湖北襄陽市某水庫除險加固工程設(shè)計摘要硯瓦石水庫位于湖北省襄陽市谷城縣盛康鎮(zhèn)鳳凰村，起到農(nóng)業(yè)灌溉、防洪和養(yǎng)殖等功能，其中農(nóng)業(yè)灌溉為主。由于當(dāng)時的技術(shù)條件和技術(shù)水平有限，加上多年老化和維修管理不到位，無法完成灌溉防洪任務(wù)，還存在嚴(yán)重的安全隱患，對當(dāng)?shù)匕傩盏纳敭a(chǎn)安全造成威脅，因此及時進行水庫除險加固工程十分重要。本文主要做了以下工作：1.查閱水庫現(xiàn)狀相關(guān)資料，分析水庫除險加固的必要性。水庫存在滲漏嚴(yán)重、建筑物破損嚴(yán)重、設(shè)備無法正常使用等問題。2.根據(jù)現(xiàn)行規(guī)范及水庫資料，進行洪水調(diào)節(jié)計算，經(jīng)方案比選確定最終調(diào)洪方案。3.依據(jù)水庫目前的情況，保持水庫目前的規(guī)模，分別對三個主要建筑物提出了除險加固設(shè)計方案：（1）大壩加固：壩體采用混凝土防滲墻，壩基采用帷幕灌漿進行防滲處理，重新修建上游塊石護坡及過壩渠，同時加寬壩頂?shù)缆罚迯?fù)下游壩坡、防浪墻、反濾壩。（2）溢洪道加固：參考溢洪道現(xiàn)狀，重新規(guī)劃溢洪道各段布置，修建進水渠底板、寬頂堰、泄槽底板、進水池、以及各段擋土墻，并設(shè)置配套排水措施。（3）輸水建筑物加固：修建啟閉機室、閘室和工作橋，對隧洞洞身進行襯砌。檢查并封堵原有輸水涵管。關(guān)鍵詞：大壩；除險加固；溢洪道；洪水調(diào)節(jié)；輸水隧洞 目錄摘要 3目錄 61工程概況 101.1基本情況 101.2樞紐布置及主要建筑物 101．2．1樞紐布置 101．2．2大壩 101．2．3溢洪道 101．2．4輸水隧洞 101.3工程存在的主要問題 111．3．1大壩 111．3．2溢洪道 111．3．3輸水建筑物 111．3．4其他 111.4安全評價結(jié)論 112設(shè)計任務(wù)、依據(jù)及資料 122.1除險加固的必要性 122.2設(shè)計任務(wù) 122.3水文氣象 122．3．1水位庫容曲線 122．3．2洪水過程 132.4地震基本烈度 162.5庫區(qū)工程地質(zhì)條件與評價 162.6壩址區(qū)工程地質(zhì)條件 162．6．1基本特征 162．6．2壩基巖土體物理力學(xué)性質(zhì) 172.7壩體填筑物質(zhì)的組成、特性 172．7．1心墻填筑料的組成、特性 172．7．2大壩代料組成及其工程特征 182．7．3壩體填筑土質(zhì)量評價 182.8主要建筑物工程地質(zhì)條件評價 192．8．1壩址的工程地質(zhì)條件評價 192．8．2溢洪道的工程地質(zhì)條件評價 192．8．3輸水建筑物工程地質(zhì)條件評價 192.9建筑材料 193洪水調(diào)節(jié)計算 203.1工程等級及洪水標(biāo)準(zhǔn) 203.2洪水調(diào)節(jié)計算原則 203.3調(diào)洪計算原理 203.4洪水調(diào)節(jié)計算 213．4．1防洪處理方案 213．4．2水位庫容曲線 213．4．3溢洪道泄流曲線 213．4．4調(diào)洪演算 223．4．5洪水調(diào)節(jié)結(jié)果 243.5壩頂高程 243.6調(diào)洪方案比選 254大壩加固設(shè)計 274.1大壩基本情況 274.2壩體結(jié)構(gòu)加固 274.3大壩防滲加固設(shè)計 284．3．1方案比選 284．3．2大壩防滲加固設(shè)計 284.4滲流計算 294．4．1防滲加固前滲流計算 294．4．2防滲加固后滲流計算 314.5壩坡穩(wěn)定計算 335溢洪道加固設(shè)計 365.1溢洪道基本情況 365.2溢洪道除險加固設(shè)計方案 365.3溢洪道水力計算 385．3．1泄槽水面線推求 385．3．2消能防沖水力計算 405.4溢洪道結(jié)構(gòu)計算 425．4．1擋土墻結(jié)構(gòu)計算方法及地質(zhì)參數(shù) 425．4．2控制段邊墻穩(wěn)定及地基應(yīng)力核算 435．4．3泄槽邊墻穩(wěn)定及地基壓力核算 445．4．4消力池邊墻穩(wěn)定及地基應(yīng)力核算 445．4．5消力池底板抗浮穩(wěn)定核算 456輸水隧洞加固設(shè)計 476.1輸水隧洞基本情況 476.2輸水建筑物除險加固設(shè)計方案 476．2．1總體加固方案及布置 476．2．2進口段加固設(shè)計 476．2．3洞身段加固設(shè)計 476.3加固后洞身水力復(fù)核 476．3．1洞身水力復(fù)核 476．3．2閘室過流能力復(fù)核 487結(jié)論與展望 497.1結(jié)論 497.2展望 50參考文獻 511工程概況1.1基本情況硯瓦石水庫位于湖北省襄陽市谷城縣盛康鎮(zhèn)鳳凰村，起到農(nóng)業(yè)灌溉、防洪和養(yǎng)殖等功能，其中農(nóng)業(yè)灌溉為主。工程評級為?。↖）型，是一座具有年調(diào)節(jié)能力的水庫。硯瓦石水庫于1959年12月開建，1960年4月建成，是谷城縣硯瓦石水庫灌區(qū)的主要水源工程，設(shè)計的灌溉面積為3000畝。同時，在暴雨時節(jié)該水庫可以承擔(dān)攔蓄洪水，防洪調(diào)控的任務(wù)，保護庫區(qū)周邊及水庫的運行安全。1.2樞紐布置及主要建筑物1．2．1樞紐布置主要建筑物為土壩、正常溢洪道和輸水隧洞。在右邊埡口布置溢洪道，在左邊布置輸水隧洞，具體位置見附圖。1．2．2大壩大壩典型橫斷面如下圖1.1所示。圖1.1大壩典型橫斷面圖（高程：m，尺寸：cm）1．2．3溢洪道寬頂堰頂部高程149.32m，控制段的平均寬度是11.40m。泄槽底部寬度為10.20m，m=77、5.7。沒有消力池。1．2．4輸水隧洞輸水隧洞建在大壩左邊，采用的是城門洞型的隧洞。隧洞寬1.2m，直墻高1.2m，矢高0.6m。進口底部的高程是140.60m，出口為139.26m。隧洞的引水流量設(shè)計值是1.0m3/s。1.3工程存在的主要問題水庫現(xiàn)有問題，根據(jù)相關(guān)資料，總結(jié)如下。1．3．1大壩壩基、壩體、過壩渠滲漏嚴(yán)重。防浪墻、大壩上下游護坡、反濾壩破損嚴(yán)重。下游壩坡沒有修建排水措施。1．3．2溢洪道溢洪道沒有修建進水渠、控制段的底板襯砌?，F(xiàn)有的控制段和泄槽底板淤積嚴(yán)重，邊墻破損且高度不夠。沒有修建消能措施。出水渠兩岸的邊坡垮塌嚴(yán)重。1．3．3輸水建筑物襯砌存在部分損壞，沒有襯砌的地方出現(xiàn)垮塌；廢棄的輸水涵管還有較多水滲出。啟閉機室漏水嚴(yán)重，建筑物的各種設(shè)備都已經(jīng)無法正常安全運行。1．3．4其他大壩的管理落后，也沒有對大壩進行安全檢測的設(shè)備，不能及時了解并控制變形和滲流，不能安全運行。配套的管理用房墻損壞嚴(yán)重。1.4安全評價結(jié)論硯瓦石水庫大壩為三類壩，其大壩安全分項評價結(jié)論如表1.1所示。表1.1硯瓦石水庫大壩安全分項評價建議

2設(shè)計任務(wù)、依據(jù)及資料2.1除險加固的必要性硯瓦石水庫建于1959年至1960年，限于當(dāng)時的技術(shù)條件和技術(shù)水平以及多年老化和維修管理不到位，硯瓦石水庫目前出現(xiàn)了滲漏嚴(yán)重、建筑物破損嚴(yán)重、設(shè)備無法正常使用等問題。不僅無法完成灌溉防洪任務(wù)，還存在嚴(yán)重的安全隱患，對當(dāng)?shù)匕傩盏纳敭a(chǎn)安全造成威脅，因此及時進行水庫除險加固工程十分重要。2.2設(shè)計任務(wù)本畢業(yè)設(shè)計以硯瓦石除險加固設(shè)計為主，先進行洪水調(diào)節(jié)計算，然后依次大壩、溢洪道、輸水隧洞進行加固設(shè)計。2.3水文氣象2．3．1水位庫容曲線見表2.1和圖2.1。表2.1硯瓦石水庫水位、庫容對照表圖2.1硯瓦石水庫水位庫容曲線2．3．2洪水過程24h和6h的設(shè)計洪水過程分別見表2.2及表2.3。

表2.2硯瓦石水庫24h設(shè)計暴雨洪水過程表2.3硯瓦石水庫6h設(shè)計暴雨洪水過程2.4地震基本烈度根據(jù)地質(zhì)勘測報告，地震基本烈度為=6\*ROMANVI度。2.5庫區(qū)工程地質(zhì)條件與評價水庫的庫壁全部是片巖，透水性質(zhì)為弱到中等。庫區(qū)運行多年沒有出現(xiàn)向鄰谷滲漏的情況。水庫庫岸總體穩(wěn)定，但是兩岸靠近輸水隧洞一帶，如果水庫水位較高，岸坡穩(wěn)定存在問題。不存在水庫浸沒問題。2.6壩址區(qū)工程地質(zhì)條件2．6．1基本特征庫區(qū)庫水河地下水對混凝土都不具有腐蝕性。大壩壩基存在1.3m到2.5m的弱風(fēng)化巖體，存在較多的裂縫。壩基和左右兩邊壩肩的弱風(fēng)化片巖透水性是弱到中等，透水率是7.5～12.5Lu。溢洪道進口處不存在強風(fēng)化片巖，都是弱風(fēng)化片巖，透水性為弱等，透水率是1.16Lu。2．6．2壩基巖土體物理力學(xué)性質(zhì)壩基巖體的主要物理力學(xué)指標(biāo)如表2.4、2.5所示：表2.4壩區(qū)下游土層物理力學(xué)指標(biāo)建議值表2.5壩基巖體的物理力學(xué)建議值2.7壩體填筑物質(zhì)的組成、特性2．7．1心墻填筑料的組成、特性心墻填筑料物質(zhì)組成主要為粉質(zhì)粘土，壓實度沒有達到規(guī)范的要求。心墻的滲透系數(shù)范圍是：1.6×10-4到5.0×10-3cm/s，計算中建議取為7.25×10-4cm/s。心墻填土物理力學(xué)指標(biāo)見表2.6。表2.6心墻填土指標(biāo)建議值2．7．2大壩代料組成及其工程特征大壩上游坡面塊石護坡，塊石風(fēng)化破損較為嚴(yán)重。上下游壩坡代料成分基本一致，主要為礫砂夾碎塊石和粘性土。反濾體位于壩腳，高3m，成分主要為微風(fēng)化灰?guī)r及片巖，強度較高。代料填筑土的基本物理指標(biāo)建議值見表2.7。代料滲透破壞類型為“管涌型”，Jcr＝0.25～0.30。表2.7大壩代料填土物理力學(xué)指標(biāo)建議值巖土名稱天然

密度γ(g/cm3)飽和

密度γsat(g/cm3)滲透

系數(shù)k

（cm/s）固結(jié)快剪慢剪承載力特征值fak（kPa）凝聚力c(kPa)內(nèi)摩擦角(°)凝聚力c(kPa)內(nèi)摩擦角(°)代料填筑土1.851.891.3×10-33135292702．7．3壩體填筑土質(zhì)量評價(1)心墻填筑質(zhì)量及防滲性評價心墻粘土的滲透系數(shù)在計算中建議取為7.25×10-4cm/s，沒有達到規(guī)范的要求。平均壓實度為0.90，沒有達到規(guī)范要求的0.96。(2)代料填筑質(zhì)量及防滲性評價代料的滲透系數(shù)是1.3×10-3cm/s，基本達到了規(guī)范的要求。坡體的穩(wěn)定性還行，但是有部分壩坡的壓實度不夠。2.8主要建筑物工程地質(zhì)條件評價2．8．1壩址的工程地質(zhì)條件評價硯瓦石水庫壩基下為強風(fēng)化片巖，強風(fēng)化片巖的承載力可以滿足地基承載力的要求。壩基在深層滑動的可能性極小，不存在問題。河床的壩基是片巖，其中有厚0.7到1.9m的強風(fēng)化巖體，弱風(fēng)化片巖透水率為7.3至12Lu。對壩基滲漏及滲透穩(wěn)定不利。左岸壩段的壩基存在滲漏及滲透穩(wěn)定問題，大壩安全存在隱患。2．8．2溢洪道的工程地質(zhì)條件評價進口控制段的兩邊是路基的填土，右邊的填土穩(wěn)定性較差，左邊的填土穩(wěn)定性還行。2．8．3輸水建筑物工程地質(zhì)條件評價輸水隧洞建于大壩左端，圍巖的強度較高，屬于Ⅲ類圍巖，基本上穩(wěn)定。其中大部分是弱風(fēng)化的片巖，在表層還有部分強風(fēng)化片巖，厚度為0.9到2.0m。隧洞運行至今已經(jīng)30多年，以前修的砂漿已經(jīng)脫落、老化，塊石也有部分松動，出現(xiàn)了垮塌的地方。大壩右岸原輸水涵管雖然已經(jīng)封閉，但是出口有較大明流。2.9建筑材料（1)土料：壩周邊有許多土質(zhì)的低矮山丘、土坡，可以用作加固階段的土料，運距在3km范圍內(nèi)。（2)砂石料：本區(qū)有許多片巖出露的山頭，可作為漿砌塊石料及混凝土骨料?？梢赃x擇在庫區(qū)附近灰?guī)r采石場購買，距離在10公里以內(nèi)。（3）砂料：購買距離較遠(yuǎn)，約23公里。

3洪水調(diào)節(jié)計算3.1工程等級及洪水標(biāo)準(zhǔn)硯瓦石水庫總庫容227.0萬m3，水庫設(shè)計灌溉面積3000畝，保護人口約2300人，保護耕地2600畝，根據(jù)相關(guān)規(guī)范，確定硯瓦石水庫工程的等別為Ⅳ等，水庫是小(1)型水庫。主要和次要永久性水工建筑物級別分別4級、5級。水庫大壩最高22.82m>15m，擋水最大高度>10m，因此本水庫采用山區(qū)、丘陵區(qū)洪水標(biāo)準(zhǔn)。綜上所述，水庫防洪標(biāo)準(zhǔn)取為：設(shè)計洪水位30年一遇，校核洪水位300年一遇，消能防沖洪水為20年一遇。3.2洪水調(diào)節(jié)計算原則(1)遵循總體優(yōu)先于局部，防洪先于興利的原則。同時整體也要在調(diào)洪運用的過程中照顧局部，防洪也要兼顧灌溉興利，并且要做到統(tǒng)一領(lǐng)導(dǎo)，全面安排，力爭將洪水等災(zāi)害的影響降低到最小的范圍，同時也要最大限度地發(fā)揮水庫的灌溉，供水等綜合效益。(2)該大壩的溢洪道為開敞式無閘正槽溢洪道，當(dāng)水庫水位上升至溢洪道堰頂頂端時，就會發(fā)生自由溢流，因此洪水調(diào)節(jié)計算的起調(diào)水位取為溢洪道的堰頂高程。(3)在防洪安全得到保證的情況下，水庫的水必須優(yōu)先滿足灌溉用水的需求，。3.3調(diào)洪計算原理試算法：試算法調(diào)洪是目前使用較多的一種調(diào)洪計算方法，它的概念清楚。試算法在計算的時段不固定、多種泄流設(shè)施組合使用時，相對于其他方法靈活性更高。同時隨著計算機的廣泛使用，試算法計算工作量較大的問題也得到解決，操作計算快捷而準(zhǔn)確。試算法調(diào)洪演算方程為：&?V先假設(shè)第一時段的q2，由3.1可計算出q2，如果兩者相等，則q2為兩個方程的解，如果不相等就重新假設(shè)直到相等為止。然后以同樣的方法依次求各時段的解，這樣便可以得到下泄流量、水庫蓄水的過程。3.4洪水調(diào)節(jié)計算3．4．1防洪處理方案綜合考慮工程原設(shè)計方案、工程現(xiàn)狀、防洪泄洪要求以及溢洪道周圍存在道路的情況，選擇如下3種溢流堰處理方案，進行調(diào)洪演算并選擇最優(yōu)方案。方案一：堰型采用寬頂堰，堰高149.40m，堰寬10.00m方案二：堰型采用寬頂堰，堰高149.40m，堰寬10.50m方案三：堰型采用寬頂堰，堰高149.40m，堰寬11.00m3．4．2水位庫容曲線硯瓦石水庫水位～庫容曲線，見表2.1和圖2.1。3．4．3溢洪道泄流曲線溢洪道泄流曲線根據(jù)堰流公式計算：Q=εmB2gH計算得如下結(jié)果：

表3.1溢洪道水位～泄流流量關(guān)系水位流量堰水位流量堰寬mm3m3/sm149.4149.5150.0150.5151.0151.5152.0152.5153.0153.5100.00.57.017.330.345.662.981.9102.4124.510.50.00.57.318.231.847.966.086.0107.6130.7110.00.57.719.033.450.269.290.1112.7136.9圖3.1溢洪道水位～泄流流量關(guān)系曲線3．4．4調(diào)洪演算根據(jù)上述防洪調(diào)度規(guī)則，對暴雨歷時24h和6h，t=0.5h兩種雨型的設(shè)計洪水進行調(diào)洪計算，洪水過程線見表2.2、2.3，調(diào)洪主要成果列于表3.2。表3.2硯瓦石水庫各頻率洪水調(diào)洪成果調(diào)洪方案洪水頻率洪峰流量

（m3/s)洪量W

(萬m3)起調(diào)水位

（m）最大泄流量

（m3/s)調(diào)洪最高水位

（m）最大庫容

（萬m3)調(diào)洪庫容

（萬m3）方案一

寬頂堰寬10.0m

高149.4m24h調(diào)洪P=0.33%

(校核）214.4302.74149.4113.53153.25235.05105.35P=3.3%

(設(shè)計）73.8173.9149.449.76151.62185.0155.31P=5%（消能防沖）66.5152.9149.443.94151.45179.6349.936h調(diào)洪P=0.33%

(校核）223.0207.5149.4107.32153.11230.78101.08P=3.3%

(設(shè)計）72.9122.9149.444.53151.46180.2250.52P=5%（消能防沖）65.6109.3149.439.53151.3175.1945.49方案二

寬頂堰

寬10.5m

高149.4m24h調(diào)洪P=0.33%

(校核）214.4302.74149.4115.73153.18232.75103.05P=3.3%

(設(shè)計）73.8173.9149.450.71151.58183.754P=5%（消能防沖）66.5152.9149.445.31151.42178.8249.126h調(diào)洪P=0.33%

(校核）223.0207.5149.4109.93153.05228.9499.24P=3.3%

(設(shè)計）72.9122.9149.445.53151.4317949.3P=5%（消能防沖）65.6109.3149.440.55151.27174.2744.57方案三

寬頂堰

寬11.0m

高149.4m24h調(diào)洪P=0.33%

(校核）214.4302.74149.4117.38153.10230.34100.64P=3.3%

(設(shè)計）73.8173.9149.451.33151.53182.2252.52P=5%（消能防沖）66.5152.9149.445.61151.38177.5847.886h調(diào)洪P=0.33%

(校核）223.0207.5149.4112.15152.99227.0297.32P=3.3%

(設(shè)計）72.9122.9149.446.47151.4178.2848.58P=5%（消能防沖）65.6109.3149.440.88151.25173.7444.043．4．5洪水調(diào)節(jié)結(jié)果由調(diào)洪計算結(jié)果可知，由于硯瓦石水庫來水面積小，庫容不大，洪水位是由洪水總量、洪峰流量與調(diào)洪庫容大小關(guān)系決定的。同頻率24h暴雨洪水和6h暴雨洪水的調(diào)洪結(jié)果非常接近，經(jīng)分析比較，選擇24h暴雨設(shè)計洪水過程線為該庫的設(shè)計洪水。各方案調(diào)洪成果見表3.2。3.5壩頂高程根據(jù)相關(guān)規(guī)范，壩頂在水庫靜水位以上的超高按下式確定：y=R+A（3.3）平均波浪爬高Rm=壩坡為塊石護坡，kΔ取0.8；m=3.97；風(fēng)向與壩軸線法線方向的夾角β=300。庫區(qū)汛期多年平均最大風(fēng)速Wm=15.5m/s，設(shè)計情況下取W=1.5，Wm=23.25m/s；校核情況下取W=15.5m/s。壩前水深，設(shè)計情況H=（20.51m、2方案下WgH的值差距極小可忽略。計算得，設(shè)計情況下kw=1.04，校核情況下吹程D=670m，波高和平均波長采用莆田實驗站公式，即：g?mTm=4.438?水域平均水深設(shè)計情況Hm=17.00m，校核情況Hm=18.00m。H在不同方案的取值對式（3.7）的結(jié)果影響極小可忽略，設(shè)計情況計算得，波高設(shè)計、校核情況分別為0.30m、0.19m，平均波長設(shè)計、校核情況分別為9.32m、5.98m。由式34可得，平均爬高設(shè)計、校核情況下分別為的0.34m、0.22m。根據(jù)規(guī)范要求，計算可得：硯瓦石水庫設(shè)計、校核情況下R5%分別為0.63m，0.40m；Ⅳ級土石壩設(shè)計，校核情況下的安全超高A分別為0.50m、0.30綜上可得，y在設(shè)計、校核情況分別取為1.13m、0.70m。壩頂高程取設(shè)計、校核洪水位加上壩頂在水庫靜水位以上的超高的大值，計算過程及結(jié)果見表3.3。表3.3硯瓦石水庫大壩壩頂高程計算表調(diào)洪方案洪水頻率設(shè)計

庫水位（m）波浪高

（m）安全超高

（m）計算壩

頂高程（m）壩頂高程最大值（m）壩頂實

際高程（m）方案一設(shè)計

（P=3.3%）151.620.630.5152.75153.95153.92

~153.99校核

（P=0.33%）153.250.40.3153.95方案二設(shè)計

（P=3.3%）151.580.630.5152.71153.88校核

（P=0.33%）153.180.40.3153.88方案三設(shè)計

（P=3.3%）151.530.630.5152.66153.8校核

（P=0.33%）153.10.40.3153.83.6調(diào)洪方案比選由水庫評估報告可知，根據(jù)大壩實測心墻頂高程153.21～153.72m，列舉以下方案：方案一：校核洪水位153.25m，高于心墻頂高程，而心墻加高施工麻煩，需要開挖大壩，成本極大；計算壩高153.95m，部分位置高于實際壩高。方案二校核洪水位153.18m，低于心墻頂高程，現(xiàn)有心墻頂高程滿足防洪標(biāo)準(zhǔn)要求；計算壩高153.88m，低于現(xiàn)有壩高；堰寬10.50m，兩邊留有一定的加固空間，相對而言可在較少影響兩岸公路的情況下進行邊墻加固或重建等工程。方案三：校核洪水位151.53m，低于心墻頂高程；計算壩高153.8m，低于現(xiàn)有壩高；堰寬11.00m，和方案二比，對兩岸加固時開挖量較大，施工對兩邊道路的影響較大。綜上所述，本次硯瓦石水庫防洪處理采取方案二：堰型采用寬頂堰，堰高149.40m，堰寬10.50m。設(shè)計、校核洪水位分別為151.58m、153.18m，總庫容、調(diào)洪庫容分別為232.75萬m3、103.05萬m3。

4大壩加固設(shè)計4.1大壩基本情況根據(jù)綜合地質(zhì)勘察的結(jié)果，壩體的壓實度僅為0.92，不滿足相應(yīng)規(guī)范要求，心墻滲透系數(shù)過大。壩基、壩體、過壩渠滲漏嚴(yán)重。防浪墻、大壩上下游護坡、反濾壩破損嚴(yán)重。下游壩坡沒有修建排水措施。4.2壩體結(jié)構(gòu)加固現(xiàn)階段壩頂路面寬為3.8m，不滿足相應(yīng)規(guī)范要求，所以選擇培土加寬至4.0m，并在路面下游端修建混凝土擋土墻。擋土墻寬0.2m，高0.9m，使用C20混凝土。防浪墻開裂、破損嚴(yán)重，使用水泥砂漿修補加固，破損嚴(yán)重部分拆除并重建。上游塊石護坡部分破損嚴(yán)重，重新鋪設(shè)塊石護坡，處理范圍根據(jù)護坡的實際情況確定，根據(jù)規(guī)范要求，使用式4.1、4.2、4.3，計算得護坡厚24cm，采用30cm。Q50Qmaxt=1.10Q下游護坡存在塌陷，將塌陷土回填并進行夯實處理。在水庫兩岸修建岸坡排水溝、反濾壩下修建截流溝。過壩渠可起到縱向排水溝的作用。過壩渠破損、滲漏嚴(yán)重。按原設(shè)計截面重建，采用梯形斷面，頂寬3.7m，底寬0.8m，兩邊坡度取1：1.30。頂部高程為149.30m。渠道使用C20混凝土，厚0.20m，底部鋪設(shè)0.10m厚的C10混凝土墊層。反濾壩垮塌，垮塌部分拆除作為修補材料，按設(shè)計尺寸修建。反濾壩尺寸：頂部寬2m，高3.27m，內(nèi)坡坡度1：0.5，外坡坡度1：2。整體布置及細(xì)部結(jié)構(gòu)見附圖。4.3大壩防滲加固設(shè)計4．3．1方案比選常見的防滲加固措施主要有帷幕灌漿、高壓噴射灌漿、劈裂灌漿、混凝土防滲墻、土工膜防滲技術(shù)等。針對硯瓦石水庫大壩現(xiàn)有的防滲問題，參照相關(guān)工程經(jīng)驗，水庫大壩防滲加固采用以下兩個方案進行比較。方案一：帷幕灌漿+混凝土防滲墻大壩心墻滲透系數(shù)高，采用混凝土防滲墻。壩基采用帷幕灌漿的工程措施。帷幕灌漿：將加壓漿液注入壩基或壩體內(nèi)部，填充內(nèi)部的空隙和裂隙，同時也可以對土層的組成和結(jié)構(gòu)等進行改質(zhì)，在漿液的膠結(jié)作用下，形成連續(xù)的防滲帷幕，達到防滲效果。混凝土防滲墻：先使用造槽機械設(shè)備造孔，然后為了防止孔坍塌壁，往孔中注滿泥漿，最后用導(dǎo)管在孔中澆注混凝土并置換出泥漿，凝固后形成混凝土防滲墻體，達到防滲效果。方案二：帷幕灌漿+高壓噴射灌漿大壩心墻滲透系數(shù)高，采用高壓噴射灌漿。壩基采用的措施為帷幕灌漿。高壓噴射灌漿：首先使用鉆探機在壩體內(nèi)造孔，之后再把帶有噴頭的灌漿管下放到指定位置，高壓噴射漿液或水使土粒從土體上剝落，其中一部分土粒被沖出地面，剩下的則和漿液混合攪拌，形成凝結(jié)體，起到防滲作用。大壩心墻滲透系數(shù)過大，高壓噴射灌漿效果相對混凝土防滲墻較低，最終確定使用方案一：帷幕灌漿+混凝土防滲墻。4．3．2大壩防滲加固設(shè)計（1）帷幕灌漿設(shè)計帷幕灌漿采用單排，以壩軸線為帷幕線，鉆孔孔距3.0m，以高程128.5m為起始，進深5m，灌漿壓力0.2MPa，滲透系數(shù)5.0*10-5cm/s。（2）混凝土防滲墻設(shè)計混凝土防滲墻采用鋸槽法造孔，機械采用輪式鏈斗式開槽機。以壩軸線為防滲墻軸線，防滲墻高從心墻頂至高程128.5m處，約25m。根據(jù)本工程對于滲透比降等要求，結(jié)合施工經(jīng)驗，混凝土防滲墻厚采用0.3m?；炷量?jié)B標(biāo)號S2，強度標(biāo)號C10，水灰比0.65，滲透系數(shù)1.96*10-8cm/s，允許水力坡降133。4.4滲流計算4．4．1防滲加固前滲流計算（1）計算方法滲流分析采用二維有限元分析法，使用GeoStudio軟件分析計算。（2）計算剖面選取剖面為最大壩高所在剖面。根據(jù)安全鑒定的復(fù)核值取水庫上游水位，下游按無水考慮，取為下游壩基高程131.11m。大壩斷面的滲透分區(qū)通過地勘報告和原設(shè)計資料確定，將壩體和壩基都分為三個滲透區(qū)。大壩截面各分區(qū)范圍見圖4.1，各區(qū)材料見表4.1.圖4.1大壩滲流計算模型圖（3）計算參數(shù)各個材料區(qū)的滲透系數(shù)見下表。表4.1大壩滲流計算材料參數(shù)表（4）計算工況根據(jù)相應(yīng)規(guī)范的規(guī)定，計算下列水位組合情況：正常運用情況（正常蓄水位，設(shè)計洪水位），非常運用情況（校核洪水位），下游都視為無水，高程為131.11m。同時還需考慮水位降落情況（從正常蓄水位降到死水位），水位降落過程見表4.2。表4.2非穩(wěn)定滲流期正常蓄水位水位降落至死水位的過程（5）計算結(jié)果&分析使用Geo進行模型計算，得出結(jié)果，見表4.3、圖4.2到4.5。表4.3大壩滲流計算成果表圖4.2大壩滲流場示意圖（正常蓄水位）圖4.3大壩滲流場示意圖（設(shè)計洪水位）圖4.4大壩滲流場示意圖（校核洪水位）圖4.5大壩滲流場示意圖（水位降落，149.40m降至140.60m）壩體心墻J允許＝4.0；代料J允許＝0.25～0.30。結(jié)果顯示：①大壩滲流浸潤線示意圖顯示浸潤線靠近壩體上部，滲漏水在較高的位置溢出，對壩坡的穩(wěn)定性有負(fù)面影響。壩體逸出滲透比降大于J允許，可能發(fā)生滲透破壞。②大壩單寬滲流量計算結(jié)果最大值為4.22m3/d.m，該值較大表示大壩滲漏出的水較多。4．4．2防滲加固后滲流計算（1）計算剖面防滲加固給大壩增加了混凝土防滲墻和防滲帷幕，即圖4.6中的G和H。圖4.6大壩滲流計算模型圖（2）計算參數(shù)混凝土防滲墻滲透系數(shù)為1.96×10-8，防滲帷幕為5×10-5。（3）計算工況計算工況于防滲加固前相同。（4）計算成果及分析計算結(jié)果見表4.4，圖4.7～圖4.10。表4.4大壩滲流計算成果表計算工況上游水位

（m）下游水位

（m）最大滲透比降下游壩坡逸出比降單寬滲流量m3/d.m心墻代料混凝土防滲墻防滲帷幕壩基正常運用正常蓄水位149.40131.110.270.1535.7312.300.570.051.03設(shè)計洪水位151.58131.110.330.1939.4213.280.620.061.32非常運用校核洪水位153.18131.110.300.2240.5313.740.650.071.59水位降落正常蓄水位149.40—死水位140.60131.110.200.1227.598.850.390.051.03圖4.7大壩滲流場示意圖（正常蓄水位）圖4.8大壩滲流場示意圖（設(shè)計洪水位）圖4.9大壩滲流場示意圖（校核洪水位）圖4.10大壩滲流場示意圖（水位降落149.40m降至140.60m）混凝土防滲墻允許水力坡降133。大壩滲流場分析結(jié)果顯示：大壩浸潤線出溢點較低，各部分滲透比降都小于允許滲透比降，單寬滲流量最大為1.59m3/d.m，滲流量較小。綜上所述，大壩經(jīng)防滲加固后滲透情況得到顯著改善，滿足要求。4.5壩坡穩(wěn)定計算(1)計算工況根據(jù)相關(guān)規(guī)范要求，計算工況有：正常水位、設(shè)計洪水位、水位降落和校核洪水位。各工況水位見表4.7。(2)穩(wěn)定計算方法采用簡化Bishop法。(3)穩(wěn)定安全系數(shù)根據(jù)水庫等級和計算方法，查閱規(guī)范規(guī)定得：正常運用條件為1.25；非常運用條件I為1.15。(4)計算剖面及參數(shù)剖面取壩高最大剖面，見圖4.6。大壩抗滑穩(wěn)定計算采用的各種材料力學(xué)參數(shù)見表4.5。表4.5各材料力學(xué)指標(biāo)(5)大壩計算成果及分析計算的大壩上、下游壩坡各工況最小安全系數(shù)見表4.6，滑弧位置分別見圖4.11～圖4.14。表4.6大壩壩坡抗滑穩(wěn)定最小安全系數(shù)計算成果表計算工況上游水位（m）下游水位（m）安全系數(shù)上游壩坡下游壩坡正常正常蓄水位149.40131.11/1.712設(shè)計洪水位151.58/1.644非常校核洪水位153.18/1.579正常蓄水位降至死水位149.40~140.601.371/計算成果顯示：抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)大于規(guī)范要求值，故大壩抗滑穩(wěn)定。圖4.11大壩穩(wěn)定最小安全系數(shù)滑弧位置圖（正常蓄水位）圖4.12大壩穩(wěn)定最小安全系數(shù)滑弧位置圖（設(shè)計洪水位）圖4.13大壩穩(wěn)定最小安全系數(shù)滑弧位置圖（校核洪水位）圓心坐標(biāo)(38.379,47.123)，圓弧半徑R=40.054圖4.14大壩穩(wěn)定最小安全系數(shù)滑弧位置圖（水位降落，149.40m降至140.60m）

5溢洪道加固設(shè)計5.1溢洪道基本情況寬頂堰頂部高程149.32m，控制段的平均寬度是11.40m。泄槽底部寬度為10.20m，m=77、5.7。溢洪道沒有修建進水渠、控制段的底板襯砌。現(xiàn)有的控制段和泄槽底板淤積嚴(yán)重，邊墻破損且高度不夠。沒有修建消能措施。出水渠兩岸的邊坡垮塌嚴(yán)重，對溢洪道兩邊的公路形成安全威脅。5.2溢洪道除險加固設(shè)計方案（1）進水渠溢洪道進水渠寬10.50m，底板采用現(xiàn)澆混凝土，厚0.30m。兩邊布置擋土墻，相關(guān)尺寸參考泄槽擋土墻結(jié)合實際布置。（2）控制段控制段采用寬頂堰，根據(jù)調(diào)洪方案，堰頂高程149.40m，寬10.50m。寬頂堰厚度δ需滿足2.5H≤δ≤10H。由調(diào)洪演算可知，水庫校核水位153.18m，堰頂高程149.40m，H=3.78m，故9.45m≤δ≤37.8m，取寬頂堰厚度δ=10.00m。寬頂堰采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，使用C25混凝土，底板厚0.50m。邊墻采用重力式混凝土擋土墻。根據(jù)校核洪水位以及寬頂堰頂部高程，擋土墻高度取4.50m。擋土墻尺寸見圖5.1。圖5.1控制端擋土墻截面圖（3）泄槽溢洪道泄槽分為兩級。一級泄槽為漸變段，斷面底部寬度由10.50m漸變?yōu)?0.20m，沿水流方向坡長41.37m，底坡i=0.0384。二級泄槽斷面底部寬度為10.20m，沿水流方向坡長51.40，底坡i=0.2333，泄槽底坡總長97.77m。泄槽底板采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，厚0.30m，縱向分縫間距10m。底板下布置縱橫排水溝，分級引向邊墻外集中排除。泄槽現(xiàn)有邊墻大部分只需使用混凝土修補和加高。泄槽邊墻重建部分采用重力式混凝土擋土墻，使用C25混凝土。擋土墻最大尺寸見圖5.2。其余部分參照此截面布置。圖5.2泄槽擋土墻截面圖（4）消力池根據(jù)本工程資料并參考相關(guān)工程經(jīng)驗，泄槽消力池采用底流消能。消力池底板采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，厚0.6m，使用C25混凝土?；炷磷o坦下依次鋪設(shè)5～20mm碎石15cm、1～5mm細(xì)石15cm、0.25～1mm粗砂10cm。護坦中以2.0×2.0m梅花型布置?50PVC排水管。消力池邊墻采用重力式混凝土擋土墻，使用C25混凝土。校核洪水位躍后水深4.934m，消力池?fù)跬翂Ω呷?.50m。擋土墻尺寸見圖5.3。圖5.3消力池?fù)跬翂孛鎴D（5）出水渠出水渠底寬10.20m，底板采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，厚0.30m，邊墻相關(guān)尺寸參考泄槽擋土墻結(jié)合實際布置。5.3溢洪道水力計算5．3．1泄槽水面線推求(1)計算工況在進行泄槽水面線推求計算時，洪水采用校核洪水位，此時對溢洪道的泄洪安全最不利。由調(diào)洪演算結(jié)果可知：泄槽泄水流量Q=115.73m(2)計算公式①使用明渠均勻流水力計算公式：Q=ACRi②臨界水深計算：?k③根據(jù)能量守恒列出方程，采用分段求和法計算泄槽的水面線：Δl1?2=Es=?cosJ=J=v(3)泄槽水面線計算計算可得，一級泄槽初始斷面?k=2.36m>?0=0.9m，故一級泄槽為陡坡。二級泄槽的起始計算斷面在二級泄槽首端3?k（5.7）經(jīng)計算，H0=6.43，二級泄槽起始斷面?1=1.17m。水面線計算結(jié)果見表5.1

表5.1一級泄槽段校核洪水水面線計算表斷面號水深h

（m）過水?dāng)嗝婷娣e

B·h斷面流速v

（m/s)斷面比能Es

（m)斷面水力坡降

Jf平均水力坡降斷面間距

△L間距累加摻氣水深hb

（m）側(cè)墻高度

（m）12.3624.074.813.520.00210.002.503.000.00338.4721.8018.366.303.810.00468.471.942.440.005610.5031.6016.327.094.150.006518.971.742.240.008422.3441.3814.098.244.810.010241.311.522.02表5.2二級泄槽段校核洪水水面線計算表斷面號水深h

（m）過水?dāng)嗝婷娣e

B·h斷面流速v

（m/s)斷面比能Es

（m)斷面水力坡降

Jf平均水力坡降斷面間距

△L間距累加摻氣水深hb

（m）側(cè)墻高度

（m）11.1711.939.705.930.01700.001.311.810.01791.4221.1311.5310.046.240.01891.421.271.770.020324.3131.0811.0210.516.680.021725.731.221.720.023125.5941.0410.6210.907.070.024451.321.181.685．3．2消能防沖水力計算（1）消能防沖設(shè)計洪水標(biāo)準(zhǔn)由3.1可知，本工程溢洪道消能設(shè)施的設(shè)計洪水標(biāo)準(zhǔn)取20年一遇洪水。由表3.3可知，二十年一遇洪水水位151.42m，下泄流量45.31m3/s。（2）消能型式選擇本次設(shè)計選取下挖式消力池，底流消能。（3）洪水水面線計算采用5.3.1所述方法計算泄槽洪水水面線，成果見表5.3、表5.4。表5.3一級泄槽段20年一遇洪水水面線計算表斷面號水深h

（m）過水?dāng)嗝婷娣e

B·h斷面流速v

（m/s)斷面比能Es

（m)斷面水力坡降

Jf平均水力坡降斷面間距

△L間距累加11.2612.853.531.880.00210.000.00323.3121.0010.204.442.000.00423.310.006411.6630.808.165.552.370.008514.970.012626.5340.656.616.863.040.016641.50表5.4二級泄槽段20年一遇洪水水面線計算表斷面號水深h

（m）過水?dāng)嗝婷娣e

B·h斷面流速v

（m/s)斷面比能Es

（m)斷面水力坡降

Jf平均水力坡降斷面間距

△L間距累加10.585.927.663.570.02370.000.03356.4020.484.909.254.840.04346.400.107545.1330.313.2014.1510.520.171651.53（4）消力池尺寸計算根據(jù)規(guī)范要求，使用以下公式計算消力池尺寸。E0Fr?ΔZ=Qd=σ?L=6.9?Lk消力池下游渠道渠底水平，采用堰流方法計算渠道水深，計算得?t=1.26m。使用試算法，利用式5.8～5.12，即可計算出d=1.88m，?1=0.288m，?2=3.595m。再由式5.13，式5.14計算可得5.4溢洪道結(jié)構(gòu)計算5．4．1擋土墻結(jié)構(gòu)計算方法及地質(zhì)參數(shù)本次設(shè)計核算擋土墻抗滑穩(wěn)定、抗傾覆穩(wěn)定和地基應(yīng)力。根據(jù)相應(yīng)規(guī)范要求，分別采用以下公式計算抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)，抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，擋土墻基地應(yīng)力。kck0Pmax,min抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)允許值：基本組合1.05，特殊組合1.00?？箖A覆穩(wěn)定安全系數(shù)允許值：基本組合1.40，特殊組合1.30。基地應(yīng)力最大值最小值之比允許值：基本組合2.50，特殊組合3.00。擋土墻地基均為強風(fēng)化片巖，回填土采用卵礫石土。根據(jù)地質(zhì)勘查報告，混凝土與基地的摩擦系數(shù)f=0.45；擋土墻回填土密度1.8Kg/m3，內(nèi)摩擦角15°；強風(fēng)化片巖地基承載力800KPa。選取順?biāo)鞣较?m長擋土墻為計算對象。5．4．2控制段邊墻穩(wěn)定及地基應(yīng)力核算擋土墻截面圖見圖5.1。計算工況：溢洪道不泄流；溢洪道宣泄校核洪水，水位153.18m。根據(jù)5.4.1所述方法計算，邊墻滿足抗滑、抗傾覆及地基應(yīng)力要求，計算過程及結(jié)果見表5.5。

表5.5控制段邊墻穩(wěn)定及地基應(yīng)力計算表工況擋土墻重

kN回填土重

kN土壓力

kN靜水壓力

kN揚壓力

kN∑G

kN∑H

kN抗滑安全系數(shù)無水170.3598.8859.60-2.4010.64258.5962.001.88校核洪水170.3598.8859.6067.6868.12201.118.0911.19工況Mv

kN·mMh

kN·M抗傾覆安全系數(shù)∑MWPmax

kPaPmin

kPaPmax/Pmin無水423.41111.953.7889.300.13774.75607.911.27校核洪水546.76171.343.1965.170.13569.41439.661.305．4．3泄槽邊墻穩(wěn)定及地基壓力核算擋土墻截面圖見圖5.2。計算工況：溢洪道不泄流；溢洪道宣泄校核洪水，水深2.36m。根據(jù)5.4.1所述方法計算，邊墻滿足抗滑、抗傾覆及地基應(yīng)力要求，計算過程及結(jié)果見表5.6。表5.6泄槽邊墻穩(wěn)定及地基應(yīng)力計算表工況擋土墻重

kN回填土重

kN土壓力

kN靜水壓力

kN揚壓力

kN∑G

kN∑H

kN抗滑安全系數(shù)無水113.9460.9263.68-2.408.93165.9466.081.13校核洪水113.9460.9263.6824.9239.02135.8438.771.58工況Mv

kN·mMh

kN·M抗傾覆安全系數(shù)∑MWPmax

kPaPmin

kPaPmax/Pmin無水232.6890.542.5773.550.11732.45625.391.17校核洪水267.84104.822.5644.710.11456.55368.911.245．4．4消力池邊墻穩(wěn)定及地基應(yīng)力核算擋土墻截面圖見圖5.3。計算工況：溢洪道不泄流。根據(jù)5.4.1所述方法計算，邊墻滿足抗滑、抗傾覆及地基應(yīng)力要求，計算過程及結(jié)果見表5.7。表5.7消力池邊墻穩(wěn)定及地基應(yīng)力計算表工況擋土墻重

kN回填土重

kN土壓力

kN靜水壓力

kN揚壓力

kN∑G

kN∑H

kN抗滑安全系數(shù)無水113.9460.9263.68-2.408.93165.9466.081.13工況Mv

kN·mMh

kN·M抗傾覆安全系數(shù)∑MWPmax

kPaPmin

kPaPmax/Pmin無水232.6890.542.5773.550.11732.45625.391.175．4．5消力池底板抗浮穩(wěn)定核算（1）計算工況消力池底板抗浮穩(wěn)定有以下幾種工況：設(shè)計洪水、校核洪水、排水檢修、設(shè)計洪水排水措施局部或全部失效。（2）計算方法消力池底板的抗浮穩(wěn)定可按式5.18計算：kf消力池底板采用C25混凝土，重2300kg/m3，計算得P1=2554.58kN。無錨固措施，P3=0。采用5.3.2所述方法，可以計算宣泄校核洪水消力池躍前水深?

表5.8消力池底板抗浮穩(wěn)定計算表自重P1kN時均壓力P2kN脈動壓力Q1kN揚壓力Q2kN地基的有效重量P3kN安全系數(shù)Kf設(shè)計洪水2554.583594.00-1053.06-2015.670.002.00校核洪水2554.585409.05-1056.58-3775.390.001.65排水檢修2554.580.00-0.00-2015.670.001.27設(shè)計洪水+排水措施失效2554.583594.00-1053.06-2332.450.001.82抗浮安全系數(shù)都大于1.2，消力池底板穩(wěn)定。

6輸水隧洞加固設(shè)計6.1輸水隧洞基本情況輸水隧洞建在大壩左邊，采用的是城門洞型的隧洞。隧洞寬1.2m，直墻高1.2m，矢高0.6m。進口底部的高程是140.60m，出口為139.26m。隧洞的引水流量設(shè)計值是1.0m3/s。襯砌存在部分損壞，沒有襯砌的地方出現(xiàn)垮塌；廢棄的輸水涵管還有較多水滲出。啟閉機室漏水嚴(yán)重，建筑物的各種設(shè)備都已經(jīng)無法正常安全運行。6.2輸水建筑物除險加固設(shè)計方案6．2．1總體加固方案及布置（1）對輸水隧洞洞身進行全面襯砌處理；（2）在原進水口處重建閘室及啟閉機室，并修建工作橋。（3）檢查右岸輸水管，并使用混凝土漿全面封堵。6．2．2進口段加固設(shè)計根據(jù)輸水隧洞設(shè)計流量，并結(jié)合工程實際，閘門采用1.2m×1.2m的矩形閘門。進水口取水控制高程140.60m。啟閉機室尺寸4.5×4.5m，凈寬4.0×4.0m,底部高程154.00m。進水塔為圓形，內(nèi)徑3.7m，外徑4.5m。進水塔內(nèi)部設(shè)置鋼爬梯上下，底部設(shè)置一活動蓋板，便于閘門安裝和檢修。塔內(nèi)設(shè)置0.2m通氣孔。閘室底板采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，使用C25混凝土，厚0.80m，其下鋪設(shè)10cmC10砼墊層。進口漸變段底板厚0.50m。漸變段前設(shè)置攔污柵。建筑物具體布置及細(xì)部結(jié)構(gòu)見附圖。6．2．3洞身段加固設(shè)計采用沖擊鉆+噴混凝土的方法對洞身全面襯砌，襯砌厚0.3m，混凝土強度C25。在拱頂設(shè)置排水孔，深入巖層1.5m，間距4m。水力計算中，糙率取0.022。6.3加固后洞身水力復(fù)核6．3．1洞身水力復(fù)核復(fù)核工況為正常蓄水位。輸水隧洞為無壓，水流為明渠均勻流，設(shè)計水深計算采用如下公式：Q=ACRi（6.1C=1nR1計算可得設(shè)計水深h0=0.680m。輸送設(shè)計流量時，隧洞上部空余高度>0.4m，空余面積占總面積比>15%，滿足規(guī)范要求。6．3．2閘室過流能力復(fù)核H=149.40-140.60=8.8m，大大超過隧洞高度，隧洞閘門進口為有壓流，矩形閘門尺寸為1.2m×1.2m，采用寬頂堰頂閘孔出流公式計算其過流能力：Q=μbe2gH0μ=0.60?0.18eH（隧洞設(shè)計流量1.0m3/s，試算得閘孔開度e=0.11m，閘高1.2m，閘室過流能力滿足要求。根據(jù)以上計算結(jié)果，加固后輸水隧洞的過流能力能夠滿足灌溉引水設(shè)計要求。

7結(jié)論與展望7.1結(jié)論本畢業(yè)設(shè)計根據(jù)硯瓦石水庫除險加固的實際需要，參考《湖北省谷城縣硯瓦石水庫大壩安全評價報告集》和《湖北省谷城縣硯瓦石水庫地質(zhì)勘察報告》[7]，對水庫除險加固設(shè)計提出了相應(yīng)的實施措施，并進行了調(diào)洪演算、大壩滲漏和穩(wěn)定