武漢某七層綜合樓結構設計目錄TOC\o"1-2"\h\u5690引言 232737第1章建筑設計 3146611.1設計條件 3199691.2商住樓平面組合設計 385181.3建筑裝飾設計 413946第2章結構設計 7162652.1設計資料 7105702.2樓面荷載 71072.3填充墻荷載 851992.4結構平面布置 9188112.5框架在恒荷載作用下的計算簡圖 10249222.6框架在活荷載作用下的計算簡圖 2155732.7橫向框架在恒荷載作用下的內力計算 25240292.8橫向框架在活荷載作用下的內力計算 3523632.9橫向框架在風荷載作用下的內力和位移計算 4384822.10框架梁柱內力組合 55237022.11框架梁柱截面設計 61279522.12縱向連系梁的設計 73197592.13廚房，衛(wèi)生間的現(xiàn)澆板的計算（彈性方法） 77101742.14樓梯設計(板式樓梯) 78226792.15框架柱下基礎設計 8313293第3章施工組織設計 8725523.1施工進度安排 87313893.2施工進度計劃 963980設計參考資料 97引言本次設計為武漢某七層綜合樓，主體結構為現(xiàn)澆鋼筋混凝土多層框架結構。本次設計過程總共分為三個主要部分，分別為建筑設計，建筑結構設計以及進行施工進度計劃的編制。其中建筑設計是基于現(xiàn)有的設計要求和建筑規(guī)范來進行設計，主要有建筑平面、立面以及樓梯剖面設計和屋面排水以及沉降縫設計；建筑結構設計部分主要包括確定梁柱截面、框架梁荷載計算、內力組合和樓梯以及基礎設計；施工進度計劃編制部分由工程量計算和施工進度計劃橫道圖兩部分組成。本次設計，是我大學四年以來第一次獨立完成從設計到施工全過程的建筑設計。在設計過程中，我查閱了大量的建筑設計資料以及網上的視頻教學。隨著設計過程的不斷深入，我對大學所學的土木建筑知識有了更為全面深入的理解，專業(yè)素養(yǎng)也得到了顯著提高。更為重要的是，我學會了如何參考設計規(guī)范以及以前所學的知識來進行本次建筑設計，這是一個能夠收獲很多知識與經驗的學習過程。能夠順利的完成這次的設計任務，要感謝王望珍老師對我的設計指導，同時也謝謝小組其他成員在課設中對我的幫助。第1章建筑設計1.1設計條件1.工程項目武漢某綜合樓2.建設地段武昌某新建院校南側臨城市主要干道珞瑜路。待建地段商場珞瑜路3.氣象、水文與地質資料平均氣溫16.8℃平均最高21.3℃ 平均最低13.2℃最高氣溫41.3℃ 最低-14.9℃風向常年北、東北，夏季南、東南降雨量全年1203.1mm，小時最大降雨量93.6mm基本風壓0.35kN/m2基本雪壓0.40kN/m2地耐力250kPa地下水 地下平均水位低于室內地面以下2.5m，無侵蝕性地震烈度：6度 按不設防考慮。1.2商住樓平面組合設計該綜合樓具有商業(yè)性，底層設商場，二至七樓為住宅層，居住對象為機關職工。根據(jù)設計資料對本工程作如下設計：使用部分的平面設計按照功能進行分類，該綜合樓的底層由營業(yè)廳、辦公室、倉庫和衛(wèi)生間來組成：營業(yè)廳建筑面積為786.96㎡；辦公室建筑面積為73.44㎡；洗手間面積為4=40.32㎡；倉庫面積為104.04㎡；樓梯間面積為55.08㎡，總面積共1059.84㎡；二至七樓為住宅層，每一層有三種戶型：其中A戶型三室兩廳，面積為105.93㎡，一共四套；戶型B、C兩室兩廳，面積都為87.66㎡，其中B戶型3套、C戶型1套，則每層住宅面積共774.36㎡，六層住宅面積共4646.16㎡。每一層都設置了四個樓梯間，每個樓梯間面積為13.77㎡，每層共55.08㎡。2.結構型式本商住樓為七層框架建筑結構。3.建筑剖面設計剖面設計的主要目的是為確定房間以及樓梯的剖面形狀與各部分高度；明確建筑的總層數(shù)；對建筑剖面的空間進行組合；研究建筑室內的空間處理及利用等。該綜合樓為七層框架結構，其中底層層高為4.5m其余均為3m。為了防止室外雨水的流入，室內地坪比室外地坪高出450mm。4.建筑立面設計由于本工程為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構形式，墻體起圍護作用，立面上窗戶采用的是鋁合金推拉窗。柱做法在立面上采用外平做法，目的是為了從外觀上看柱與墻在一個平面上，使該綜合樓立面更為平整，造型效果更為完善，在施工方面也更加合理。1.3建筑裝飾設計1.主要構造(1)本工程砌體材料采用的為加氣混凝土塊，Mu7.5水泥砂漿。外墻厚300mm，內墻厚240mm。(2)所有露明鐵件均涂防銹漆一遍，上刷油漆二度。(3)木門均做底油一遍，調和漆兩遍。(4)屋面排水均采用PVC落水管。(5)混凝土柱內預埋（PB235），墻體拉接鋼筋兩根，每隔50MM拉通。(6)門窗列表表1-1門窗列表樓層門窗門窗類別尺寸扇數(shù)一層門平開門M1900×21008卷簾門JLM2700×25004防盜門M21000×21004平開門M3700×21004推拉門M62400×25008防盜門M71800×25004窗鋁合金推拉窗C11800×150016鋁合金推拉窗C21200×15004二至七層門平開門M1900×210016×6防盜門M21000×21008×6平開門M3700×210013×6推拉門M41200×21007×6推拉門M52400×21008×6窗鋁合金推拉窗C11800×150015×6鋁合金推拉窗C21200×150012×6鋁合金推拉窗C31000×150012×62.外墻做法（1）水刷石外墻面（2）水泥粉刷內墻面3.一層地面做法（花崗巖地面）（1）花崗巖鋪實拍平（2）30厚1：4干硬性水泥砂漿（3）素水泥漿結合層一遍（4）120厚C25混凝土（5）素土夯實4.樓面做法（1）水磨石地面鋪實拍平（2）10厚1：4干硬性水泥砂漿（3）鋼筋混凝土樓板（4）10厚混合砂漿抹面5.內墻做法（1）水泥粉刷墻面6.踢腳線做法（1）刷801膠素水泥漿一遍（2）15厚2：1：8水泥石灰砂漿，分兩次抹灰（3）10厚1：2水泥砂漿抹面7.室外臺階做法（1）20厚花崗石踏步及踢腳板（2）30厚1：4干硬性水泥砂漿（3）素水泥漿結合一遍（4）60厚C25混凝土臺階（5）300厚三七灰土（6）素土夯實8.散水做法（1）40厚C15細石混凝土，面上加5厚1：1水泥砂漿，隨打隨抹光（2）150厚三七土（3）素土夯實，向外坡4%9.屋面做法（1）20厚M15水泥砂漿保護層（2）防水層（上設隔離層）（3）30厚1:3水泥砂漿找平層（4）140~200厚2%找坡膨脹珍珠巖（5）鋼筋混凝土屋面板（6）40厚C20細石混凝土（7）地面磚及結合層10.衛(wèi)生間樓面（1）水磨石地面（2）15厚1：3水泥砂漿找平（3）防水層（4）100mm厚鋼筋混凝土板清掃干凈第2章結構設計2.1設計資料1.氣象，水文，地質資料參考前文2.材料選用：梁板柱的混凝土C25，梁柱主筋HRB400，箍筋HRB335，板受力筋HRB335。2.2樓面荷載表2-1屋面荷載計算（120mm厚）構造層面荷載（KN/㎡）20厚M15水泥砂漿保護層0.02×20=0.4防水層（剛性）：40厚C20細石混凝土防水1.030厚1:3水泥砂漿找平層0.02×30=0.6140~200厚2%找坡膨脹珍珠巖（0.14+0.20）/2×7=1.19120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12×25=3.010厚混合砂漿0.01×17=0.17小計6.36取6.5屋面活荷載：2.0KN/㎡表2-2標準層樓面恒荷載（120mm厚）結構層面荷載（KN/㎡）水磨石地面0.65找平10厚水泥砂漿找平0.010×20=0.20120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12×25=310厚混合砂漿抹灰0.01×17=0.17小計4.02取4.0活荷載：2.0KN/㎡表2-3樓面恒荷載（100mm厚，廚房、陽臺）結構層面荷載（KN/㎡）水磨石地面0.6510厚水泥砂漿找平0.010×20=0.20100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.10×25=2.510厚混合砂漿抹灰0.01×17=0.17小計3.52取3.5活荷載：陽臺：2.5KN/㎡廚房：2.0KN/㎡表2-4衛(wèi)生間恒荷載（板厚100mm）結構層面荷載（KN/㎡）板面裝飾荷載1.1010厚水泥砂漿找平0.01×20=0.20100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.10×25=2.5防水層0.3010厚混合砂漿抹灰0.01×17=0.17小計4.27取4.0活荷載：2.5KN/㎡2.3填充墻荷載表2.5填充外墻荷載構造層面荷載（KN/m2）構造層面荷載（KN/m2）墻體自重7.5×0.3=2.25水泥粉刷內墻面0.36水刷石外墻面0.5合計3.11取3.2表2.SEQ表格\*ARABIC3填充墻內墻荷載構造層面荷載（KN/m2）構造層面荷載（KN/m2）墻體自重7.5×0.24/0.3=1.8/2.25水泥粉刷內墻面0.36水泥粉刷內墻0.36合計2.6/3.0

2.4結構平面布置1、結構平面布置圖通過理解建筑功能需求和框架體系，并分析荷載的傳遞路線后，可以確定該建筑工程的各層結構布置平面圖如圖2-1、2-2、2-3所示。圖2-SEQ圖2.\*ARABIC1一層結構布置圖圖2-SEQ圖2.\*ARABIC2二至六層結構布置圖2-SEQ圖2.\*ARABIC3屋面結構布置圖2、框架梁柱的截面尺寸確定（1）橫向框架梁：以EQ\o\ac(○,9)軸線為列AB跨度為3000mm通常截面高度取值為跨度的1/10,又為了使截面高度合理則取h=400mm，則截面寬度b近似取高度的1/2則為200mmBC：LBC=5700mm,h=(1/10～1/12)L=(1/10～1/12)×5700=570～475mm,取h=500mm,b=(1/2～1/3)h=(1/2～1/3)×500=250～167mm,取b=250mmCD：LCD=5100mm,h=(1/10～1/12)L=(1/10～1/12)×5100=510～425mm,取h=400mm,b=(1/2～1/3)h=(1/2～1/3)×500=250～167mm,取b=250mm（2）縱向框架梁：縱向框架梁的跨度有5100、4800、4200、3600則取h×b=500mm×200mm（3）非框架梁的截面尺寸：h×b=400mm×200mm（4）框架柱的截面尺寸:400mm×400mm2.5框架在恒荷載作用下的計算簡圖1、橫向框架AB跨度為3000mm；BC跨度為5700mm；CD跨度為5100mm。底層柱高為基礎底面算至二層樓面，根據(jù)條件，室內外高差為0.450m，基礎頂面至室外地坪通常取0.500m，為使計算簡化，該建筑設計取基礎頂面至室外地坪的距離為0.550m，那么計算得底層柱高0.550+0.450+4.5=5.5m：其余各層柱高均為3m,EQ\o\ac(○,9)軸線的橫向框架見圖2-4所示。圖2-4橫向框架簡圖2、第一層框架計算簡圖圖2-5第一層樓面梁布置簡圖圖2-6第一層樓面板布置簡圖通過查閱資料了解到梯形荷載換算為等效均布荷載采用下列公式q=(1?2三角形荷載轉化等效均布荷載采用：q=5/8P(1)AB跨：均布荷載qAB:①已知板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-6將梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=[1-2×(1800/3000)2+(1800/3000)3]×6.5×1.80×2=11.61KN/m②梁的自重及抹灰（400mm×250mm)：q2=25×0.25×(0.40-0.12)+17×0.01×2×(0.40-0.12)=1.85KN/mqAB=q1+q2=11.61+1.85=13.46KN/m支座集中荷載FA：①已知板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q1=5/8×6.5×1.80=7.31KN/m②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2=25×0.25×(0.5-0.12)+17×0.01×2×(0.5-0.12)=2.50KN/m③女兒墻自重：q3=1.2×2.4=2.88KN/mq=q1+q2+q3=7.31+2.50+2.88=12.69KN/mFA=12.69×3.60/2×2=45.68KN（2）BC跨:均布荷載qBC:①已知板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-6將梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=(1-2×(1800/5700)2+(1800/5700)3)×4.0×1.80×2=11.98KN/m②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2=25×0.25×(0.5-0.12)+17×0.01×2×(0.5-0.12)=2.50KN/m③墻體自重：q3=(3.0-0.5)×3.0=7.50KN/mqBC=q1+q2+q3=11.98+2.50+7.50=21.98KN/m.支座集中荷載FB：①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-6將梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=5/8×6.5×1.80=7.31KN/m②板面荷載為4.0KN/m2,由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q2=5/8×4.0×1.80=4.50KN/m③梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q3=25×0.25×(0.5-0.12)+17×0.01×2×(0.5-0.12)=2.50KN/m④墻體自重：q4=[(3.6×(3.0-0.5)-1.8×1.5)×3.2+1.8×1.5×0.3]/3.6=5.83KN/mq=q1+q2+q3+q4=7.31+4.50+2.50+5.83=20.14KN/mFB=20.14×3.6/2×2=72.50KN(3)CD跨:均布荷載qCD:①板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-6將梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=(1-2×(1800/5100)2+(1800/5100)3)×4.0×1.80×2=11.45KN/m②梁的自重及抹灰(400mm×250mm)：q2=25×0.25×(0.4-0.12)+17×0.01×2×(0.4-0.12)=1.85KN/m③墻體自重：q3=(3.0-0.4)×3.0=7.8KN/mqCD=q1+q2+q3=11.45+1.85+7.8=21.10KN/m支座集中荷載FC:①板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q1=5/8×4.0×1.80=4.50KN/m②板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q2=5/8×4.0×1.80=4.50KN/m③梁的自重及抹灰(500×250)：q3=25×0.25×(0.5-0.12)+17×0.01×2×(0.5-0.12)=2.50KN/m④墻體自重：q4=(3.0-0.5)×2.6=6.50KN/mq=q1+q2+q3+q4=4.50+4.50+2.50+6.50=18.00KN/mFC=18.00×3.6/2×2=64.80KN支座集中荷載FD:①板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載換算成等效均布荷載有：q1=5/8×4.0×1.80=4.50KN/m②梁的自重及抹灰(500×250)：q2=25×0.25×(0.5-0.12)+17×0.01×2×(0.5-0.12)=2.50KN/m③墻體自重：q3=[(3.6×(3.0-0.5)-1.8×1.5)×3.2+1.8×1.5×0.3]/3.6=5.83KN/mq=q1+q2+q3=4.50+2.50+5.83=12.83KN/mFD=12.83×3.6/2×2=46.19KN第一層框架最終計算簡圖如圖2-7所示：圖2-7第一層框架最終計算簡圖3、二至六層框架計算簡圖圖2-8二至六層樓面梁布置圖圖2-9二至六層樓面板布置圖除FB計算結果與第一層框架不同外，其余荷載計算結果均與第一層框架相同。支座集中荷載FB：①板面荷載為4.0KN/m2，由圖2-9將梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=5/8×4.0×1.80=4.50KN/m②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2=25×0.25×(0.5-0.12)+17×0.01×2×(0.5-0.12)=2.50KN/m③墻體自重：q3=[(3.6×(3.0-0.5)-1.8×1.5)×3.2+1.8×1.5×0.3]/3.6=5.83KN/mq=q1+q2+q3=4.50+2.50+5.83=12.83KN/mFB=12.83×3.6/2×2=46.19KN二至六層框架最終計算簡圖如圖2-10所示：圖2-10二至六層框架最終計算簡圖4、第七層框架計算簡圖圖2-11第七層樓面梁布置圖圖2-12第七層樓面板布置圖(1)BC跨：均布荷載qBC:①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-11將梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=(1-2×(1800/5700)2+(1800/5700)3)×6.5×1.80×2=19.47KN/m②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2=25×0.25×(0.5-0.12)+17×0.01×2×(0.5-0.12)=2.50KN/mqBC=q1+q2=19.47+2.50=21.97KN/m支座集中荷載FB：①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成等效均布荷載有：q1=5/8×6.5×1.8=7.31KN/m②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2=25×0.25×(0.5-0.12)+17×0.01×2×(0.5-0.12)=2.50KN/m③女兒墻重：q3=1.2×2.4=2.88KN/m④懸挑板傳遞的荷載：q4=0.6×6.5=3.9KN/m考慮到懸挑板上的水泥彩瓦自重，乘以折算系數(shù)1.3。q4=3.9×1.3=5.07KN/mq=q1+q2+q3+q4=7.31+2.50+2.88+5.07=17.76KN/mFB=17.76×3.6/2×2=63.94KN支座彎矩MBMB=6.5×3.6×1.3×0.6×0.6/2=5.48KN?m(2)CD跨：均布荷載qCD:①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-11將梯形荷載換算成等效均布荷載有：q1=(1-2×(1800/5100)2+(1800/5100)3)×6.5×1.80×2=18.60KN/m②梁的自重及抹灰(400mm×250mm)：q2=25×0.25×(0.4-0.12)+17×0.01×2×(0.4-0.12)=1.85KN/mqCD=q1+q2=18.60+1.85=20.45KN/m支座集中荷載FC：①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成等效均布荷載有：q1=5/8×6.5×1.80×2=14.63KN/m②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2=25×0.25×(0.5-0.12)+17×0.01×2×(0.5-0.12)=2.50KN/mq=q1+q2=14.63+2.50=17.13KN/mFC=17.13×3.6/2×2=61.67KN/m支座集中荷載FD：①板面荷載為6.5KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成等效均布荷載有：q1=5/8×6.5×1.80=7.31KN/m②梁的自重及抹灰(500mm×250mm)：q2=25×0.25×(0.5-0.12)+17×0.01×2×(0.5-0.12)=2.50KN/m③女兒墻重：q3=1.2×2.4=2.88KN/m④懸挑板傳遞的荷載：q4=0.6×6.5=3.9KN/m考慮懸挑板上的水泥彩瓦自重，乘以折算系數(shù)1.3。q4=3.9×1.3=5.07KN/mq=q1+q2+q3+q4=7.31+2.50+2.88+5.07=17.76KN/mFD=17.76×3.6/2×2=63.94KN支座彎矩MD:MD=6.5×3.6×1.3×0.6×0.6/2=5.48KN?m.則第七層框架的最終計算簡圖如圖2-13所示。圖2-13第七層框架最終計算簡圖

5、框架在恒荷載作用下的計算簡圖圖2-14橫向框架在恒荷載作用下的最終計算簡圖

2.6框架在活荷載作用下的計算簡圖通過查閱資料了解到梯形荷載換算為等效均布荷載采用下列公式q=(1?2三角形荷載轉化等效均布荷載采用：q=5/8P1、一層計算(1)AB跨：均布荷載qAB:板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將梯形荷載荷載換算成均布荷載有：qAB=(1-2×(1800/3000)2+(1800/3000)3)×2.0×1.80×2=3.57KN/m支座集中荷載FA：板面的荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載荷載換算成均布荷載有：q=5/8×2.0×1.80=2.25KN/mFA=2.25×3.6/2×2=8.10KN(1)BC跨：均布荷載qBC:板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將梯形荷載荷載換算成均布荷載有：qBC=(1-2×(1800/5700)2+(1800/5700)3)×2.0×1.80×2=5.99KN/m支座集中荷載FB：板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載荷載換算成均布荷載有：q1=5/8×2.0×1.80=2.25KN/m板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q2=5/8×2.5×1.80=2.81KN/mq=q1+q2=2.25+2.81=5.06KN/mFB=5.06×3.60/2×2=18.22KN(3)CD跨：均布荷載qCD:板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將梯形荷載荷載換算成均布荷載有：qCD=(1-2×(1800/5100)2+(1800/5100)3)×2.0×1.80×2=5.72KN/m支座集中荷載FC：板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q=5/8×2.0×1.80×2=4.50KN/mFC=4.50×3.6/2×2=5.40KN支座集中荷載FD：板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-6將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q=5/8×2.0×1.80=2.25KN/mFD=2.25×3.6/2×2=8.10KN(4)一層框架計算簡圖如圖2-15所示：圖2-15第一層框架最終計算簡圖2、二至六層計算除FB計算結果與第一層框架不同外，其余荷載均與第一層框架相同支座集中荷載FB：板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-9將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q=5/8×2.0×1.80=2.25KN/mFB=2.25×3.6/2×2=8.10KN二至六層框架計算簡圖如圖2-16所示：圖2-16第二至六層框架最終計算簡圖3、第七層計算(1)BC跨：均布荷載qBC:板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-11將梯形荷載荷載換算成均布荷載有:qBC=(1-2×(1800/5700)2+(1800/5700)3)×2.0×1.80×2=5.99KN/m支座集中荷載FB：板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q1=5/8×2.0×1.80=2.25KN/m懸挑板傳遞的荷載：q2=0.6×2.0=1.2KN/mq=q1+q2=2.25+1.2=3.45KN/mFB=3.45×3.6/2×2=12.42KN支座MB：MB=2.0×3.6×0.6×0.6/2=1.30KN?m.(2)CD跨：均布荷載qCD:板面荷載為2.0KN/m2，由圖2-11將梯形荷載荷載換算成均布荷載有:qCD=(1-2×(1800/5100)2+(1800/5100)3)×2.0×1.80×2=5.72KN/m支座集中荷載FC：板面的荷載為2.0KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q=5/8×2.0×1.80×2=4.50KN/m故FC=4.50×3.6/2×2=16.2KN.支座集中荷載FD：板面的荷載為2.0KN/m2，由圖2-11將三角形荷載荷載換算成均布荷載有:q1=5/8×2.0×1.80=2.25KN/m懸挑板傳遞的荷載：q2=0.6×2.0=1.2KN/mq=q1+q2=2.25+1.2=3.45KN/mFD=3.45×3.6/2×2=12.42KN.支座彎矩MD：MD=2.0×3.6×0.6×0.6/2=1.30KN?m.第七層框架的計算簡圖如圖2-17所示：圖2-17第七層框架的最終計算簡圖4、橫向框架在活荷載作用下的計算簡圖圖2-18橫向框架在恒荷載作用下的計算簡圖2.7橫向框架在恒荷載作用下的內力計算1、分層法計算彎矩使用分層法來計算EQ\o\ac(○,9)軸線橫向框架在恒荷載作用下的彎矩(1)各框架梁柱的截面慣性矩截面慣性矩：AB：400mm×250mm，則I=bh3/12=0.25×0.43/12=1.33×10-3BC：500mm×250mm，則I=bh3/12=0.25×0.53/12=2.60×10-3CD：400mm×250mm，則I=bh3/12=0.25×0.43/12=1.33×10-3框架柱：400×400I=bh3/12=0.40×0.403/12=2.13×10-3(2)計算線剛度框架梁：AB：跨度3000mmi=2.0EcI/L=2.0×Ec×1.33×10-3/3.0=8.87×10-4EcBC：跨度5700mmi=2.0EcI/L=2.0×Ec×2.60×10-3/5.7=9.12×10-4EcCD：跨度5100mmi=2.0EcI/L=2.0×Ec×1.33×10-3/5.1=5.22×10-4Ec底層柱：i=EcI/L=Ec×2.13×10-3/5.5=3.87×10-4Ec二至七層柱：i=0.9EcI/L=（0.9×Ec×2.13×10-3）/（3.0×1.25）=5.11×10-4Ec(3)計算彎矩分配系數(shù)由線剛度計算各層彎矩分配系數(shù)結果如圖2-19所示。圖2-19各層彎矩分配系數(shù)

(4)桿端彎矩計算，如表2.7所示表2-7桿端彎矩計算恒荷載作用下的固端彎矩固端彎矩位置各部分荷載產生固端彎矩(KN?m)固端

彎矩(KN?m)均布荷載局部局部MBMD第七層框架梁MBC-59.485.48-59.48MCB59.4859.48MCD-44.23-44.23MDC44.23-5.4844.23第二至六層框架梁MBC-59.51-59.51MCB59.5159.51MCD-45.73-45.73MDC45.7345.73第一層框架梁MAB-10.10-10.10MBA10.1010.10MBC-59.51-59.51MCB59.5159.51MCD-45.73-45.73MDC45.7345.73

采用彎矩分配法進行計算，結果如表2-8-2-12表2-8第七層力矩分配7.17-2.21-5.84↑BC↑D↑下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱0.3590.6410.4690.2630.2680.5050.495-59.48（5.48）59.48-44.2344.23（-5.48）19.3934.61→17.31-9.79←-19.57-19.18-5.34←-10.68-5.99-6.10→-3.051.923.42→1.710.77←1.541.51-0.58←-1.16-0.65-0.66→-0.330.210.370.170.1621.52-21.5266.66-6.64-60.0217.51-17.515.59-1.48-4.80-2.01-3.580.690.390.402.422.3825.10-25.1067.35-7.73-59.6219.93-19.93表2-9第六層力矩分配5.595.59-1.48-1.48-4.80-4.80↑↑BC↑↑D↑↑上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-59.5159.51-45.7345.7315.7115.7128.09→14.05-7.73←-15.45-15.14-15.14-3.74←-7.47-4.18-4.18-4.28→-2.140.990.991.76→0.880.36←0.720.710.71-0.23←-0.46-0.26-0.26-0.26→-0.130.060.060.110.050.040.0416.7616.76-33.5266.52-4.44-4.44-57.6428.78-14.39-14.397.175.59-2.21-1.48-5.84-4.80-3.37-3.37-6.021.370.770.770.783.603.523.5220.5618.98-39.5467.89-5.88-5.15-56.8632.38-16.71-15.67

表2-10第三至五層力矩分配5.595.59-1.48-1.48-4.80-4.80↑↑BC↑↑D↑↑上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-59.5159.51-45.7345.7315.7115.7128.09→14.05-7.73←-15.45-15.14-15.14-3.74←-7.47-4.18-4.18-4.28→-2.140.990.991.76→0.880.36←0.720.710.71-0.23←-0.46-0.26-0.26-0.26→-0.130.060.060.110.050.040.0416.7616.76-33.5266.52-4.44-4.44-57.6428.78-14.39-14.395.595.59-1.48-1.48-4.80-4.80-2.95-2.95-5.281.100.620.620.623.243.183.1819.4019.40-38.8067.62-5.30-5.30-57.0232.02-16。01-16.01表2-11第二層力矩分配5.595.59-1.48-1.48-4.80-4.80↑↑BC↑↑D↑↑上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-59.5159.51-45.7345.7315.7115.7128.09→14.05-7.73←-15.45-15.14-15.14-3.74←-7.47-4.18-4.18-4.28→-2.140.990.991.76→0.880.36←0.720.710.71-0.23←-0.46-0.26-0.26-0.26→-0.130.060.060.110.050.040.0416.7616.76-33.5266.52-4.44-4.44-57.6428.78-14.39-14.395.593.24-1.48-1.05-4.80-5.30-2.33-2.33-4.170.930.530.530.543.423.343.3420.4217.67-37.6967.45-5.39-4.96-57.1032.20-15.85-16.35表2-12第一層力矩分配0.253.243.70-1.05-1.19-5.30-6.01↑AB↑↑C↑↑D↑↑下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.3040.6960.3290.1890.1440.3380.3910.2190.1660.2240.3680.3600.272-10.1010.10-59.5159.51-45.7345.733.077.03→3.52-2.69←-5.39-3.02-2.29-3.08→-1.547.99←15.989.187.0016.42→8.21-8.13←-16.26-15.91-12.02-2.43-5.56→-2.78-0.02←-0.03-0.02-0.01-0.02→-0.010.46←0.920.530.400.95→0.470.01←0.01-0.14-0.32-0.19-0.11-0.08-0.100.50-0.5027.749.717.40-44.8562.58-3.15-2.38-57.0527.93-15.91-12.025.59-1.48-4.80-1.84-1.06-0.80-1.890.580.320.250.331.771.731.300.50-0.5025.9014.246.60-46.7463.16-4.31-2.13-56.7229.70-18.98-10.722、剪力和軸力的計算由節(jié)點平衡條件來計算框架梁截面的剪力與框架柱截面的軸力，所得結果如下表所示.梁端剪力柱端軸力層號截面剪力層號截面軸力剪力最大值七BC跨V155.20七B柱柱頂119.1415.22V2-70.03柱底131.14CD跨V159.93C柱柱頂191.63-4.54V2-44.37柱底203.63六BC跨V157.67D柱柱頂108.31-12.15V2-67.62柱底120.31CD跨V158.61六B柱柱頂235.0012.79V2-49.01柱底247.00五BC跨V157.59C柱柱頂394.66-3.48V2-67.70柱底406.66CD跨V158.71D柱柱頂215.51-10.56V2-48.90柱底227.51四BC跨V157.59五B柱柱頂350.7812.93V2-67.70柱底362.78CD跨V158.71C柱柱頂597.87-3.53V2-48.90柱底609.87三BC跨V157.59D柱柱頂322.60-10.67V2-67.70柱底334.60CD跨V158.71四B柱柱頂466.5612.93V2-48.90柱底478.56二BC跨V157.42C柱柱頂801.08-3.53V2-67.86柱底813.08CD跨V158.69D柱柱頂429.69-10.67V2-48.92柱底441.69一AB跨V111.72三B柱柱頂582.3413.27V2-28.66柱底594.34BC跨V159.76C柱柱頂1004.29-3.56V2-65.52柱底1016.29CD跨V159.10D柱柱頂536.78-10.62V2-48.51柱底548.78二B柱柱頂697.9510.64柱底709.95C柱柱頂1207.64-3.09柱底1219.64D柱柱頂643.89-11.78柱底655.89一A柱柱頂57.400.14柱底79.40B柱柱頂870.871.87柱底892.87C柱柱頂1409.06-0.60柱底1431.06D柱柱頂750.59-3.04柱底772.593、畫內力圖由所求得的內力畫出橫向框架在恒荷載作用下的內力圖，如圖2-20-2-22所示圖2-20恒荷載彎矩圖

圖2-21恒荷載剪力圖圖2-22恒荷載軸力圖

2.8橫向框架在活荷載作用下的內力計算1、桿端彎矩計算，如下表2.14表2-1SEQ表格\*ARABIC4桿端彎矩計算活荷載作用下的固端彎矩固端彎矩位置各部分荷載產生固端彎矩(KN?m)固端

矩(KN?m)均布荷載局部分局部MBMD第七層

框架梁MBC-16.22-16.22MCB16.2216.22MCD-12.40-12.40MDC12.4012.40二至六層框架梁MBC-16.22-16.22MCB16.2216.22MCD-12.40-12.40MDC12.4012.40第一層

框架梁MAB-2.68-2.68MBA2.682.68MBC-16.22-16.22MCB16.2216.22MCD-12.40-12.40MDC12.4012.40

2、由彎矩分配法進行計算，結果如表2.15-2.19所示表2-15第七層力矩分配2.12-0.57-1.90↑BC↑D↑下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱0.3590.6410.4690.2630.2680.5050.495-16.2216.22-12.4012.405.8210.40→5.20-3.13←-6.26-6.14-1.38←-2.76-1.55-1.58→-0.790.500.88→0.440.20←0.400.39-0.15←-0.30-0.17-0.17→-0.090.050.100.050.046.37-6.3718.80-1.72-17.085.71-5.711.52-0.41-1.30-0.55-0.970.190.110.110.660.647.34-7.3418.99-2.02-16.975.07-5.07表2-16第六層力矩分配1.521.52-0.41-0.41-1.30-1.30↑↑BC↑↑D↑↑上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-16.2216.22-12.4012.404.284.287.66→3.83-2.10←-4.20-4.10-4.10-1.03←-2.06-1.15-1.15-1.19→-0.600.270.270.49→0.250.10←0.200.200.20-0.07←-0.13-0.07-0.07-0.08→-0.040.020.020.030.020.010.014.574.57-9.1418.11-1.22-1.22-15.677.78-3.89-3.892.121.52-0.57-0.41-1.90-1.30-0.96-0.96-1.720.360.200.200.221.081.061.065.735.13-10.8618.47-1.59-1.43-15.458.86-4.73-4.13

表2-17第三至五層力矩分配1.521.52-0.41-0.41-1.30-1.30↑↑BC↑↑D↑↑上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-16.2216.22-12.4012.404.284.287.66→3.83-2.10←-4.20-4.10-4.10-1.03←-2.06-1.15-1.15-1.19→-0.600.270.270.49→0.250.10←0.200.200.20-0.07←-0.13-0.07-0.07-0.08→-0.040.020.020.030.020.010.014.574.57-9.1418.11-1.22-1.22-15.677.78-3.89-3.891.521.52-0.41-0.41-1.30-1.30-0.80-0.80-1.440.300.170.170.180.880.860.865.295.29-10.5818.41-1.46-1.46-15.498.66-4.33-4.33表2-18第二層力矩分配1.521.52-0.41-0.41-1.30-1.30↑↑BC↑↑D↑↑上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.2640.2640.4720.3710.2080.2080.2130.3380.3310.331-16.2216.22-12.4012.404.284.287.66→3.83-2.10←-4.20-4.10-4.10-1.03←-2.06-1.15-1.15-1.19→-0.600.270.270.49→0.250.10←0.200.200.20-0.07←-0.13-0.07-0.07-0.08→-0.040.020.020.030.020.010.014.574.57-9.1418.11-1.22-1.22-15.677.78-3.89-3.891.520.89-0.41-0.29-1.30-1.44-0.64-0.64-1.130.260.150.140.150.930.910.905.454.82-10.2718.37-1.48-1.37-15.528.71-4.28-4.43表2-19第一層力矩分配0.050.891.02-0.29-0.33-1.44-1.63↑AB↑↑C↑↑D↑↑下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.3040.6960.3290.1890.1440.3380.3910.2190.1660.2240.3680.3600.272-2.682.68-16.2216.22-12.4012.400.811.87→0.94-0.75←-1.49-0.84-0.63-0.86→-0.432.20←4.392.521.934.51→2.26-2.20←-4.40-4.31-3.26-0.67-1.53→-0.77-0.02←-0.03-0.01-0.01-0.01→-0.010.13←0.260.150.110.27→0.140.01←0.01-0.04-0.09-0.06-0.03-0.02-0.040.10-0.107.502.672.04-12.2117.04-0.88-0.66-15.507.57-4.31-3.261.52-0.41-1.30-0.50-0.29-0.22-0.510.160.090.070.090.480.470.350.10-0.107.003.901.82-12.7217.20-1.20-0.59-14.418.05-5.14-2.913、剪力和軸力的計算由節(jié)點平衡條件，計算框架梁截面的剪力以及框架柱截面的軸力，如表2-20表2-20剪力和軸力計算梁端剪力表柱端軸力表樓層截面剪力樓層截面軸力剪力七BC跨V115.03七B柱27.454.36V2-19.12C柱52.24-1.20CD跨V116.92D柱24.67-3.27V2-12.25六B柱51.293.47六BC跨V115.74C柱91.93-0.96V2-18.41D柱46.06-2.82CD跨V115.88五B柱75.093.53V2-13.29C柱131.72-0.97五BC跨V115.70D柱67.41-2.89V2-18.46四B柱98.893.53CD跨V115.93C柱171.51-0.97V2-13.25D柱88.76-2.89四BC跨V115.70三B柱122.693.58V2-18.46C柱211.30-0.98CD跨V115.93D柱110.11-2.87V2-13.25二B柱146.442.91三BC跨V115.70C柱251.11-0.86V2-18.46D柱131.46-3.19CD跨V115.93一A柱11.160.03V2-13.25B柱188.610.52二BC跨V115.65C柱290.20-0.17V2-18.49D柱152.90-0.83CD跨V115.92V2-13.25一AB跨V13.06V2-7.66BC跨V116.29V2-17.86CD跨V115.83V2-13.34

4、畫內力圖：由所求得的內力畫出橫向框架在活荷載作用下的內力如圖2-23-2-25?！D2-23活荷載彎矩圖

圖2-24活荷載剪力圖

圖2-25活荷載軸力圖

2.9橫向框架在風荷載作用下的內力和位移計算1、計算簡圖基本風壓Wo為0.35KN/㎡，地面粗糙程度類別為C類（1）垂直于建筑物表面的風荷載標準值計算：Wk=βzμsμzωo①μs為風荷載體型系數(shù)，取值0.8。②μz為風壓高度變化系數(shù)：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB5009—2012）表8.2.1選用③βz為風振系數(shù)（2）風荷載標準值計算①框架風荷載的負荷寬度：EQ\o\ac(○,9)軸線框架的迎風面負荷寬度為3.6m，背風為3.6m。②風振系數(shù)βz：由建筑高度H<30m取βz=1.0③各層樓面處集中風荷載的標準值計算：表2-21風荷載標準值計算各層樓面處集中風荷載標準值計算正面 背面層號離地高度（m）Fi正層號離地高度（m）Fi背14.952.7814.951.7427.951.9727.951.23310.951.97310.951.23413.951.97413.951.23516.952.09516.951.30619.952.24619.951.40722.951.42722.950.88各層樓面處集中風荷載標準值計算層號Fi=Fi正+Fi背層號Fi=Fi正+Fi背14.5253.3923.2063.6433.2072.3043.20

（3）風荷載作用下的計算簡圖：根據(jù)表，畫出EQ\o\ac(○,9)軸線橫向框架在風荷載作用下的計算簡圖，如圖2-26所示：圖2-26風荷載作用下的計算簡圖

2、橫向框架在風荷載作用下的位移計算(1)框架梁柱的線剛度計算：由于現(xiàn)澆板對梁剛度有加強作用，故對EQ\o\ac(○,9)軸線框架梁的慣性矩乘上2.0，計算過程見表2-22.表2-22框架梁柱線剛度計算框架梁柱線剛度計算梁/柱截面

混凝土強度彈性模量

EC(KN/m2)跨度L

(m)I0Ib=2I0i=EcIb/LAB0.25*0.4C252.8×1073.01.33×10-32.66×10-32.48×104BC0.25*0.55.72.60×10-35.20×10-32.56×104CD0.25*0.45.11.33×10-32.66×10-31.46×104二至七層0.4*0.43.02.13×10-31.99×104一層0.4*0.45.52.13×10-31.08×104（2）由于梁柱的線剛度比（ib/ic﹤3），故可以用D值法來計算柱的側移剛度，計算數(shù)據(jù)見于表2-23。（3）風荷載作用下框架的層間位移可按式來計算；各層樓板處側移值是該層下各層層間位移之和，頂點的位移是所有層間位移之和，計算過程詳見表2.24。

表2-23柱側移剛度D計算樓層柱icK一般層一層α一般層一層三至七層B1.99×1041.290.3910348C1.99×1042.020.5013267D1.99×1040.730.27716410348+13267+7164=30779二層B1.99×1041.910.4913001C1.99×1042.020.5013267D1.99×1040.730.27716413001+13267+7164=33432一層A1.08×1042.300.652784B1.08×1044.670.783342C1.08×1043.720.743170D1.08×1041.350.5523562784+3342+3170+2356=11652表2-24風荷載作用下框架側移計算樓層FiVj樓層高度(m)72.302.30307790.0000753.00.00002500063.645.94307790.0001933.00.00006433353.399.33307790.0003033.00.00010100043.2012.53307790.0004073.00.00013566733.2015.73307790.0005113.00.00017033323.2018.93334320.0005663.00.00018866714.5223.45116520.0020135.50.000402600驗算：由于樓層層間最大位移與層高之比的限值為1/550，該框架的最大層間位移與層高之比在底層，查表得0.00040260<0.00182,滿足框架側移規(guī)范。

3、D值法計算橫向框架在風荷載作用下的內力：(1)反彎點高度：y=y0+y1+y2+y3,查表得表2-25反彎點高度層號B軸中框架柱C軸中框架柱D軸中框架柱7K=1.29y0=0.365y1=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.365K=2.02y0=0.401y1=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.401K=0.73y0=0.30y1=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.3006K=1.29y0=0.415y1=y2=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.415K=2.02y0=0.45y1=y2=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.45K=0.73y0=0.365y1=y2=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.3655K=1.29y0=0.45y1=y2=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.45K=2.02y0=0.451y1=y2=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.451K=0.73y0=0.415y1=y2=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.4154、3K=1.29y0=0.465y1=y2=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.465K=2.02y0=0.50y1=y2=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.50K=0.73y0=0.45y1=y2=y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.452K=1.91y0=0.50y1=0.05，y2=0，y3=-0.05y=y0+y1+y2+y3=0.50K=2.02y0=0.50y1=0，y2=0，y3=-0.05y=y0+y1+y2+y3=0.45K=0.73y0=0.50y1=0，y2=0，y3=-0.056y=y0+y1+y2+y3=0.4441K=4.67y0=0.55y2=0y=y0+y1+y2+y3=0.55K=3.72y0=0.55y2=0y=y0+y1+y2+y3=0.55K=1.35y0=0.615y2=0y=y0+y1+y2+y3=0.615A軸中框架柱K=2.30y0=0.55y=y0+y1+y2+y3=0.55

(2)柱端彎矩及剪力計算表2-26柱端彎矩及剪力計算樓層柱VjVijyyhV7B2.330779103480.3360.770.3651.101.450.840.76C132670.4310.990.4011.201.791.190.99D71640.2330.540.3000.901.140.490.446B5.9430779103480.3362.000.4151.253.492.491.99C132670.4312.560.451.354.233.462.56D71640.2331.380.3651.102.611.511.375B9.3330779103480.3363.140.451.355.184.243.14C132670.4314.020.4511.356.645.434.02D71640.2332.170.4151.253.792.712.174B12.5330779103480.3364.210.4651.406.735.894.21C132670.4315.400.501.508.108.105.40D71640.2332.920.451.354.823.942.923B15.7330779103480.3365.290.4651.408.477.415.29C132670.4316.780.501.5010.1710.176.78D71640.2333.660.451.356.044.943.662B18.9333432130010.3897.360.501.5011.0411.047.36C132670.3977.520.451.3512.4110.157.52D71640.2144.050.4441.339.005.394.801A23.451165227840.2395.600.553.0313.8316.975.60B33420.2876.730.553.0316.6220.396.73C31700.2726.380.553.0315.7619.336.38D23560.2024.740.6153.3810.0516.024.74(3)梁端彎矩及剪力計算風荷載作用下的梁端彎矩按下式計算邊柱：中柱：①風荷載作用下的梁端彎矩計算見表2-27,2-28②風荷載作用下的梁端剪力計算見表2-29表2-SEQ表格\*ARABIC27梁端彎矩計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MBC柱端彎矩柱端彎矩之和MDC71.451.451.141.141.451.1460.844.334.330.493.103.103.492.6152.497.677.671.515.305.305.183.7944.2410.9710.972.717.537.536.734.8235.8914.3614.363.949.989.988.476.0427.4118.4518.454.9413.9413.9411.049.00樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MAB柱端彎矩柱端彎矩之和MDC113.8313.835.3915.4415.4413.8310.05

表2-28梁端彎矩計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MCBMCD71.792.56×1041.46×1041.140.651.7961.195.422.56×1041.46×1043.451.974.2353.4610.102.56×1041.46×1046.433.676.6445.4313.532.56×1041.46×1048.624.918.1038.1018.272.56×1041.46×10411.636.6410.17210.1722.582.56×1041.46×10414.388.2012.41110.1525.912.56×1041.46×10416.509.4115.76樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MBAMBC19.2624.922.48×1042.56×10412.2612.6615.66

表2-28梁端剪力計算風荷載作用下的梁端剪力計算樓層MBCMCBVCB=VBCMCDMDCVCD=VDC71.451.140.450.651.140.3564.333.451.361.973.100.9957.676.432.473.675.301.76410.978.623.444.917.532.44314.3611.634.566.649.983.26218.4514.385.768.2013.944.34112.6616.505.129.4115.444.87樓層MABMBAVBA=VAB113.8312.268.83(4)軸力計算根據(jù)梁柱節(jié)點平衡條件來計算風荷載作用下的柱軸力,詳見表2.30表2-29軸力計算柱軸力計算(正為拉力，負為壓力)樓層VBCNBVCBVCDNCVDCND70.450.450.450.35-0.100.35-0.3561.361.811.360.99-0.470.99-1.3452.474.282.471.76-1.181.76-3.1043.447.723.442.44-2.182.44-5.5434.5612.284.563.26-3.483.26-8.8025.7618.045.764.34-4.904.34-13.14樓層VABNAVBAVBCNB18.838.838.835.1214.33VCBVCDNCVDCND15.124.87-5.154.87-18.01

(5)畫內力圖圖2-28風荷載彎矩圖

圖2-29風荷載剪力圖

圖2-30風荷載軸力圖

2.10框架梁柱內力組合1、控制截面(1)框架梁的控制截面最不利組合有：梁跨中截面彎矩最大值、梁端截面的最大彎矩值和最大剪力值(2)框架柱的控制截面一般是柱上下兩端截面：柱端截面最大彎矩值和其相應的軸力以及剪力最大軸力值及相應的彎矩值最小軸力值及相應的彎矩值2、內力換算(1)梁支座邊緣處的內力值：(2)框架柱端內力采用軸線處的內力。3、荷載效應組合的種類：非抗震設計為基本組合(1)由可變荷載控制的設計值：(2)由永久荷載控制的設計值：(風荷載Ψc取0.6，其余活荷載Ψc取0.7)4、框架梁的內力組合選擇EQ\o\ac(○,9)軸線橫向框架進行內力組合框架梁的內力組合見表2-31到表2-325、框架柱的內力組合框架柱的內力組合見表2-33到表2-35

表2-SEQ表格\*ARABIC31一層框架梁內力組合一層框架梁內力組合桿件控制

截面內力種類豎向荷載風荷載內力組合恒載活載SWK永久荷載控制組合可變荷載控制組合SGKSQK1.35SGK+1.4∑ψSQK1.2SGK+1.4SQ1K+1.4∑ψSQK12左風3右風4組合項次軸線處q支座處軸線處q支座處軸線處支座處軸線處支座處1+2+31+2+41+2+31+2+41+3+21+4+2AB梁左端M-0.431.38-0.090.3813.8312.06-13.83-12.0612.37-7.9012.32-7.9418.91-14.86V11.7213.469.033.063.572.35-8.83-8.838.838.837.0821.916.7121.540.7825.50跨中M3.923.921.001.000.780.78-0.78-0.786.935.626.765.456.784.59右端M-22.02-16.83-5.95-4.56-12.26-10.4912.2610.49-36.00-18.38-35.39-17.77-39.35-9.98V-28.6613.46-25.97-7.663.57-6.95-8.83-8.838.838.83-49.29-34.45-48.31-33.48-50.34-25.61BC梁左端M-39.73-28.66-10.81-7.7912.6611.64-12.66-11.64-36.55-56.10-35.52-55.05-25.73-58.32V59.7621.9855.3616.295.9915.09-5.12-5.125.125.1285.2293.8383.2691.8674.0588.39跨中M42.5642.5611.6111.61-1.92-1.921.921.9267.2270.4565.7168.9459.7665.14右端M-53.69-41.47-14.62-11.29-16.50-15.4816.5015.48-80.05-54.05-78.57-52.57-82.50-39.16V-65.5221.98-61.12-17.865.99-16.66-5.12-5.125.125.12-103.14-94.54-100.97-92.37-96.84-82.50CD梁左端M-48.21-37.23-12.25-9.319.418.44-9.41-8.44-52.29-66.47-50.62-64.80-41.98-65.62V59.1021.1054.8815.835.7214.69-4.87-4.874.874.8784.3992.5882.3390.5173.4387.07跨中M31.8731.879.059.05-3.01-3.013.013.0149.3754.4248.3953.4442.9051.33右端M-25.25-16.39-6.84-4.40-15.44-14.4715.4414.47-38.46-14.15-37.86-13.55-44.12-3.60V-48.5121.10-44.29-13.345.72-12.20-4.87-4.874.874.87-75.84-67.66-74.32-66.14-71.92-58.29表2-32二層框架梁內力組合二層框架梁內力組合桿件截面內力豎向荷載風荷載內力組合恒載活載SQK永久荷載可變荷載SGKSQK1.35SGK+1.4∑ψSQK1.2SGK+1.4SQ1K+1.4∑ψSQK12左風3右風4組合項次軸線處q支座處軸線處q支座處軸線處支座處軸線處支座處1+2+31+2+41+2+31+2+41+3+21+4+2BC梁左端M-32.04-21.44-8.73-5.8418.4517.30-18.45-17.30-20.14-49.20-19.37-48.44-7.23-55.67V57.4221.9853.0215.655.9914.45-5.76-5.765.765.7680.9090.5879.0288.6969.7285.85跨中M44.5844.5812.1612.162.032.03-2.03-2.0373.8170.3972.2368.8168.2562.57右端M-57.33-44.64-15.61-12.15-14.38-13.2314.3813.23-83.28-61.06-81.69-59.46-84.00-46.95V-67.8621.98-63.46-18.495.99-17.29-5.76-5.765.765.76-107.45-97.78-105.20-95.52-101.16-85.03CD梁左端M-48.54-37.65-13.19-10.238.207.33-8.20-7.33-54.70-67.01-53.34-65.66-44.94-65.41V58.6921.1054.4715.925.7214.78-4.34-4.344.344.3484.3791.6682.4189.7073.7785.92跨中M30.6530.658.308.30-2.87-2.872.872.8747.1051.9245.9950.8140.9048.93右端M-27.37-18.43-7.40-4.98-13.94-13.0713.9413.07-40.74-18.78-40.07-18.11-45.29-8.70V-48.9221.10-44.70-13.255.72-12.11-4.34-4.344.344.34-75.86-68.57-74.24-66.95-71.58-59.43

表2-33一層框架柱內力組合表一層框架柱內力組合桿件截面內力豎向荷載風荷載內力組合恒載活載SQK永久荷載可變荷載SGKSQK1.35SGK+1.4∑ψSQK1.2SGK+1.4SQ1K+1.4∑ψSQK12左風3右風4組合項次1+2+31+2+41+2+31+2+41+3+21+4+2A柱上端M0.500.10-13.8313.83-10.8412.39-10.8812.36-18.6620.06N57.4011.16-8.838.8381.0195.8477.0991.9267.4592.18V0.140.03-5.605.60-4.494.92-4.944.91-7.648.03下端M-0.25-0.0516.97-16.9713.87-14.6413.88-14.6223.41-24.11N79.4011.16-8.838.83110.71125.54103.49118.3293.85118.59V0.140.03-5.605.60-4.494.92-4.944.91-7.648.03B柱上端M6.601.82-16.6216.62-3.2724.65-3.4924.43-13.5632.97N870.87188.61-14.3314.331348.481372.551297.061321.141209.821249.94V1.870.52-6.736.73-2.628.69-2.688.63-6.6712.18下端M-3.70-1.0220.39-20.3911.13-23.1211.26-23.0023.11-33.99N892.97188.61-14.3314.331378.311402.381323.581347.661236.341276.46V1.870.52-6.736.73-2.628.69-2.688.63-6.6712.18

表2-34一層框架柱內力組合表一層框架柱內力組合桿件截面內力豎向荷載風荷載內力組合恒載活載SQK永久荷載可變荷載SGKSQK1.35SGK+1.4∑ψSQK1.2SGK+1.4SQ1K+1.4∑ψSQK12左風3右風4