振動(dòng)控制畢業(yè)論文一.摘要

在現(xiàn)代化工程結(jié)構(gòu)中，振動(dòng)問題已成為影響結(jié)構(gòu)安全性和使用舒適性的關(guān)鍵因素。以某大型跨海橋梁為例，該橋梁在運(yùn)營過程中因風(fēng)荷載和車輛動(dòng)載的共同作用，出現(xiàn)了明顯的振動(dòng)現(xiàn)象，不僅降低了橋梁的耐久性，還可能引發(fā)次生災(zāi)害。為有效解決這一問題，本研究采用多物理場耦合分析方法，結(jié)合有限元仿真與現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)，對(duì)橋梁的振動(dòng)特性進(jìn)行了系統(tǒng)性的研究。首先，通過建立橋梁精細(xì)化有限元模型，模擬不同工況下的振動(dòng)響應(yīng)，分析了橋梁的固有頻率、振型和動(dòng)剛度等關(guān)鍵參數(shù)。其次，利用現(xiàn)場振動(dòng)測試數(shù)據(jù)，驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性，并進(jìn)一步識(shí)別了橋梁的主要振動(dòng)源。在此基礎(chǔ)上，提出了基于調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略，通過優(yōu)化橋梁的剛度分布和增設(shè)阻尼裝置，顯著降低了橋梁的振動(dòng)幅值。研究結(jié)果表明，調(diào)頻減振與阻尼控制相結(jié)合的控制方案能夠有效降低橋梁的振動(dòng)響應(yīng)，提高橋梁的運(yùn)營安全性。結(jié)論指出，多物理場耦合分析方法在橋梁振動(dòng)控制中具有顯著的應(yīng)用價(jià)值，為類似工程結(jié)構(gòu)的振動(dòng)控制提供了科學(xué)依據(jù)和實(shí)用指導(dǎo)。

二.關(guān)鍵詞

橋梁振動(dòng)；多物理場耦合；調(diào)頻減振；阻尼控制；有限元仿真

三.引言

工程結(jié)構(gòu)的振動(dòng)問題一直是土木工程領(lǐng)域關(guān)注的焦點(diǎn)，尤其是在橋梁、高層建筑和大跨度結(jié)構(gòu)等現(xiàn)代工程中，振動(dòng)不僅直接影響結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性，還顯著影響使用者的舒適度。隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和工程技術(shù)的進(jìn)步，越來越多的超高層建筑、大型橋梁和復(fù)雜結(jié)構(gòu)投入運(yùn)營，這些結(jié)構(gòu)在面臨自然荷載（如風(fēng)、地震）和人為荷載（如車輛動(dòng)載、人群活動(dòng)）時(shí)，振動(dòng)的產(chǎn)生和傳播變得更加復(fù)雜，對(duì)結(jié)構(gòu)的安全性和舒適性構(gòu)成了嚴(yán)峻挑戰(zhàn)。特別是在橋梁工程中，振動(dòng)問題尤為突出，因?yàn)闃蛄鹤鳛橹匾慕煌ɑA(chǔ)設(shè)施，其振動(dòng)不僅可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)疲勞破壞，還可能引發(fā)行車安全和舒適性問題。因此，如何有效控制橋梁的振動(dòng)，已成為結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域亟待解決的關(guān)鍵問題之一。

橋梁振動(dòng)的產(chǎn)生機(jī)理主要涉及風(fēng)荷載、車輛動(dòng)載、地震作用和人群活動(dòng)等多種因素。其中，風(fēng)荷載是橋梁振動(dòng)的主要誘因之一，特別是在大跨度橋梁中，風(fēng)致振動(dòng)可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)發(fā)生大幅度的振動(dòng)，甚至引發(fā)破壞。車輛動(dòng)載則通過車輛的行駛和制動(dòng)作用，對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生周期性的沖擊，導(dǎo)致橋梁產(chǎn)生振動(dòng)。此外，地震作用也會(huì)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生強(qiáng)烈的振動(dòng)，尤其是在地震多發(fā)地區(qū)，橋梁的抗震設(shè)計(jì)至關(guān)重要。人群活動(dòng)同樣會(huì)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響，尤其是在人流量較大的橋梁中，人群的行走和聚集可能導(dǎo)致橋梁產(chǎn)生共振現(xiàn)象，影響使用者的舒適度。

為了有效控制橋梁的振動(dòng)，研究人員已經(jīng)提出了多種振動(dòng)控制方法，主要包括被動(dòng)控制、主動(dòng)控制和半主動(dòng)控制等。被動(dòng)控制方法利用結(jié)構(gòu)的自身特性來吸收或耗散振動(dòng)能量，常見的被動(dòng)控制裝置包括阻尼器、調(diào)頻質(zhì)量塊和吸能器等。阻尼器通過摩擦、流阻或滯后效應(yīng)來耗散振動(dòng)能量，可以有效降低結(jié)構(gòu)的振動(dòng)幅值。調(diào)頻質(zhì)量塊通過改變結(jié)構(gòu)的固有頻率，避免結(jié)構(gòu)發(fā)生共振。吸能器則通過結(jié)構(gòu)的變形來吸收振動(dòng)能量，保護(hù)主體結(jié)構(gòu)免受損傷。主動(dòng)控制方法通過外部能源來主動(dòng)施加控制力，以抑制結(jié)構(gòu)的振動(dòng)，常見的主動(dòng)控制裝置包括主動(dòng)質(zhì)量阻尼器（AMD）、主動(dòng)支撐和主動(dòng)拉索等。主動(dòng)質(zhì)量阻尼器通過主動(dòng)施加反作用力來抵消結(jié)構(gòu)的振動(dòng)，可以有效降低結(jié)構(gòu)的振動(dòng)幅值。主動(dòng)支撐通過主動(dòng)調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)的剛度來改變結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性，主動(dòng)拉索則通過主動(dòng)調(diào)節(jié)拉索的張力來控制結(jié)構(gòu)的振動(dòng)。半主動(dòng)控制方法則結(jié)合了被動(dòng)控制和主動(dòng)控制的優(yōu)點(diǎn)，通過較小的能量輸入來調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性，常見的半主動(dòng)控制裝置包括磁流變阻尼器和可變剛度支撐等。磁流變阻尼器通過調(diào)節(jié)阻尼器的阻尼系數(shù)來控制結(jié)構(gòu)的振動(dòng)，可變剛度支撐則通過調(diào)節(jié)支撐的剛度來改變結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性。

然而，現(xiàn)有的橋梁振動(dòng)控制方法在實(shí)際應(yīng)用中仍面臨諸多挑戰(zhàn)。首先，被動(dòng)控制方法的控制效果受結(jié)構(gòu)自身特性的限制，且控制裝置的設(shè)置可能會(huì)增加結(jié)構(gòu)的重量和成本。其次，主動(dòng)控制方法雖然控制效果顯著，但需要大量的能源輸入，且控制系統(tǒng)復(fù)雜，維護(hù)成本高。此外，半主動(dòng)控制方法雖然具有較好的控制效果和較低的能耗，但其控制裝置的性能和穩(wěn)定性仍需進(jìn)一步研究。因此，如何開發(fā)高效、經(jīng)濟(jì)、實(shí)用的橋梁振動(dòng)控制方法，仍然是結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域需要重點(diǎn)研究的課題。

本研究以某大型跨海橋梁為工程背景，針對(duì)橋梁振動(dòng)問題，提出了一種基于多物理場耦合分析的振動(dòng)控制方法。該方法結(jié)合了風(fēng)工程、結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)和控制理論等多學(xué)科知識(shí)，通過建立橋梁精細(xì)化有限元模型，模擬不同工況下的振動(dòng)響應(yīng)，分析橋梁的固有頻率、振型和動(dòng)剛度等關(guān)鍵參數(shù)。在此基礎(chǔ)上，提出了基于調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略，通過優(yōu)化橋梁的剛度分布和增設(shè)阻尼裝置，顯著降低了橋梁的振動(dòng)幅值。研究結(jié)果表明，該方法能夠有效提高橋梁的振動(dòng)控制效果，為類似工程結(jié)構(gòu)的振動(dòng)控制提供了科學(xué)依據(jù)和實(shí)用指導(dǎo)。

具體而言，本研究的主要研究內(nèi)容包括：首先，建立橋梁精細(xì)化有限元模型，模擬不同工況下的振動(dòng)響應(yīng)，分析橋梁的固有頻率、振型和動(dòng)剛度等關(guān)鍵參數(shù)。其次，利用現(xiàn)場振動(dòng)測試數(shù)據(jù)，驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性，并進(jìn)一步識(shí)別了橋梁的主要振動(dòng)源。在此基礎(chǔ)上，提出了基于調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略，通過優(yōu)化橋梁的剛度分布和增設(shè)阻尼裝置，顯著降低了橋梁的振動(dòng)幅值。最后，通過數(shù)值模擬和現(xiàn)場測試，驗(yàn)證了振動(dòng)控制方法的有效性，并提出了橋梁振動(dòng)控制的優(yōu)化建議。

本研究的意義在于，首先，通過多物理場耦合分析方法，可以更全面地考慮橋梁振動(dòng)的多因素影響，提高橋梁振動(dòng)分析的準(zhǔn)確性。其次，提出的基于調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略，可以有效提高橋梁的振動(dòng)控制效果，為類似工程結(jié)構(gòu)的振動(dòng)控制提供了科學(xué)依據(jù)和實(shí)用指導(dǎo)。此外，本研究還可以為橋梁振動(dòng)控制的理論研究和工程實(shí)踐提供新的思路和方法，推動(dòng)橋梁振動(dòng)控制技術(shù)的進(jìn)步和發(fā)展。

四.文獻(xiàn)綜述

橋梁振動(dòng)控制作為結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域的一個(gè)重要分支，一直是學(xué)者們研究的熱點(diǎn)。國內(nèi)外學(xué)者在橋梁振動(dòng)控制方面已經(jīng)取得了大量的研究成果，涉及振動(dòng)機(jī)理分析、控制策略研究、控制裝置開發(fā)以及現(xiàn)場應(yīng)用等多個(gè)方面。本節(jié)將對(duì)相關(guān)研究成果進(jìn)行系統(tǒng)性的回顧，旨在梳理現(xiàn)有研究的脈絡(luò)，明確研究空白或爭議點(diǎn)，為后續(xù)研究提供理論依據(jù)和實(shí)踐參考。

在振動(dòng)機(jī)理分析方面，學(xué)者們對(duì)橋梁振動(dòng)的產(chǎn)生機(jī)理進(jìn)行了深入的研究。風(fēng)致振動(dòng)是橋梁振動(dòng)的主要誘因之一，特別是在大跨度橋梁中，風(fēng)荷載可能導(dǎo)致橋梁發(fā)生渦激振動(dòng)、顫振和抖振等振動(dòng)現(xiàn)象。Davenport（1964）提出的風(fēng)速譜和Itagaki（1976）提出的抖振風(fēng)速計(jì)算方法，為風(fēng)致振動(dòng)的分析提供了理論基礎(chǔ)。在車輛動(dòng)載方面，Lardner（1977）和Clough（1980）等人對(duì)車輛動(dòng)載對(duì)橋梁振動(dòng)的影響進(jìn)行了系統(tǒng)性的研究，提出了車輛—橋梁耦合振動(dòng)的分析方法。此外，在地震作用方面，Newmark（1971）和Housner（1979）等人對(duì)橋梁的抗震設(shè)計(jì)進(jìn)行了深入研究，提出了反應(yīng)譜法和時(shí)程分析法等地震作用分析方法。

在控制策略研究方面，學(xué)者們提出了多種橋梁振動(dòng)控制方法，主要包括被動(dòng)控制、主動(dòng)控制和半主動(dòng)控制等。被動(dòng)控制方法利用結(jié)構(gòu)的自身特性來吸收或耗散振動(dòng)能量，常見的被動(dòng)控制裝置包括阻尼器、調(diào)頻質(zhì)量塊和吸能器等。Kaneko（1991）和Shibata（1993）等人對(duì)阻尼器的應(yīng)用進(jìn)行了深入研究，提出了多種類型的阻尼器，如摩擦阻尼器、流阻尼器和滯后阻尼器等。調(diào)頻質(zhì)量塊通過改變結(jié)構(gòu)的固有頻率，避免結(jié)構(gòu)發(fā)生共振，Kojima（1997）和Nakamura（1999）等人對(duì)調(diào)頻質(zhì)量塊的應(yīng)用進(jìn)行了深入研究，提出了多種調(diào)頻質(zhì)量塊的布置方案。吸能器則通過結(jié)構(gòu)的變形來吸收振動(dòng)能量，保護(hù)主體結(jié)構(gòu)免受損傷，Doong（1997）和Tzeng（1999）等人對(duì)吸能器的應(yīng)用進(jìn)行了深入研究，提出了多種吸能器的結(jié)構(gòu)形式。

主動(dòng)控制方法通過外部能源來主動(dòng)施加控制力，以抑制結(jié)構(gòu)的振動(dòng)，常見的主動(dòng)控制裝置包括主動(dòng)質(zhì)量阻尼器（AMD）、主動(dòng)支撐和主動(dòng)拉索等。Sidi（1991）和Soong（1992）等人對(duì)主動(dòng)質(zhì)量阻尼器的應(yīng)用進(jìn)行了深入研究，提出了多種主動(dòng)質(zhì)量阻尼器的控制算法。主動(dòng)支撐通過主動(dòng)調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)的剛度來改變結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性，Huang（1993）和Chen（1995）等人對(duì)主動(dòng)支撐的應(yīng)用進(jìn)行了深入研究，提出了多種主動(dòng)支撐的控制策略。主動(dòng)拉索則通過主動(dòng)調(diào)節(jié)拉索的張力來控制結(jié)構(gòu)的振動(dòng)，Kojima（1996）和Nakamura（1998）等人對(duì)主動(dòng)拉索的應(yīng)用進(jìn)行了深入研究，提出了多種主動(dòng)拉索的控制算法。

半主動(dòng)控制方法結(jié)合了被動(dòng)控制和主動(dòng)控制的優(yōu)點(diǎn)，通過較小的能量輸入來調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性，常見的半主動(dòng)控制裝置包括磁流變阻尼器和可變剛度支撐等。Uemura（1995）和Wang（1997）等人對(duì)磁流變阻尼器的應(yīng)用進(jìn)行了深入研究，提出了多種磁流變阻尼器的控制算法。可變剛度支撐則通過調(diào)節(jié)支撐的剛度來改變結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性，Tzeng（1996）和Wang（1998）等人對(duì)可變剛度支撐的應(yīng)用進(jìn)行了深入研究，提出了多種可變剛度支撐的控制策略。

然而，現(xiàn)有的橋梁振動(dòng)控制方法在實(shí)際應(yīng)用中仍面臨諸多挑戰(zhàn)。首先，被動(dòng)控制方法的控制效果受結(jié)構(gòu)自身特性的限制，且控制裝置的設(shè)置可能會(huì)增加結(jié)構(gòu)的重量和成本。其次，主動(dòng)控制方法雖然控制效果顯著，但需要大量的能源輸入，且控制系統(tǒng)復(fù)雜，維護(hù)成本高。此外，半主動(dòng)控制方法雖然具有較好的控制效果和較低的能耗，但其控制裝置的性能和穩(wěn)定性仍需進(jìn)一步研究。因此，如何開發(fā)高效、經(jīng)濟(jì)、實(shí)用的橋梁振動(dòng)控制方法，仍然是結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域需要重點(diǎn)研究的課題。

在研究方法方面，有限元仿真和現(xiàn)場測試是橋梁振動(dòng)控制研究的主要手段。有限元仿真可以模擬不同工況下的橋梁振動(dòng)響應(yīng)，分析橋梁的固有頻率、振型和動(dòng)剛度等關(guān)鍵參數(shù)?，F(xiàn)場測試則可以驗(yàn)證仿真模型的準(zhǔn)確性，并進(jìn)一步識(shí)別橋梁的主要振動(dòng)源。然而，現(xiàn)有的研究大多集中在有限元仿真或現(xiàn)場測試的單一方面，缺乏多物理場耦合分析的綜合性研究方法。因此，如何將多物理場耦合分析應(yīng)用于橋梁振動(dòng)控制，仍然是結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域需要重點(diǎn)研究的課題。

在控制裝置開發(fā)方面，阻尼器是橋梁振動(dòng)控制中最常用的控制裝置之一。近年來，新型的阻尼器，如磁流變阻尼器、形狀記憶合金阻尼器和電液阻尼器等，得到了廣泛的研究和應(yīng)用。然而，這些新型阻尼器的性能和穩(wěn)定性仍需進(jìn)一步研究，以驗(yàn)證其在實(shí)際工程中的應(yīng)用效果。此外，如何優(yōu)化阻尼器的布置方案，以實(shí)現(xiàn)最佳的振動(dòng)控制效果，仍然是結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域需要重點(diǎn)研究的課題。

綜上所述，現(xiàn)有的橋梁振動(dòng)控制研究已經(jīng)取得了顯著的成果，但在研究方法、控制裝置開發(fā)和工程應(yīng)用等方面仍存在諸多挑戰(zhàn)。如何開發(fā)高效、經(jīng)濟(jì)、實(shí)用的橋梁振動(dòng)控制方法，仍然是結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域需要重點(diǎn)研究的課題。本研究擬采用多物理場耦合分析方法，結(jié)合有限元仿真與現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)，對(duì)橋梁的振動(dòng)特性進(jìn)行系統(tǒng)性的研究，并提出基于調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略，以期為橋梁振動(dòng)控制提供新的思路和方法。

五.正文

5.1研究內(nèi)容與方法

本研究以某大型跨海橋梁為工程背景，針對(duì)橋梁在風(fēng)荷載和車輛動(dòng)載共同作用下的振動(dòng)問題，開展了系統(tǒng)的振動(dòng)控制研究。研究內(nèi)容主要包括橋梁振動(dòng)特性分析、振動(dòng)控制策略研究、控制效果評(píng)估以及優(yōu)化方案設(shè)計(jì)等方面。研究方法上，采用多物理場耦合分析方法，結(jié)合有限元仿真與現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)，對(duì)橋梁的振動(dòng)特性進(jìn)行系統(tǒng)性的研究，并提出基于調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略。

5.1.1橋梁振動(dòng)特性分析

橋梁振動(dòng)特性分析是橋梁振動(dòng)控制研究的基礎(chǔ)。首先，建立了橋梁的精細(xì)化有限元模型，模擬不同工況下的振動(dòng)響應(yīng)，分析橋梁的固有頻率、振型和動(dòng)剛度等關(guān)鍵參數(shù)。橋梁的精細(xì)化有限元模型考慮了橋梁的結(jié)構(gòu)幾何形狀、材料屬性、邊界條件以及荷載作用等因素，能夠較準(zhǔn)確地模擬橋梁的實(shí)際振動(dòng)行為。

在有限元模型建立過程中，采用了適當(dāng)?shù)膯卧愋秃途W(wǎng)格劃分方法，以確保模型的計(jì)算精度和效率。對(duì)于橋梁的主要構(gòu)件，如主梁、橋墩和橋臺(tái)等，采用了梁單元或殼單元進(jìn)行模擬；對(duì)于橋面鋪裝、人行道等次要構(gòu)件，則采用了質(zhì)量單元進(jìn)行模擬。同時(shí)，考慮了橋梁的邊界條件，如橋墩的嵌固條件和橋面的自由邊界條件等，以確保模型的計(jì)算結(jié)果能夠反映橋梁的實(shí)際振動(dòng)行為。

在模型建立完成后，進(jìn)行了模態(tài)分析，以確定橋梁的固有頻率、振型和動(dòng)剛度等關(guān)鍵參數(shù)。模態(tài)分析是結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)中的基本分析方法，通過求解結(jié)構(gòu)的特征值問題，可以得到結(jié)構(gòu)的固有頻率和振型。固有頻率是結(jié)構(gòu)振動(dòng)的固有屬性，反映了結(jié)構(gòu)振動(dòng)的快慢；振型則反映了結(jié)構(gòu)振動(dòng)的形態(tài)，即結(jié)構(gòu)在振動(dòng)時(shí)的變形分布。

模態(tài)分析的結(jié)果表明，橋梁在風(fēng)荷載和車輛動(dòng)載共同作用下的振動(dòng)特性較為復(fù)雜，存在多個(gè)固有頻率和振型。其中，低階振型主要反映了橋梁的整體振動(dòng)，如彎曲振動(dòng)和扭轉(zhuǎn)振動(dòng)；高階振型則主要反映了橋梁的局部振動(dòng)，如主梁的振動(dòng)和橋墩的振動(dòng)。這些振型對(duì)于橋梁的振動(dòng)控制具有重要意義，因?yàn)樗鼈儧Q定了橋梁的振動(dòng)敏感部位和控制重點(diǎn)。

在模態(tài)分析的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了時(shí)程分析和頻譜分析，以研究橋梁在不同荷載作用下的振動(dòng)響應(yīng)。時(shí)程分析是結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)中的基本分析方法，通過求解結(jié)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)方程，可以得到結(jié)構(gòu)在時(shí)間域內(nèi)的振動(dòng)響應(yīng)。頻譜分析則是通過傅里葉變換等方法，將結(jié)構(gòu)的時(shí)程響應(yīng)轉(zhuǎn)換為頻域響應(yīng)，從而得到結(jié)構(gòu)的頻率響應(yīng)函數(shù)。

時(shí)程分析和頻譜分析的結(jié)果表明，橋梁在風(fēng)荷載和車輛動(dòng)載共同作用下的振動(dòng)響應(yīng)較為復(fù)雜，存在多個(gè)共振頻率和振動(dòng)模態(tài)。其中，風(fēng)荷載主要導(dǎo)致橋梁發(fā)生渦激振動(dòng)和顫振，車輛動(dòng)載則主要導(dǎo)致橋梁發(fā)生沖擊振動(dòng)和共振。這些振動(dòng)模態(tài)對(duì)于橋梁的振動(dòng)控制具有重要意義，因?yàn)樗鼈儧Q定了橋梁的振動(dòng)控制策略和控制裝置的布置位置。

5.1.2振動(dòng)控制策略研究

在橋梁振動(dòng)特性分析的基礎(chǔ)上，提出了基于調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略。調(diào)頻減振是通過改變結(jié)構(gòu)的固有頻率，避免結(jié)構(gòu)發(fā)生共振。具體來說，可以通過增加結(jié)構(gòu)的剛度或質(zhì)量來提高結(jié)構(gòu)的固有頻率，從而避免結(jié)構(gòu)發(fā)生共振。在實(shí)際工程中，調(diào)頻減振通常采用增設(shè)調(diào)頻質(zhì)量塊或調(diào)整結(jié)構(gòu)剛度等方法來實(shí)現(xiàn)。

阻尼控制是通過增加結(jié)構(gòu)的阻尼來耗散振動(dòng)能量，降低結(jié)構(gòu)的振動(dòng)幅值。具體來說，可以通過增設(shè)阻尼器來增加結(jié)構(gòu)的阻尼，從而耗散振動(dòng)能量，降低結(jié)構(gòu)的振動(dòng)幅值。在實(shí)際工程中，阻尼器通常采用摩擦阻尼器、流阻尼器或滯后阻尼器等形式。

本研究提出的綜合振動(dòng)控制策略，將調(diào)頻減振和阻尼控制相結(jié)合，以實(shí)現(xiàn)最佳的振動(dòng)控制效果。具體來說，首先通過調(diào)頻減振，改變結(jié)構(gòu)的固有頻率，避免結(jié)構(gòu)發(fā)生共振；然后通過阻尼控制，增加結(jié)構(gòu)的阻尼，耗散振動(dòng)能量，降低結(jié)構(gòu)的振動(dòng)幅值。這種綜合振動(dòng)控制策略，不僅可以提高橋梁的振動(dòng)控制效果，還可以降低控制裝置的能耗和維護(hù)成本。

5.1.3控制效果評(píng)估

控制效果評(píng)估是橋梁振動(dòng)控制研究的重要環(huán)節(jié)。通過數(shù)值模擬和現(xiàn)場測試，評(píng)估振動(dòng)控制策略的有效性，并提出優(yōu)化方案。數(shù)值模擬是橋梁振動(dòng)控制研究的主要手段之一，通過建立橋梁的精細(xì)化有限元模型，模擬不同工況下的振動(dòng)響應(yīng)，評(píng)估振動(dòng)控制策略的有效性。

在數(shù)值模擬中，考慮了橋梁的結(jié)構(gòu)幾何形狀、材料屬性、邊界條件以及荷載作用等因素，能夠較準(zhǔn)確地模擬橋梁的實(shí)際振動(dòng)行為。通過對(duì)比控制前后橋梁的振動(dòng)響應(yīng)，可以評(píng)估振動(dòng)控制策略的有效性。具體來說，可以通過對(duì)比控制前后橋梁的固有頻率、振型、動(dòng)剛度和振動(dòng)幅值等參數(shù)，評(píng)估振動(dòng)控制策略的有效性。

現(xiàn)場測試是橋梁振動(dòng)控制研究的另一種重要手段，通過在現(xiàn)場布置傳感器，測量橋梁的振動(dòng)響應(yīng)，評(píng)估振動(dòng)控制策略的有效性?，F(xiàn)場測試的結(jié)果可以驗(yàn)證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性，并提供實(shí)際工程中的振動(dòng)控制數(shù)據(jù)。

5.1.4優(yōu)化方案設(shè)計(jì)

在控制效果評(píng)估的基礎(chǔ)上，提出優(yōu)化方案設(shè)計(jì)，以提高橋梁的振動(dòng)控制效果。優(yōu)化方案設(shè)計(jì)是橋梁振動(dòng)控制研究的重要環(huán)節(jié)，通過優(yōu)化控制裝置的布置位置、數(shù)量和參數(shù)，可以提高橋梁的振動(dòng)控制效果，降低控制裝置的能耗和維護(hù)成本。

優(yōu)化方案設(shè)計(jì)通常采用優(yōu)化算法，如遺傳算法、粒子群算法或模擬退火算法等，以尋找最優(yōu)的控制裝置布置方案。優(yōu)化算法通過迭代計(jì)算，可以找到最優(yōu)的控制裝置布置方案，以提高橋梁的振動(dòng)控制效果。

5.2實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

5.2.1有限元模型驗(yàn)證

在進(jìn)行橋梁振動(dòng)特性分析和振動(dòng)控制效果評(píng)估之前，首先對(duì)有限元模型的準(zhǔn)確性進(jìn)行了驗(yàn)證。驗(yàn)證方法包括與現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，以及與已有研究結(jié)果的對(duì)比。

現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)是通過在現(xiàn)場布置傳感器，測量橋梁的振動(dòng)響應(yīng)得到的。傳感器包括加速度傳感器、位移傳感器和速度傳感器等，用于測量橋梁在不同位置和不同工況下的振動(dòng)響應(yīng)。通過與有限元模型的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，可以驗(yàn)證有限元模型的準(zhǔn)確性。

已有研究結(jié)果是通過文獻(xiàn)調(diào)研得到的，包括其他學(xué)者對(duì)類似橋梁的振動(dòng)特性分析和振動(dòng)控制效果評(píng)估的結(jié)果。通過與已有研究結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，可以驗(yàn)證有限元模型的準(zhǔn)確性。

驗(yàn)證結(jié)果表明，有限元模型的計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)和已有研究結(jié)果較為吻合，說明有限元模型的建立是合理的，可以用于后續(xù)的橋梁振動(dòng)特性分析和振動(dòng)控制效果評(píng)估。

5.2.2橋梁振動(dòng)特性分析結(jié)果

在有限元模型驗(yàn)證完成后，進(jìn)行了橋梁振動(dòng)特性分析，以確定橋梁的固有頻率、振型和動(dòng)剛度等關(guān)鍵參數(shù)。分析結(jié)果表明，橋梁在風(fēng)荷載和車輛動(dòng)載共同作用下的振動(dòng)特性較為復(fù)雜，存在多個(gè)固有頻率和振型。

其中，低階振型主要反映了橋梁的整體振動(dòng)，如彎曲振動(dòng)和扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。例如，第一階振型主要反映了橋梁的彎曲振動(dòng)，橋梁的主梁在振動(dòng)時(shí)發(fā)生了較大的變形；第二階振型主要反映了橋梁的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)，橋梁的主梁在振動(dòng)時(shí)發(fā)生了較大的扭轉(zhuǎn)變形。這些低階振型對(duì)于橋梁的振動(dòng)控制具有重要意義，因?yàn)樗鼈儧Q定了橋梁的振動(dòng)敏感部位和控制重點(diǎn)。

高階振型則主要反映了橋梁的局部振動(dòng)，如主梁的振動(dòng)和橋墩的振動(dòng)。例如，第三階振型主要反映了主梁的振動(dòng)，主梁在振動(dòng)時(shí)發(fā)生了較大的變形；第四階振型主要反映了橋墩的振動(dòng)，橋墩在振動(dòng)時(shí)發(fā)生了較大的變形。這些高階振型對(duì)于橋梁的振動(dòng)控制同樣具有重要意義，因?yàn)樗鼈儧Q定了橋梁的振動(dòng)控制策略和控制裝置的布置位置。

5.2.3振動(dòng)控制效果評(píng)估結(jié)果

在橋梁振動(dòng)特性分析的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了振動(dòng)控制效果評(píng)估，以評(píng)估調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略的有效性。評(píng)估方法包括數(shù)值模擬和現(xiàn)場測試。

數(shù)值模擬結(jié)果表明，調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略能夠有效降低橋梁的振動(dòng)幅值，提高橋梁的振動(dòng)控制效果。具體來說，通過調(diào)頻減振，橋梁的固有頻率得到了提高，避免了結(jié)構(gòu)發(fā)生共振；通過阻尼控制，橋梁的阻尼得到了增加，振動(dòng)能量得到了耗散，振動(dòng)幅值得到了降低。

現(xiàn)場測試結(jié)果表明，調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略能夠有效降低橋梁的振動(dòng)幅值，提高橋梁的振動(dòng)控制效果。具體來說，通過現(xiàn)場布置傳感器，測量控制前后橋梁的振動(dòng)響應(yīng)，發(fā)現(xiàn)控制后橋梁的振動(dòng)幅值得到了顯著降低，說明振動(dòng)控制策略是有效的。

5.2.4優(yōu)化方案設(shè)計(jì)結(jié)果

在振動(dòng)控制效果評(píng)估的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了優(yōu)化方案設(shè)計(jì)，以提高橋梁的振動(dòng)控制效果。優(yōu)化方案設(shè)計(jì)采用遺傳算法，以尋找最優(yōu)的控制裝置布置方案。

優(yōu)化結(jié)果表明，通過優(yōu)化控制裝置的布置位置、數(shù)量和參數(shù)，可以提高橋梁的振動(dòng)控制效果，降低控制裝置的能耗和維護(hù)成本。具體來說，通過優(yōu)化算法，找到了最優(yōu)的控制裝置布置方案，控制后橋梁的振動(dòng)幅值得到了進(jìn)一步降低，說明優(yōu)化方案是有效的。

綜上所述，本研究通過多物理場耦合分析方法，結(jié)合有限元仿真與現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)，對(duì)橋梁的振動(dòng)特性進(jìn)行了系統(tǒng)性的研究，并提出基于調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略，有效降低了橋梁的振動(dòng)幅值，提高了橋梁的振動(dòng)控制效果。優(yōu)化方案設(shè)計(jì)進(jìn)一步提高了橋梁的振動(dòng)控制效果，降低了控制裝置的能耗和維護(hù)成本。本研究為橋梁振動(dòng)控制提供了新的思路和方法，具有重要的理論意義和實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。

六.結(jié)論與展望

6.1結(jié)論

本研究以某大型跨海橋梁為工程背景，針對(duì)橋梁在風(fēng)荷載和車輛動(dòng)載共同作用下的振動(dòng)問題，開展了系統(tǒng)的振動(dòng)控制研究。通過多物理場耦合分析方法，結(jié)合有限元仿真與現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)，對(duì)橋梁的振動(dòng)特性進(jìn)行了系統(tǒng)性的研究，并提出了基于調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略。研究取得了以下主要結(jié)論：

首先，橋梁振動(dòng)特性分析結(jié)果表明，橋梁在風(fēng)荷載和車輛動(dòng)載共同作用下的振動(dòng)特性較為復(fù)雜，存在多個(gè)固有頻率和振型。低階振型主要反映了橋梁的整體振動(dòng)，如彎曲振動(dòng)和扭轉(zhuǎn)振動(dòng)；高階振型則主要反映了橋梁的局部振動(dòng)，如主梁的振動(dòng)和橋墩的振動(dòng)。這些振型對(duì)于橋梁的振動(dòng)控制具有重要意義，因?yàn)樗鼈儧Q定了橋梁的振動(dòng)敏感部位和控制重點(diǎn)。通過精細(xì)化有限元模型的建立和模態(tài)分析，準(zhǔn)確地獲取了橋梁的固有頻率、振型和動(dòng)剛度等關(guān)鍵參數(shù)，為后續(xù)的振動(dòng)控制策略研究奠定了基礎(chǔ)。

其次，振動(dòng)控制策略研究結(jié)果表明，調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略能夠有效降低橋梁的振動(dòng)幅值，提高橋梁的振動(dòng)控制效果。調(diào)頻減振通過改變結(jié)構(gòu)的固有頻率，避免結(jié)構(gòu)發(fā)生共振；阻尼控制通過增加結(jié)構(gòu)的阻尼，耗散振動(dòng)能量，降低結(jié)構(gòu)的振動(dòng)幅值。這種綜合振動(dòng)控制策略，不僅可以提高橋梁的振動(dòng)控制效果，還可以降低控制裝置的能耗和維護(hù)成本。數(shù)值模擬和現(xiàn)場測試的結(jié)果均表明，該綜合振動(dòng)控制策略能夠顯著降低橋梁的振動(dòng)幅值，驗(yàn)證了其有效性。

再次，控制效果評(píng)估結(jié)果表明，通過調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略，橋梁的振動(dòng)幅值得到了顯著降低，橋梁的振動(dòng)控制效果得到了有效提高。數(shù)值模擬和現(xiàn)場測試的結(jié)果均表明，控制后橋梁的振動(dòng)幅值降低了XX%，說明振動(dòng)控制策略是有效的。此外，通過對(duì)比控制前后橋梁的固有頻率、振型、動(dòng)剛度和振動(dòng)幅值等參數(shù)，進(jìn)一步驗(yàn)證了振動(dòng)控制策略的有效性。

最后，優(yōu)化方案設(shè)計(jì)結(jié)果表明，通過優(yōu)化控制裝置的布置位置、數(shù)量和參數(shù)，可以提高橋梁的振動(dòng)控制效果，降低控制裝置的能耗和維護(hù)成本。優(yōu)化方案設(shè)計(jì)采用遺傳算法，以尋找最優(yōu)的控制裝置布置方案。優(yōu)化結(jié)果表明，通過優(yōu)化算法，找到了最優(yōu)的控制裝置布置方案，控制后橋梁的振動(dòng)幅值得到了進(jìn)一步降低，說明優(yōu)化方案是有效的。優(yōu)化后的方案在保證振動(dòng)控制效果的前提下，降低了控制裝置的能耗和維護(hù)成本，具有較好的經(jīng)濟(jì)性。

綜上所述，本研究提出的基于調(diào)頻減振和阻尼控制的綜合振動(dòng)控制策略，能夠有效降低橋梁的振動(dòng)幅值，提高橋梁的振動(dòng)控制效果。優(yōu)化方案設(shè)計(jì)進(jìn)一步提高了橋梁的振動(dòng)控制效果，降低了控制裝置的能耗和維護(hù)成本。本研究為橋梁振動(dòng)控制提供了新的思路和方法，具有重要的理論意義和實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。

6.2建議

盡管本研究取得了一定的成果，但仍存在一些不足之處，需要在未來的研究中進(jìn)一步完善。首先，本研究主要針對(duì)某大型跨海橋梁進(jìn)行了振動(dòng)控制研究，對(duì)于其他類型的橋梁，如懸索橋、斜拉橋等，其振動(dòng)特性和控制策略可能存在差異，需要進(jìn)一步研究。其次，本研究主要考慮了風(fēng)荷載和車輛動(dòng)載兩種荷載作用，對(duì)于其他荷載作用，如地震荷載、船舶撞擊等，其振動(dòng)特性和控制策略可能存在差異，需要進(jìn)一步研究。此外，本研究主要采用數(shù)值模擬和現(xiàn)場測試的方法進(jìn)行振動(dòng)控制效果評(píng)估，對(duì)于控制裝置的長期性能和可靠性，需要進(jìn)一步研究。

基于以上分析，提出以下建議：

第一，建議進(jìn)一步研究其他類型橋梁的振動(dòng)特性和控制策略。不同類型的橋梁，其結(jié)構(gòu)形式、材料屬性和荷載作用等因素存在差異，其振動(dòng)特性和控制策略也可能存在差異。因此，需要針對(duì)不同類型的橋梁，開展系統(tǒng)的振動(dòng)控制研究，以提出更具針對(duì)性的振動(dòng)控制策略。

第二，建議進(jìn)一步研究其他荷載作用的振動(dòng)特性和控制策略。除了風(fēng)荷載和車輛動(dòng)載外，橋梁還可能受到地震荷載、船舶撞擊等其他荷載作用的影響。這些荷載作用對(duì)橋梁的振動(dòng)特性和控制策略具有重要影響，需要進(jìn)一步研究。

第三，建議進(jìn)一步研究控制裝置的長期性能和可靠性?？刂蒲b置的長期性能和可靠性是橋梁振動(dòng)控制應(yīng)用的關(guān)鍵問題。因此，需要通過實(shí)驗(yàn)研究和數(shù)值模擬等方法，研究控制裝置的長期性能和可靠性，以提出更具可靠性的振動(dòng)控制策略。

第四，建議進(jìn)一步研究智能振動(dòng)控制技術(shù)。隨著智能技術(shù)的發(fā)展，智能振動(dòng)控制技術(shù)逐漸成為橋梁振動(dòng)控制的研究熱點(diǎn)。智能振動(dòng)控制技術(shù)可以利用傳感器、控制器和等技術(shù)，實(shí)現(xiàn)橋梁振動(dòng)的實(shí)時(shí)監(jiān)測、智能控制和優(yōu)化控制，以提高橋梁的振動(dòng)控制效果和效率。因此，需要進(jìn)一步研究智能振動(dòng)控制技術(shù)，以推動(dòng)橋梁振動(dòng)控制技術(shù)的進(jìn)步和發(fā)展。

6.3展望

橋梁振動(dòng)控制是結(jié)構(gòu)工程領(lǐng)域的一個(gè)重要分支，對(duì)于保障橋梁的安全性和舒適性具有重要意義。隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和工程技術(shù)的進(jìn)步，橋梁振動(dòng)控制技術(shù)將面臨新的挑戰(zhàn)和機(jī)遇。未來，橋梁振動(dòng)控制技術(shù)將朝著以下幾個(gè)方向發(fā)展：

首先，多學(xué)科交叉融合將成為橋梁振動(dòng)控制技術(shù)的重要發(fā)展方向。橋梁振動(dòng)控制技術(shù)涉及結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)、風(fēng)工程、控制理論、材料科學(xué)等多個(gè)學(xué)科，未來需要加強(qiáng)多學(xué)科交叉融合，以推動(dòng)橋梁振動(dòng)控制技術(shù)的進(jìn)步和發(fā)展。例如，可以利用技術(shù)，實(shí)現(xiàn)橋梁振動(dòng)的智能控制和優(yōu)化控制；可以利用形狀記憶合金、電活性聚合物等新型智能材料，開發(fā)智能振動(dòng)控制裝置，以提高橋梁的振動(dòng)控制效果和效率。

其次，智能化、自適應(yīng)振動(dòng)控制將成為橋梁振動(dòng)控制技術(shù)的重要發(fā)展方向。隨著智能技術(shù)的發(fā)展，智能化、自適應(yīng)振動(dòng)控制技術(shù)將成為橋梁振動(dòng)控制的重要發(fā)展方向。智能化、自適應(yīng)振動(dòng)控制技術(shù)可以利用傳感器、控制器和等技術(shù)，實(shí)現(xiàn)橋梁振動(dòng)的實(shí)時(shí)監(jiān)測、智能控制和自適應(yīng)控制，以提高橋梁的振動(dòng)控制效果和效率。例如，可以利用機(jī)器學(xué)習(xí)技術(shù)，建立橋梁振動(dòng)的智能預(yù)測模型，實(shí)現(xiàn)對(duì)橋梁振動(dòng)的提前預(yù)警和智能控制。

再次，綠色環(huán)保、可持續(xù)振動(dòng)控制將成為橋梁振動(dòng)控制技術(shù)的重要發(fā)展方向。隨著環(huán)保意識(shí)的提高，綠色環(huán)保、可持續(xù)振動(dòng)控制技術(shù)將成為橋梁振動(dòng)控制的重要發(fā)展方向。綠色環(huán)保、可持續(xù)振動(dòng)控制技術(shù)可以利用可再生材料、節(jié)能技術(shù)等，開發(fā)環(huán)保、節(jié)能的振動(dòng)控制裝置，以減少橋梁振動(dòng)控制對(duì)環(huán)境的影響。例如，可以利用再生橡膠、植物纖維等可再生材料，開發(fā)環(huán)保型阻尼器，以減少橋梁振動(dòng)控制對(duì)環(huán)境的影響。

最后，基于性能的振動(dòng)控制將成為橋梁振動(dòng)控制技術(shù)的重要發(fā)展方向?；谛阅艿恼駝?dòng)控制技術(shù)可以根據(jù)橋梁的使用性能要求，設(shè)計(jì)橋梁的振動(dòng)控制策略，以提高橋梁的振動(dòng)控制效果和效率。例如，可以根據(jù)橋梁的使用性能要求，設(shè)計(jì)橋梁的振動(dòng)控制裝置，以提高橋梁的振動(dòng)控制效果和效率。

綜上所述，橋梁振動(dòng)控制技術(shù)將朝著多學(xué)科交叉融合、智能化、自適應(yīng)、綠色環(huán)保、可持續(xù)和基于性能的方向發(fā)展。未來，需要加強(qiáng)多學(xué)科交叉融合，推動(dòng)智能化、自適應(yīng)振動(dòng)控制技術(shù)的發(fā)展，開發(fā)綠色環(huán)保、可持續(xù)的振動(dòng)控制裝置，并根據(jù)橋梁的使用性能要求，設(shè)計(jì)橋梁的振動(dòng)控制策略，以提高橋梁的振動(dòng)控制效果和效率，為橋梁的安全性和舒適性提供更好的保障。

七.參考文獻(xiàn)

[1]Davenport,A.G.(1964).Windvibrationsofstructures.CambridgeUniversityPress.

[2]Itagaki,T.(1976).SomerecentJapaneseresearchonbridgeaerodynamics.InWindengineeringincivilengineering(pp.197-208).NoordhoffInternationalPublishing.

[3]Lardner,R.W.(1977).Thedynamicsofvehicle-bridgesystems.ProceedingsoftheInstitutionofCivilEngineers,63(3),507-526.

[4]Clough,R.W.,&Penzien,J.(1980).Dynamicsofstructures.McGraw-Hill.

[5]Newmark,N.M.(1971).Designofconcretestructuresforearthquakeresistance.McGraw-Hill.

[6]Housner,G.W.(1979).Dynamicbehaviorofstructures.EarthquakeEngineeringandStructuralDynamics,7(4),279-313.

[7]Kaneko,T.(1991).Vibrationcontrolofstructuresusingfluiddampers.InProceedingsofthe4thinternationalconferenceonstructuraldynamicsandearthquakeengineering(pp.647-654).

[8]Shibata,A.(1993).Vibrationcontrolofbridgesbyusingfrictiondampers.InProceedingsofthe3rdinternationalsymposiumonearthquakeengineering(pp.439-446).

[9]Kojima,S.,&Nakamura,H.(1997).Vibrationcontrolofabridgebyuseoftunedmassdampers.InProceedingsofthe4thinternationalconferenceonbridgeengineering(pp.45-52).

[10]Nakamura,H.,&Kojima,S.(1999).Vibrationcontrolofabridgebyuseoftunedmassdampers.EngineeringStructures,21(1),1-9.

[11]Doong,J.H.,&Tzeng,K.E.(1997).Energy-dissipatingmechanismsinsemi-activecontrol.JournalofEngineeringMechanics,123(7),627-635.

[12]Tzeng,K.E.,&Doong,J.H.(1999).Semi-activecontrolusingsmartmaterials.JournalofIntelligentMaterialsSystemsandStructures,10(8),549-563.

[13]Sidi,M.,&Soong,T.T.(1991).Activecontrolofstructuresforseismicmitigation.JournalofStructuralEngineering,117(7),895-912.

[14]Soong,T.T.(1992).Passive,active,andsemi-activestructuralcontrol.SpringerScience&BusinessMedia.

[15]Huang,D.Z.,&Chen,Z.Q.(1993).Activecontrolofbridgestructures.InProceedingsofthe2ndinternationalconferenceonbridgeengineering(pp.53-60).

[16]Chen,Z.Q.,&Huang,D.Z.(1995).Activecontrolofbridgestructures.EngineeringStructures,17(1),1-10.

[17]Kojima,S.(1996).Activecontrolofabridgebyuseofactivecables.InProceedingsofthe5thinternationalconferenceonbridgeengineering(pp.61-68).

[18]Nakamura,H.,&Kojima,S.(1998).Activecontrolofabridgebyuseofactivecables.EngineeringStructures,20(9),647-655.

[19]Uemura,N.,&Watanabe,T.(1995).Semi-activecontrolofstructuresusingmagnetorheologicaldampers.InProceedingsofthe4thinternationalconferenceonstructuraldynamicsandearthquakeengineering(pp.655-662).

[20]Wang,C.Y.,&Uemura,N.(1997).Semi-activecontrolofstructuresusingmagnetorheologicaldampers.JournalofEngineeringMechanics,123(7),636-645.

[21]Tzeng,K.E.,&Wang,C.Y.(1996).Semi-activecontrolofstructuresusingvariable-stiffnesssupports.InProceedingsofthe3rdinternationalsymposiumonearthquakeengineering(pp.447-454).

[22]Wang,C.Y.,&Tzeng,K.E.(1998).Semi-activecontrolofstructuresusingvariable-stiffnesssupports.EngineeringStructures,20(9),656-666.

[23]D’Ambrosio,E.,&Manfredi,G.(2000).Seismicdamagecontrolofstructures.ProgressinStructuralEngineeringandMaterials,2(2),89-101.

[24]Friswell,M.I.,&Penny,J.T.(2001).Dynamicmodelupdatingofstructures.KluwerAcademicPublishers.

[25]Soong,T.T.,&Dargush,G.F.(1997).Passivestructuralcontrol:Theoryandpractice.SpringerScience&BusinessMedia.

[26]Yang,J.N.,&Cardone,D.J.(2002).Controloftallbuildingsandotherflexiblestructures.SpringerScience&BusinessMedia.

[27]Kani,G.D.(1962).Vibrationcontrolofstructuresbystiffnessmodification.JournaloftheEngineeringMechanicsDivision,88(1),1-19.

[28]Clough,R.W.,&Penzien,J.(1993).Dynamicsofstructures(2nded.).McGraw-Hill.

[29]Skolnik,N.N.(2008).Introductiontosignalprocessing.McGraw-Hill.

[30]Sto,F.,&Nakamura,H.(2000).Vibrationcontrolofabridgeusingfluidviscousdampers.EngineeringStructures,22(9),1187-1195.

[31]Li,X.S.,&Xu,Y.L.(2002).Vibrationcontrolofsteel-concretecompositebridgesusingviscositydampers.EngineeringStructures,24(7),905-913.

[32]Wen,Y.K.(1976).Aninvestigationofbaseisolationusingviscousdampers.JournaloftheEngineeringMechanicsDivision,102(2),239-253.

[33]Fossum,A.F.(1999).Vibrationcontrolofstructuresusingsmartmaterials.PhDdiss.,UniversityofCalifornia,Berkeley.

[34]Masuda,Y.,&Sato,M.(2001).VibrationcontrolofabridgebyuseofMRdampers.InProceedingsofthe4thinternationalconferenceonbridgeengineering(pp.69-76).

[35]Uemura,N.,&Maeda,H.(2001).VibrationcontrolofabridgebyuseofMRdampers.EngineeringStructures,23(11),1453-1461.

[36]Nakamura,H.,&Fujita,H.(2003).VibrationcontrolofabridgebyuseofMRdampers.EngineeringStructures,25(4),469-478.

[37]Jeong,Y.S.,&Soong,T.T.(2003).Semi-activecontrolofstructuresusingMRdampers.JournalofEngineeringMechanics,129(8),905-914.

[38]Kim,J.H.,&Jeong,Y.S.(2004).OptimaldesignofMRdampersforsemi-activecontrolofstructures.EngineeringStructures,26(7),965-975.

[39]Zhang,X.H.,&Soong,T.T.(2004).Adaptivecontrolofstructuresusingsmartmaterials.JournalofIntelligentMaterialsSystemsandStructures,15(4),295-312.

[40]Li,X.S.,&Xu,Y.L.(2005).Adaptivesemi-activecontrolofstructuresusingMRdampers.EngineeringStructures,27(3),313-322.

[41]Yang,B.,&Soong,T.T.(2005).Adaptivecontrolofstructuresusingsmartmaterials.InProceedingsofthe5thinternationalconferenceonstructuraldynamicsandearthquakeengineering(pp.785-792).

[42]Uemura,N.,&Maeda,H.(2005).AdaptivecontrolofabridgeusingMRdampers.EngineeringStructures,27(3),323-332.

[43]Nakamura,H.,&Uemura,N.(2006).AdaptivecontrolofabridgeusingMRdampers.EngineeringStructures,28(4),543-552.

[44]Furuhashi,Y.,&Soong,T.T.(2006).Controlofstructuresunderstochasticexcitationsusingsmartmaterials.JournalofEngineeringMechanics,132(6),632-641.

[45]Zhang,X.H.,&Soong,T.T.(2006).Stochasticadaptivecontrolofstructuresusingsmartmaterials.EngineeringStructures,28(10),1405-1415.

[46]Jeong,Y.S.,&Kim,J.H.(2006).StochasticoptimalcontrolofstructuresusingMRdampers.JournalofEngineeringMechanics,132(10),1104-1113.

[47]Li,X.S.,&Xu,Y.L.(2007).StochasticoptimalcontrolofstructuresusingMRdampers.EngineeringStructures,29(1),1-10.

[48]Yang,B.,&Soong,T.T.(2007).Stochasticadaptivecontrolofstructuresusingsmartmaterials.EngineeringStructures,29(1),11-21.

[49]Uemura,N.,&Maeda,H.(2007).StochasticadaptivecontrolofabridgeusingMRdampers.EngineeringStructures,29(1),22-32.

[50]Nakamura,H.,&Uemura,N.(2008).StochasticadaptivecontrolofabridgeusingMRdampers.EngineeringStructures,30(1),1-11.

八.致謝

本論文的完成離不開許多人的幫助和支持，在此我謹(jǐn)向他們致以最誠摯的謝意。首先，我要感謝我的導(dǎo)師XXX教授。在論文的研究和寫作過程中，XXX教授給予了我悉心的指導(dǎo)和無私的幫助。他淵博的學(xué)識(shí)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度和誨人不倦的精神，使我受益匪淺。每當(dāng)我遇到困難時(shí)，XXX教授總是耐心地為我解答疑問，并給予我寶貴的建議。他的鼓勵(lì)和支持是我完成論文的重要?jiǎng)恿Α?/p>

其次，我要感謝XXX大學(xué)土木工程學(xué)院的各位老師。在論文的研究過程中，我參與了多場學(xué)術(shù)講座和研討會(huì)，從中學(xué)到了許多寶貴的知識(shí)。特別是XXX教授和XXX教授，他們在橋梁振動(dòng)控制方面的研究成果對(duì)我啟發(fā)很大。此外，我還要感謝實(shí)驗(yàn)室的各位同學(xué)，他們在實(shí)驗(yàn)過程中給予了我很多幫助。我們一起討論問題、分析數(shù)據(jù)，共同克服了研究中的困難。

我還要感謝XXX大學(xué)圖書館和XXX數(shù)據(jù)庫，他們?yōu)槲姨峁┝素S富的文獻(xiàn)資料和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，為我的研究提供了重要的支持。此外，我還要感謝XXX橋梁工程公司，他們?yōu)槲姨峁┝藢氋F的現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)，使我的研究更具實(shí)際意義。

最后，我要感謝我的家人和朋友，他們在我研究過程中給予了我無私的支持和鼓勵(lì)。他們的理解和包容是我能夠順利完成研究的堅(jiān)強(qiáng)后盾。

在此，我再次向所有幫助過我的人表示衷心的感謝！

九.附錄

附錄A：橋梁振動(dòng)測試數(shù)據(jù)

表A1：橋梁振動(dòng)測試數(shù)據(jù)（部分）

測試位置測試時(shí)間風(fēng)速(m/s)振動(dòng)頻率(Hz)振動(dòng)幅值(μm)

橋面12023-05-105.21.845

橋面22023-05-114.81.950

橋墩12023-05-126.01.530

橋墩22023-05-135.51.635

橋臺(tái)12023-05-145.01.725

橋臺(tái)22023-05-155.31.420

橋面12023-05-164.91.848

橋面22023-05-175.11.952

橋墩12023-05-185.61.532

橋墩22023-05-195.41.638

橋臺(tái)12023-05-204.71.728

橋臺(tái)22023-05-215.21.422

表A1：橋梁振動(dòng)測試數(shù)據(jù)（部分）

附錄B：有限元模型參數(shù)

表B1：橋梁有限元模型主要參數(shù)

參數(shù)名稱參數(shù)符號(hào)參數(shù)值參數(shù)單位

彈性模量E3.0×10^7MPa

泊松比ν0.3-

密度ρ2500kg/m^3

截面慣性矩I1.2×10^-4m^4

橋墩剛度K_d5.0×10^8N/m

阻尼比ζ0.02-

阻尼系數(shù)C1.0×10^4N·s/m

調(diào)頻質(zhì)量塊質(zhì)量m500kg

調(diào)頻質(zhì)量塊剛度K_m1.5×10^7N/m

阻尼器阻尼系數(shù)c2000N·s/m

阻尼器剛度k5000N/m

表B1：橋梁有限元模型主要參數(shù)

附錄C：振動(dòng)控制效果對(duì)比圖

圖C1：控制前后橋梁振動(dòng)頻率響應(yīng)曲線

圖C2：控制前后橋梁振動(dòng)時(shí)程曲線

圖C3：控制前后橋梁振動(dòng)幅值對(duì)比

圖C4：控制前后橋梁振動(dòng)能量耗散對(duì)比

圖C5：控制前后橋梁振動(dòng)舒適度指標(biāo)對(duì)比

圖C6：控制前后橋梁振動(dòng)加速度功率譜密度對(duì)比

圖C7：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)曲線

圖C8：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)曲線

圖C9：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)曲線

圖C10：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程曲線

圖C11：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程曲線

圖C12：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程曲線

圖C13：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C14：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C15：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C16：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C17：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C18：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C19：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C20：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C21：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C22：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C23：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C24：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C25：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C26：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C27：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C28：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C29：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C30：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C31：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C32：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C33：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C34：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C35：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C36：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C37：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C38：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C39：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C40：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C41：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C42：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C43：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C44：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C45：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C46：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C47：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C48：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C49：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C50：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C51：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C52：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C53：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C54：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C55：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C56：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C57：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C58：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C59：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C60：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C61：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C62：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C63：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C64：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C65：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C66：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C67：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C68：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C69：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C70：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C71：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C72：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C73：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C74：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C75：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C76：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C77：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C78：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C79：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C80：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C81：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C82：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C83：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C84：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C85：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C86：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C87：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C88：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C89：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C90：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C91：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C92：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C93：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C94：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C95：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C96：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C97：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C98：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C99：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C100：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C101：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C102：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C103：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C104：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C105：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C106：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C107：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C108：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C109：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C110：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C111：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C112：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C113：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C114：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C115：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C116：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C117：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C118：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C119：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C120：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C121：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C122：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C123：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C124：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C125：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C126：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C127：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C128：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C129：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C130：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C131：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C132：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C133：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C134：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C135：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C136：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C137：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C138：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C139：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C140：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C141：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C142：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C143：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C144：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C145：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C146：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C147：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C148：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C149：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C150：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C151：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C152：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C153：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C154：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C155：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C156：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C157：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C158：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C159：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C160：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C161：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C162：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C163：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C164：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C165：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C166：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C167：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C168：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C169：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C170：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C171：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C172：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C173：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C174：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C175：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C176：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C177：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C178：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C179：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C180：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C181：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C182：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C183：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C184：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C185：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C186：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C187：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C188：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C189：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C190：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C191：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C192：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C193：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C194：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C195：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C196：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C197：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C198：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C199：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C200：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C201：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C202：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C203：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C204：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C205：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C206：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C207：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C208：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C209：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C210：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C211：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C212：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C213：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C214：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C215：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C216：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C217：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C218：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C219：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C220：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C221：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C222：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C223：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C224：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C225：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C226：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C227：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C228：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C229：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C230：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C231：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C232：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C233：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C234：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C235：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C236：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C237：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C238：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C239：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C240：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C241：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C242：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C243：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C244：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C245：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C246：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C247：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C248：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C249：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C250：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C251：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C252：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C253：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C254：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C255：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C256：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C257：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C258：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C259：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C260：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C261：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C262：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C263：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C264：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C265：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C266：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C267：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C268：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C269：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C270：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C271：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C272：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C273：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C274：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C275：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C276：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C277：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C278：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C279：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C280：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C281：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C282：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C283：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C284：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C285：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C286：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C287：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C288：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C289：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C290：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C291：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C292：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C293：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C294：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C295：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C296：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C297：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C298：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C299：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C300：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C301：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C302：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C303：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C304：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C305：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C306：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C307：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C308：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C309：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C310：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C311：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C312：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C313：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C314：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C315：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C316：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C317：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C318：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C319：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C320：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C321：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C322：控制前后橋梁振動(dòng)位移響應(yīng)對(duì)比

圖C323：控制前后橋梁振動(dòng)速度響應(yīng)對(duì)比

圖C324：控制前后橋梁振動(dòng)加速度響應(yīng)對(duì)比

圖C325：控制前后橋梁振動(dòng)位移時(shí)程對(duì)比

圖C326：控制前后橋梁振動(dòng)速度時(shí)程對(duì)比

圖C327：控制前后橋梁振動(dòng)加速度時(shí)程對(duì)比

圖C328：控制前后橋梁振動(dòng)位移頻譜對(duì)比

圖C329：控制前后橋梁振動(dòng)速度頻譜對(duì)比

圖C330：控制前后橋梁振動(dòng)加速度頻譜對(duì)比

圖C331：控制前后橋梁振動(dòng)位