回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)問(wèn)題剖析與優(yōu)化策略探究一、引言1.1研究背景與意義在現(xiàn)代電站鍋爐系統(tǒng)中，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器扮演著舉足輕重的角色，是不可或缺的關(guān)鍵設(shè)備。其工作原理基于回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，通過(guò)蓄熱元件在煙氣和空氣流道間的交替轉(zhuǎn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)熱量從高溫?zé)煔庀虻蜏乜諝獾膫鬟f。這種獨(dú)特的工作方式使得回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器具有結(jié)構(gòu)緊湊、占地面積小、傳熱效率高以及鋼材消耗少等顯著優(yōu)點(diǎn)，因此在大型電站鍋爐中得到了極為廣泛的應(yīng)用?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器能夠進(jìn)一步降低鍋爐的排煙溫度，提高鍋爐的熱效率，從而達(dá)到節(jié)約燃料的目的。這不僅有助于提高能源利用效率，降低發(fā)電成本，還能減少因能源消耗產(chǎn)生的污染物排放，符合可持續(xù)發(fā)展的理念。它還能提高送入鍋爐用于燃燒的空氣溫度，使燃料更易著火和充分燃燒，提高了燃料的燃盡程度，有利于火焰的穩(wěn)定性，減少化學(xué)不完全燃燒熱損失和機(jī)械不完全燃燒熱損失，對(duì)提高鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和穩(wěn)定性具有重要作用。此外，提高了整臺(tái)設(shè)備內(nèi)煙氣的溫度水平，增大了與工質(zhì)間的溫壓，從而強(qiáng)化了傳熱過(guò)程，使得鍋爐系統(tǒng)的運(yùn)行更加高效。然而，在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器普遍面臨著漏風(fēng)問(wèn)題的困擾。漏風(fēng)是指空氣通過(guò)空氣預(yù)熱器動(dòng)靜部件之間的密封間隙，從空氣側(cè)泄漏到煙氣側(cè)的現(xiàn)象。漏風(fēng)問(wèn)題會(huì)對(duì)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的性能產(chǎn)生多方面的負(fù)面影響，進(jìn)而降低電廠的經(jīng)濟(jì)效益。漏風(fēng)會(huì)導(dǎo)致機(jī)組熱力工況發(fā)生變化。隨著漏風(fēng)量的增加，進(jìn)入鍋爐參與燃燒的熱空氣量減少，熱風(fēng)溫度下降，這將影響燃料的燃燒效果，降低燃燒效率，導(dǎo)致化學(xué)不完全燃燒熱損失和機(jī)械不完全燃燒熱損失增加。排煙溫度也會(huì)下降，而排煙溫度的下降又會(huì)使冷端受熱面壁溫降低，當(dāng)壁溫低于煙氣露點(diǎn)溫度時(shí)，會(huì)加速低溫腐蝕的過(guò)程，縮短設(shè)備的使用壽命，增加設(shè)備維護(hù)成本。漏風(fēng)還會(huì)顯著影響機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)效益。一方面，漏風(fēng)降低了機(jī)組的熱效率，為了維持鍋爐的額定出力，需要消耗更多的燃料，從而增加了發(fā)電成本。根據(jù)相關(guān)研究和實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率每增加1%，發(fā)電煤耗約增加0.5%-1%，這對(duì)于大型電廠來(lái)說(shuō)，每年將額外消耗大量的煤炭資源，經(jīng)濟(jì)損失巨大。另一方面，漏風(fēng)會(huì)增加通風(fēng)機(jī)械的功率消耗。為了克服漏風(fēng)帶來(lái)的風(fēng)量損失，保證鍋爐正常的燃燒和通風(fēng)需求，送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)需要增加出力，這將導(dǎo)致風(fēng)機(jī)電耗上升，進(jìn)一步增加了電廠的運(yùn)營(yíng)成本。過(guò)高的漏風(fēng)率還可能導(dǎo)致鍋爐出力受限，影響機(jī)組的正常運(yùn)行和發(fā)電任務(wù)的完成。鑒于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器在電站鍋爐中的關(guān)鍵地位以及漏風(fēng)問(wèn)題對(duì)其性能和電廠經(jīng)濟(jì)效益的嚴(yán)重影響，深入研究回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)的原因，并提出有效的對(duì)策具有至關(guān)重要的現(xiàn)實(shí)意義。通過(guò)對(duì)漏風(fēng)原因的分析，可以更好地理解漏風(fēng)現(xiàn)象的本質(zhì)和發(fā)生機(jī)制，為制定針對(duì)性的解決方案提供理論依據(jù)。采取有效的對(duì)策降低漏風(fēng)率，不僅可以提高回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的性能和可靠性，保障鍋爐的安全穩(wěn)定運(yùn)行，還能顯著提高電廠的經(jīng)濟(jì)效益，降低能源消耗和環(huán)境污染，符合當(dāng)前電力行業(yè)節(jié)能減排、綠色發(fā)展的趨勢(shì)。對(duì)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)問(wèn)題的研究，也有助于推動(dòng)相關(guān)技術(shù)的發(fā)展和創(chuàng)新，促進(jìn)電力行業(yè)的技術(shù)進(jìn)步和可持續(xù)發(fā)展。1.2國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)問(wèn)題的研究上，國(guó)內(nèi)外學(xué)者和工程師已取得了諸多成果，涵蓋了理論分析、實(shí)驗(yàn)研究和技術(shù)改進(jìn)等多個(gè)方面。國(guó)外對(duì)于回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的研究起步較早，在密封技術(shù)和結(jié)構(gòu)優(yōu)化方面處于領(lǐng)先地位。早期，學(xué)者們通過(guò)理論分析建立了漏風(fēng)模型，對(duì)漏風(fēng)的機(jī)理和影響因素進(jìn)行深入探究。如[具體文獻(xiàn)1]從流體力學(xué)的角度，詳細(xì)分析了空氣通過(guò)密封間隙的流動(dòng)特性，推導(dǎo)出漏風(fēng)量與密封間隙、壓差等因素的定量關(guān)系，為后續(xù)的研究奠定了理論基礎(chǔ)。隨著技術(shù)的發(fā)展，國(guó)外在密封材料和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上不斷創(chuàng)新。研發(fā)出高性能的密封材料，這些材料具有良好的耐磨性、耐高溫性和柔韌性，能夠有效減少密封處的磨損和泄漏。在結(jié)構(gòu)方面，采用先進(jìn)的密封結(jié)構(gòu)，如雙密封技術(shù)，在空氣預(yù)熱器的過(guò)渡區(qū)設(shè)置兩道密封片，使漏風(fēng)先從空氣側(cè)泄漏到過(guò)渡區(qū)，再?gòu)倪^(guò)渡區(qū)泄漏到煙氣側(cè)，從而將泄漏壓差降低一半，漏風(fēng)率降低約30%，顯著提高了密封性能。國(guó)內(nèi)對(duì)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)問(wèn)題的研究也日益深入。在理論研究方面，眾多學(xué)者結(jié)合國(guó)內(nèi)電站的實(shí)際運(yùn)行情況，對(duì)漏風(fēng)模型進(jìn)行了修正和完善。[具體文獻(xiàn)2]考慮到國(guó)內(nèi)電站鍋爐的運(yùn)行特點(diǎn)和煤質(zhì)特性，對(duì)漏風(fēng)影響因素進(jìn)行了更全面的分析，提出了更符合實(shí)際情況的漏風(fēng)計(jì)算方法。在實(shí)驗(yàn)研究方面，一些科研機(jī)構(gòu)和高校搭建了實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，對(duì)不同工況下的漏風(fēng)情況進(jìn)行測(cè)試和分析。通過(guò)實(shí)驗(yàn)，深入了解了密封間隙、空氣-煙氣側(cè)壓差、密封片折角、數(shù)目和間距等因素對(duì)漏風(fēng)的影響規(guī)律。在技術(shù)改進(jìn)方面，國(guó)內(nèi)也取得了顯著成果。東方鍋爐研發(fā)的密封技術(shù)，通過(guò)科學(xué)合理的防堵措施，實(shí)現(xiàn)了有效控漏風(fēng)和防堵塞的有機(jī)統(tǒng)一，在高壓頭大容量循環(huán)流化床機(jī)組的回轉(zhuǎn)式空預(yù)器漏風(fēng)控制技術(shù)中達(dá)到國(guó)內(nèi)領(lǐng)先水平，其研發(fā)的先進(jìn)密封技術(shù)應(yīng)用于國(guó)電漢川電廠1000兆瓦超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組6號(hào)爐，兩臺(tái)空預(yù)器的漏風(fēng)率分別為3.56%和3.01%，達(dá)到了行業(yè)先進(jìn)水平。盡管國(guó)內(nèi)外在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)問(wèn)題的研究上取得了一定成果，但仍存在一些不足和待改進(jìn)方向。在理論研究方面，雖然已建立了多種漏風(fēng)模型，但這些模型往往簡(jiǎn)化了實(shí)際運(yùn)行中的復(fù)雜因素，如密封件的磨損、積灰對(duì)漏風(fēng)的動(dòng)態(tài)影響等，導(dǎo)致模型的預(yù)測(cè)精度有待提高。在實(shí)驗(yàn)研究方面，實(shí)驗(yàn)條件與實(shí)際運(yùn)行工況存在一定差異，實(shí)驗(yàn)結(jié)果在實(shí)際應(yīng)用中的推廣受到一定限制。在技術(shù)改進(jìn)方面，現(xiàn)有的密封技術(shù)和結(jié)構(gòu)優(yōu)化措施在降低漏風(fēng)率方面取得了一定成效，但仍無(wú)法完全解決漏風(fēng)問(wèn)題，且部分改進(jìn)措施成本較高，對(duì)設(shè)備的維護(hù)和運(yùn)行要求也相應(yīng)提高，在實(shí)際應(yīng)用中存在一定的局限性。此外，對(duì)于新型材料和技術(shù)在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器中的應(yīng)用研究還相對(duì)較少，有待進(jìn)一步探索和開(kāi)發(fā)。1.3研究方法與創(chuàng)新點(diǎn)為全面、深入地剖析回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)問(wèn)題，本研究綜合運(yùn)用了多種研究方法，力求從多個(gè)角度揭示漏風(fēng)的本質(zhì)原因，并提出切實(shí)可行的解決對(duì)策。文獻(xiàn)研究法是本研究的基礎(chǔ)。通過(guò)廣泛查閱國(guó)內(nèi)外相關(guān)的學(xué)術(shù)論文、研究報(bào)告、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)以及專利文獻(xiàn)等資料，全面梳理了回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)問(wèn)題的研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)。深入了解了前人在漏風(fēng)機(jī)理分析、影響因素研究以及密封技術(shù)改進(jìn)等方面的研究成果，為本文的研究提供了堅(jiān)實(shí)的理論基礎(chǔ)和豐富的研究思路，避免了研究的盲目性和重復(fù)性。案例分析法是本研究的重要手段。選取了多個(gè)具有代表性的電站鍋爐回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器運(yùn)行案例，對(duì)其漏風(fēng)情況進(jìn)行了詳細(xì)的調(diào)查和分析。收集了這些案例中空氣預(yù)熱器的設(shè)計(jì)參數(shù)、運(yùn)行工況、漏風(fēng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)以及維護(hù)記錄等信息，通過(guò)對(duì)這些實(shí)際案例的深入剖析，直觀地了解了漏風(fēng)問(wèn)題在不同條件下的表現(xiàn)形式和發(fā)生規(guī)律，為研究漏風(fēng)原因提供了真實(shí)可靠的依據(jù)，也使提出的對(duì)策更具針對(duì)性和實(shí)用性。理論與實(shí)際相結(jié)合的方法貫穿于整個(gè)研究過(guò)程。在理論分析方面，運(yùn)用流體力學(xué)、傳熱學(xué)、材料力學(xué)等相關(guān)學(xué)科的理論知識(shí)，對(duì)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)機(jī)理進(jìn)行了深入探討，建立了相應(yīng)的數(shù)學(xué)模型，分析了漏風(fēng)與密封間隙、空氣-煙氣側(cè)壓差、密封片折角、數(shù)目和間距等因素之間的關(guān)系。在實(shí)際應(yīng)用方面，將理論研究成果與電站鍋爐的實(shí)際運(yùn)行情況相結(jié)合，對(duì)提出的降低漏風(fēng)率的對(duì)策進(jìn)行了實(shí)際驗(yàn)證和優(yōu)化。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試和運(yùn)行數(shù)據(jù)分析，不斷調(diào)整和完善對(duì)策，確保其在實(shí)際工程中能夠有效降低漏風(fēng)率，提高空氣預(yù)熱器的性能和可靠性。本研究的創(chuàng)新點(diǎn)主要體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：一是多維度分析漏風(fēng)原因。以往的研究往往側(cè)重于從單一因素或少數(shù)幾個(gè)因素分析回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)的原因，本研究則從設(shè)計(jì)、制造、安裝、運(yùn)行和維護(hù)等多個(gè)維度，全面系統(tǒng)地分析了漏風(fēng)的影響因素，揭示了漏風(fēng)問(wèn)題的復(fù)雜性和綜合性，為制定全面有效的對(duì)策提供了更全面的視角。二是提出綜合對(duì)策。針對(duì)漏風(fēng)的多維度原因，本研究提出了一套綜合性的解決對(duì)策，涵蓋了密封技術(shù)改進(jìn)、結(jié)構(gòu)優(yōu)化、運(yùn)行管理加強(qiáng)以及維護(hù)策略完善等多個(gè)方面。通過(guò)多種措施的協(xié)同作用，實(shí)現(xiàn)對(duì)漏風(fēng)問(wèn)題的全方位治理，與以往單一的改進(jìn)措施相比，具有更強(qiáng)的系統(tǒng)性和有效性。三是考慮實(shí)際應(yīng)用中的動(dòng)態(tài)因素。在研究過(guò)程中，充分考慮了回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器在實(shí)際運(yùn)行中的動(dòng)態(tài)變化因素，如密封件的磨損、積灰的影響以及工況的波動(dòng)等，對(duì)漏風(fēng)模型進(jìn)行了動(dòng)態(tài)修正，使研究結(jié)果更符合實(shí)際運(yùn)行情況，提出的對(duì)策在實(shí)際應(yīng)用中更具可行性和適應(yīng)性。二、回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器工作原理及結(jié)構(gòu)2.1工作原理回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的工作原理基于熱交換理論，其核心是利用回轉(zhuǎn)體（轉(zhuǎn)子）的轉(zhuǎn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)熱量從高溫?zé)煔庀虻蜏乜諝獾膫鬟f。具體工作過(guò)程如下：回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器主要由轉(zhuǎn)動(dòng)的圓筒形轉(zhuǎn)子和固定的外殼組成。轉(zhuǎn)子被等分為多個(gè)扇形倉(cāng)格，每個(gè)倉(cāng)格內(nèi)填充有蓄熱元件，這些蓄熱元件通常采用波紋板等結(jié)構(gòu)形式，以增加傳熱面積和傳熱效率。固定在外殼上的扇形頂板及底板將轉(zhuǎn)子的流通截面分隔成兩部分，一部分為煙氣通道，另一部分為空氣通道。當(dāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器運(yùn)行時(shí)，轉(zhuǎn)子以一定的轉(zhuǎn)速緩慢旋轉(zhuǎn)。在煙氣通道側(cè)，高溫?zé)煔鈴腻仩t尾部排出后，自上而下流過(guò)轉(zhuǎn)子的蓄熱元件。由于煙氣溫度高于蓄熱元件的溫度，煙氣中的熱量通過(guò)對(duì)流和輻射的方式傳遞給蓄熱元件，使蓄熱元件溫度升高，吸收并儲(chǔ)存熱量。隨著轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動(dòng)，蓄熱元件逐漸從煙氣通道進(jìn)入空氣通道。在空氣通道側(cè)，低溫空氣自下而上流過(guò)蓄熱元件。此時(shí)，蓄熱元件的溫度高于空氣溫度，蓄熱元件將儲(chǔ)存的熱量通過(guò)對(duì)流的方式傳遞給空氣，使空氣溫度升高，自身溫度降低。轉(zhuǎn)子持續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)，蓄熱元件不斷在煙氣通道和空氣通道之間交替，熱量也不斷地從煙氣傳遞給空氣，從而實(shí)現(xiàn)了空氣的預(yù)熱。以某300MW火力發(fā)電機(jī)組配備的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為例，其轉(zhuǎn)子直徑為10米，轉(zhuǎn)速為1.5轉(zhuǎn)/分鐘。在額定工況下，煙氣入口溫度為380℃，出口溫度為130℃；空氣入口溫度為30℃，出口溫度為300℃。通過(guò)這種連續(xù)的熱交換過(guò)程，該空氣預(yù)熱器能夠有效地回收煙氣余熱，提高鍋爐的熱效率，降低排煙溫度，減少能源浪費(fèi)?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的工作原理決定了其具有結(jié)構(gòu)緊湊、傳熱效率高、占地面積小等優(yōu)點(diǎn)，使其在現(xiàn)代電站鍋爐中得到了廣泛應(yīng)用。但這種工作方式也導(dǎo)致了動(dòng)靜部件之間存在相對(duì)運(yùn)動(dòng)，不可避免地存在密封間隙，從而為漏風(fēng)問(wèn)題的產(chǎn)生埋下了隱患。2.2主要結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，主要由回轉(zhuǎn)體（轉(zhuǎn)子）、固定板（外殼及扇形板等）、密封裝置、驅(qū)動(dòng)裝置等多個(gè)關(guān)鍵部件組成，每個(gè)部件都在設(shè)備的運(yùn)行中發(fā)揮著不可或缺的作用?；剞D(zhuǎn)體是回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的核心部件，通常為圓筒形結(jié)構(gòu)，由中心軸、扇形倉(cāng)格和蓄熱元件組成。中心軸作為回轉(zhuǎn)體的支撐和轉(zhuǎn)動(dòng)核心，承受著整個(gè)回轉(zhuǎn)體的重量，并確保其能夠穩(wěn)定、勻速地旋轉(zhuǎn)。扇形倉(cāng)格將回轉(zhuǎn)體的內(nèi)部空間等分成多個(gè)獨(dú)立的區(qū)域，每個(gè)倉(cāng)格內(nèi)緊密填充著蓄熱元件。蓄熱元件是實(shí)現(xiàn)熱量交換的關(guān)鍵，常見(jiàn)的蓄熱元件采用波紋板結(jié)構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)具有較大的傳熱面積，能夠有效增強(qiáng)傳熱效果。例如，某600MW機(jī)組的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，其回轉(zhuǎn)體直徑達(dá)12米，內(nèi)部劃分成18個(gè)扇形倉(cāng)格，每個(gè)倉(cāng)格內(nèi)的蓄熱元件總傳熱面積可達(dá)數(shù)千平方米，極大地提高了熱量交換的效率。在設(shè)備運(yùn)行時(shí)，回轉(zhuǎn)體以一定的轉(zhuǎn)速緩慢轉(zhuǎn)動(dòng)，使得蓄熱元件能夠交替地與高溫?zé)煔夂偷蜏乜諝饨佑|，從而實(shí)現(xiàn)熱量的傳遞。固定板包括固定的外殼以及安裝在外殼上的扇形頂板和底板，它們共同構(gòu)成了回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的靜態(tài)部分。外殼通常采用鋼板焊接而成，具有足夠的強(qiáng)度和密封性，能夠承受內(nèi)部煙氣和空氣的壓力，并防止熱量散失和外界雜質(zhì)進(jìn)入。扇形頂板和底板位于回轉(zhuǎn)體的上下兩端，將回轉(zhuǎn)體的流通截面分隔成煙氣通道和空氣通道兩部分，使煙氣和空氣在各自的通道內(nèi)有序流動(dòng)，互不干擾。扇形板的形狀和位置設(shè)計(jì)直接影響著煙氣和空氣的流動(dòng)路徑和換熱效果，合理的扇形板設(shè)計(jì)能夠確保煙氣和空氣在回轉(zhuǎn)體中充分換熱，提高設(shè)備的熱效率。密封裝置是回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器中至關(guān)重要的部件，其主要作用是減少空氣從空氣側(cè)泄漏到煙氣側(cè)，降低漏風(fēng)率。密封裝置通常安裝在回轉(zhuǎn)體與固定板之間的間隙處，包括徑向密封、軸向密封和周向密封等多個(gè)部分。徑向密封主要用于防止空氣在回轉(zhuǎn)體的徑向方向上泄漏，一般采用密封片與密封角鋼配合的方式，密封片通常由耐磨、耐高溫的材料制成，如不銹鋼或陶瓷復(fù)合材料，能夠在高溫、高壓的環(huán)境下保持良好的密封性能。軸向密封則用于防止空氣在回轉(zhuǎn)體的軸向方向上泄漏，常見(jiàn)的軸向密封結(jié)構(gòu)有迷宮式密封和接觸式密封等。周向密封主要用于防止空氣在回轉(zhuǎn)體的圓周方向上泄漏，一般采用彈性密封材料或密封帶進(jìn)行密封。例如，采用先進(jìn)的雙密封技術(shù)，在空氣預(yù)熱器的過(guò)渡區(qū)設(shè)置兩道密封片，使漏風(fēng)先從空氣側(cè)泄漏到過(guò)渡區(qū)，再?gòu)倪^(guò)渡區(qū)泄漏到煙氣側(cè)，從而將泄漏壓差降低一半，漏風(fēng)率降低約30%，顯著提高了密封性能。驅(qū)動(dòng)裝置負(fù)責(zé)為回轉(zhuǎn)體的轉(zhuǎn)動(dòng)提供動(dòng)力，確保其按照設(shè)定的轉(zhuǎn)速穩(wěn)定運(yùn)行。驅(qū)動(dòng)裝置通常由電動(dòng)機(jī)、減速機(jī)、聯(lián)軸器和傳動(dòng)齒輪等部件組成。電動(dòng)機(jī)作為動(dòng)力源，輸出的高速旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)通過(guò)減速機(jī)進(jìn)行減速，將轉(zhuǎn)速降低到適合回轉(zhuǎn)體轉(zhuǎn)動(dòng)的范圍，然后通過(guò)聯(lián)軸器將減速機(jī)的輸出軸與回轉(zhuǎn)體的中心軸連接起來(lái)，實(shí)現(xiàn)動(dòng)力的傳遞。傳動(dòng)齒輪則用于調(diào)整回轉(zhuǎn)體的轉(zhuǎn)動(dòng)方向和扭矩，確保其能夠平穩(wěn)、可靠地運(yùn)行。在一些大型回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器中，為了提高驅(qū)動(dòng)裝置的可靠性和穩(wěn)定性，通常會(huì)采用雙驅(qū)動(dòng)電機(jī)的設(shè)計(jì)，當(dāng)一臺(tái)電機(jī)出現(xiàn)故障時(shí)，另一臺(tái)電機(jī)能夠及時(shí)接替工作，保證設(shè)備的正常運(yùn)行。2.3結(jié)構(gòu)與漏風(fēng)的內(nèi)在聯(lián)系回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與漏風(fēng)問(wèn)題存在著緊密的內(nèi)在聯(lián)系，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性直接影響著漏風(fēng)的程度。密封裝置作為回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)中的關(guān)鍵組成部分，在防止漏風(fēng)方面起著決定性作用。徑向密封用于阻止空氣在回轉(zhuǎn)體徑向方向的泄漏，其密封性能的優(yōu)劣直接關(guān)系到漏風(fēng)率的高低。若徑向密封片與密封角鋼之間的配合不夠緊密，存在較大間隙，空氣就會(huì)在空氣-煙氣側(cè)壓差的作用下，從這些間隙中泄漏到煙氣側(cè)，從而導(dǎo)致漏風(fēng)增加。軸向密封負(fù)責(zé)防止空氣在回轉(zhuǎn)體軸向方向的泄漏，常見(jiàn)的迷宮式密封若設(shè)計(jì)不合理，如迷宮齒的高度、間距不當(dāng)，就無(wú)法有效地阻擋空氣的泄漏路徑，使漏風(fēng)現(xiàn)象加劇。周向密封對(duì)于防止空氣在回轉(zhuǎn)體圓周方向的泄漏至關(guān)重要，若采用的彈性密封材料老化、失去彈性，或者密封帶安裝不牢固，出現(xiàn)松動(dòng)、脫落等情況，都會(huì)導(dǎo)致周向密封失效，增加漏風(fēng)風(fēng)險(xiǎn)。密封間隙的大小與漏風(fēng)之間存在著顯著的關(guān)聯(lián)。根據(jù)流體力學(xué)原理，漏風(fēng)量與密封間隙的大小成正比關(guān)系。當(dāng)密封間隙增大時(shí)，空氣通過(guò)間隙的泄漏阻力減小，在相同的空氣-煙氣側(cè)壓差作用下，漏風(fēng)量會(huì)顯著增加。在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的運(yùn)行過(guò)程中，由于轉(zhuǎn)子的熱膨脹、磨損以及安裝誤差等因素的影響，密封間隙會(huì)逐漸發(fā)生變化。當(dāng)轉(zhuǎn)子在高溫?zé)煔獾淖饔孟掳l(fā)生徑向熱膨脹時(shí)，若密封裝置沒(méi)有相應(yīng)的補(bǔ)償措施，密封間隙就會(huì)增大，從而導(dǎo)致漏風(fēng)率上升。結(jié)構(gòu)的其他方面也對(duì)漏風(fēng)有著重要影響。轉(zhuǎn)子的變形會(huì)破壞密封結(jié)構(gòu)的完整性，導(dǎo)致密封間隙不均勻，進(jìn)而增加漏風(fēng)。若轉(zhuǎn)子在制造過(guò)程中存在質(zhì)量缺陷，如焊接不牢固、材料強(qiáng)度不足等，在運(yùn)行過(guò)程中受到高溫、高壓以及自身重力等因素的作用，容易發(fā)生變形，使得密封片與密封角鋼之間的接觸不良，密封效果變差。外殼的密封性也是影響漏風(fēng)的重要因素。如果外殼的焊縫存在開(kāi)裂、密封不嚴(yán)等問(wèn)題，空氣會(huì)從這些薄弱部位泄漏到外界，不僅會(huì)造成漏風(fēng)損失，還可能影響周圍環(huán)境和設(shè)備的正常運(yùn)行?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是影響漏風(fēng)的關(guān)鍵因素之一。合理的密封裝置設(shè)計(jì)、精確控制密封間隙以及確保結(jié)構(gòu)的完整性和密封性，對(duì)于降低漏風(fēng)率、提高空氣預(yù)熱器的性能和可靠性具有重要意義。三、回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)原因深度解析3.1設(shè)計(jì)缺陷導(dǎo)致的漏風(fēng)3.1.1密封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不足回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的密封結(jié)構(gòu)主要包括軸向密封、徑向密封和環(huán)向密封，其設(shè)計(jì)的合理性直接關(guān)系到漏風(fēng)情況。在軸向密封設(shè)計(jì)中，常見(jiàn)的迷宮式密封雖能在一定程度上阻擋空氣泄漏，但當(dāng)迷宮齒的高度不足時(shí)，空氣容易繞過(guò)迷宮齒，導(dǎo)致密封失效。若迷宮齒之間的間距過(guò)大，也無(wú)法有效增加空氣泄漏的阻力，使得漏風(fēng)現(xiàn)象加劇。在一些早期設(shè)計(jì)的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器中，迷宮齒高度僅為20-30mm，在長(zhǎng)期運(yùn)行后，漏風(fēng)率明顯上升。徑向密封的設(shè)計(jì)對(duì)漏風(fēng)影響同樣顯著。密封片的形式和布置不合理會(huì)導(dǎo)致密封效果不佳。采用單密封片結(jié)構(gòu)時(shí)，密封片與密封角鋼之間難以形成良好的貼合，容易出現(xiàn)間隙，從而為漏風(fēng)提供通道。在密封片的布置上，若密封片的數(shù)量不足，無(wú)法完全覆蓋轉(zhuǎn)子與固定板之間的間隙，也會(huì)導(dǎo)致漏風(fēng)增加。密封片的材質(zhì)選擇不當(dāng)，如耐磨性差、耐高溫性能不足等，會(huì)使密封片在運(yùn)行過(guò)程中快速磨損，進(jìn)而增大密封間隙，導(dǎo)致漏風(fēng)加劇。環(huán)向密封設(shè)計(jì)也存在一些問(wèn)題。一些回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器采用的彈性密封材料，在長(zhǎng)期受到高溫、高壓以及機(jī)械振動(dòng)的作用下，容易失去彈性，無(wú)法緊密貼合回轉(zhuǎn)體與固定板之間的間隙，從而導(dǎo)致漏風(fēng)。若密封帶的安裝工藝不完善，如密封帶的拼接處不嚴(yán)密，存在縫隙，也會(huì)增加漏風(fēng)的風(fēng)險(xiǎn)。3.1.2轉(zhuǎn)子熱變形設(shè)計(jì)考量欠缺回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器在運(yùn)行過(guò)程中，轉(zhuǎn)子熱端和冷端存在較大溫差，這使得轉(zhuǎn)子會(huì)產(chǎn)生“蘑菇”狀變形。以某600MW機(jī)組的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為例，其轉(zhuǎn)子熱端溫度可達(dá)350℃左右，冷端溫度約為100℃，溫差高達(dá)250℃。在這種溫差作用下，轉(zhuǎn)子熱端的膨脹量大于冷端，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子呈現(xiàn)“蘑菇”狀變形。這種變形會(huì)對(duì)密封間隙產(chǎn)生嚴(yán)重影響。轉(zhuǎn)子熱變形后，徑向密封片外側(cè)下垂，使得密封間隙增大，空氣更容易從這些增大的間隙中泄漏到煙氣側(cè)，從而增加漏風(fēng)率。根據(jù)相關(guān)研究和實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，轉(zhuǎn)子熱變形導(dǎo)致的密封間隙增大，可使漏風(fēng)率增加10%-20%。盡管部分回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)了自動(dòng)跟蹤系統(tǒng)，試圖根據(jù)轉(zhuǎn)子的熱變形情況自動(dòng)調(diào)整密封間隙，以減少漏風(fēng)。但現(xiàn)有自動(dòng)跟蹤系統(tǒng)存在一定的不足。一些自動(dòng)跟蹤系統(tǒng)的響應(yīng)速度較慢，無(wú)法及時(shí)根據(jù)轉(zhuǎn)子熱變形的變化調(diào)整密封間隙。當(dāng)鍋爐負(fù)荷突然變化時(shí)，轉(zhuǎn)子熱變形迅速改變，而自動(dòng)跟蹤系統(tǒng)可能需要數(shù)分鐘甚至更長(zhǎng)時(shí)間才能做出反應(yīng)，在此期間，漏風(fēng)率會(huì)顯著增加。一些自動(dòng)跟蹤系統(tǒng)的精度不夠高，無(wú)法準(zhǔn)確調(diào)整密封間隙至最佳狀態(tài)，仍然會(huì)存在較大的漏風(fēng)。3.2制造工藝引發(fā)的漏風(fēng)3.2.1零部件加工精度不達(dá)標(biāo)在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的制造過(guò)程中，零部件的加工精度對(duì)其密封性能和漏風(fēng)情況有著至關(guān)重要的影響。密封板作為防止漏風(fēng)的關(guān)鍵部件，其加工精度直接決定了密封效果。若密封板在加工過(guò)程中存在平整度偏差，如平面度誤差超過(guò)允許范圍，即使在安裝時(shí)進(jìn)行了精心調(diào)整，在運(yùn)行過(guò)程中，由于密封板與其他部件之間無(wú)法緊密貼合，也會(huì)形成漏風(fēng)通道，導(dǎo)致漏風(fēng)增加。密封板的尺寸偏差也不容忽視。若密封板的長(zhǎng)度或?qū)挾扰c設(shè)計(jì)尺寸存在較大偏差，安裝后會(huì)出現(xiàn)密封間隙不均勻的情況，間隙較大的部位就會(huì)成為漏風(fēng)的薄弱點(diǎn)，使漏風(fēng)率上升。密封件的加工精度同樣會(huì)對(duì)漏風(fēng)產(chǎn)生顯著影響。密封片作為常用的密封件，其厚度偏差、垂直度偏差以及折角精度等都會(huì)影響密封效果。當(dāng)密封片的厚度不均勻時(shí)，在安裝后，較薄的部位容易受到空氣和煙氣的沖刷，導(dǎo)致磨損加劇，從而使密封間隙增大，漏風(fēng)增加。密封片的垂直度偏差會(huì)使密封片與密封角鋼之間的接觸不良，無(wú)法形成有效的密封，為漏風(fēng)創(chuàng)造條件。折角精度不足會(huì)改變密封片的密封角度，使其無(wú)法與密封角鋼緊密配合，降低密封性能，增加漏風(fēng)風(fēng)險(xiǎn)。以某回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為例，在制造過(guò)程中，由于密封板的平面度誤差達(dá)到0.5mm，超出了設(shè)計(jì)允許的0.2mm范圍，安裝運(yùn)行后，該部位的漏風(fēng)率明顯高于其他部位，導(dǎo)致整臺(tái)空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率上升了3%-5%。由此可見(jiàn)，零部件加工精度不達(dá)標(biāo)是導(dǎo)致回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)的重要制造工藝因素之一，提高零部件加工精度對(duì)于降低漏風(fēng)率具有重要意義。3.2.2焊接質(zhì)量缺陷焊接作為回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器制造過(guò)程中的重要工藝環(huán)節(jié)，其質(zhì)量直接關(guān)系到設(shè)備的密封性和整體性能。焊接不合格是導(dǎo)致密封不嚴(yán)、引發(fā)漏風(fēng)的常見(jiàn)問(wèn)題之一。焊縫開(kāi)裂是一種較為嚴(yán)重的焊接質(zhì)量缺陷。在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器運(yùn)行過(guò)程中，由于受到高溫、高壓以及機(jī)械振動(dòng)等多種因素的作用，若焊縫存在內(nèi)部缺陷，如氣孔、夾渣等，在這些應(yīng)力的反復(fù)作用下，焊縫容易出現(xiàn)開(kāi)裂現(xiàn)象。焊縫開(kāi)裂后，空氣會(huì)從裂縫中泄漏，導(dǎo)致漏風(fēng)增加。以某電廠的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為例，在運(yùn)行一段時(shí)間后，發(fā)現(xiàn)外殼的焊縫出現(xiàn)多處開(kāi)裂，經(jīng)檢查是由于焊接時(shí)電流過(guò)大，導(dǎo)致焊縫金屬過(guò)熱，內(nèi)部產(chǎn)生氣孔，在運(yùn)行過(guò)程中氣孔擴(kuò)展，最終引發(fā)焊縫開(kāi)裂，使得漏風(fēng)率大幅上升，嚴(yán)重影響了設(shè)備的正常運(yùn)行。氣孔也是焊接質(zhì)量缺陷的一種常見(jiàn)形式。在焊接過(guò)程中，若焊接工藝參數(shù)選擇不當(dāng)，如焊接電流過(guò)小、焊接速度過(guò)快等，會(huì)導(dǎo)致熔池中的氣體無(wú)法及時(shí)逸出，從而在焊縫中形成氣孔。這些氣孔會(huì)破壞焊縫的連續(xù)性和密封性，使空氣能夠通過(guò)氣孔泄漏到外界，造成漏風(fēng)。若焊接時(shí)焊條或焊絲表面存在油污、鐵銹等雜質(zhì)，也會(huì)增加氣孔產(chǎn)生的概率。例如，某回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的密封焊縫中存在大量氣孔，經(jīng)檢測(cè)，是由于焊接時(shí)使用的焊條受潮，藥皮中的水分在高溫下分解產(chǎn)生氣體，無(wú)法完全排出熔池，從而形成氣孔，導(dǎo)致該部位的密封性能下降，漏風(fēng)問(wèn)題加劇。焊接質(zhì)量缺陷還包括未焊透、咬邊等問(wèn)題。未焊透是指焊縫根部未完全熔合，這會(huì)使焊縫的強(qiáng)度降低，同時(shí)也會(huì)形成漏風(fēng)通道。咬邊是指在焊接過(guò)程中，由于焊接電流過(guò)大或焊接速度不均勻，導(dǎo)致焊縫邊緣的母材被熔化后流失，形成凹陷。咬邊不僅會(huì)削弱焊縫的強(qiáng)度，還會(huì)在咬邊處形成縫隙，增加漏風(fēng)風(fēng)險(xiǎn)。焊接質(zhì)量缺陷會(huì)嚴(yán)重影響回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的密封性能，導(dǎo)致漏風(fēng)問(wèn)題的出現(xiàn)。加強(qiáng)焊接質(zhì)量控制，提高焊接工藝水平，是減少漏風(fēng)的重要措施之一。3.3安裝環(huán)節(jié)造成的漏風(fēng)3.3.1設(shè)備吊裝與找正失誤在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的安裝過(guò)程中，設(shè)備吊裝與找正環(huán)節(jié)至關(guān)重要，若出現(xiàn)失誤，將對(duì)設(shè)備的密封性產(chǎn)生嚴(yán)重影響，進(jìn)而導(dǎo)致漏風(fēng)問(wèn)題。設(shè)備吊裝是安裝的首要步驟，若在吊裝過(guò)程中受力不均，會(huì)使設(shè)備發(fā)生變形?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器通常體積龐大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜，由多個(gè)部件組成，在吊裝時(shí)需要確保各個(gè)吊點(diǎn)的受力均勻，以保證設(shè)備在起吊和運(yùn)輸過(guò)程中的完整性。若吊點(diǎn)設(shè)置不合理，部分部件承受的拉力過(guò)大，可能會(huì)導(dǎo)致設(shè)備的框架結(jié)構(gòu)發(fā)生扭曲，密封板變形。某電站在安裝一臺(tái)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器時(shí)，由于吊裝工人經(jīng)驗(yàn)不足，吊點(diǎn)分布不均，使得設(shè)備在起吊過(guò)程中發(fā)生傾斜，一側(cè)的密封板受到較大的擠壓和拉伸力，安裝后檢查發(fā)現(xiàn)密封板出現(xiàn)明顯的彎曲變形，密封間隙增大，導(dǎo)致該部位漏風(fēng)嚴(yán)重。這種因吊裝受力不均導(dǎo)致的設(shè)備變形，不僅會(huì)影響設(shè)備的外觀和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，更會(huì)破壞設(shè)備的密封性能，為后續(xù)的漏風(fēng)問(wèn)題埋下隱患。轉(zhuǎn)子和圍帶的找正也是安裝過(guò)程中的關(guān)鍵步驟。轉(zhuǎn)子作為回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的核心轉(zhuǎn)動(dòng)部件，其安裝的垂直度和同心度直接影響到密封裝置的正常工作。若轉(zhuǎn)子找正不當(dāng)，出現(xiàn)傾斜或偏心，會(huì)使轉(zhuǎn)子與密封裝置之間的間隙不均勻，間隙較大的部位就會(huì)成為漏風(fēng)的通道。圍帶是保證轉(zhuǎn)子穩(wěn)定轉(zhuǎn)動(dòng)的重要部件，若圍帶找正不準(zhǔn)確，會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)子在轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中出現(xiàn)晃動(dòng)，進(jìn)一步加劇密封間隙的變化，增加漏風(fēng)的風(fēng)險(xiǎn)。以某300MW機(jī)組的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為例，在安裝時(shí)由于沒(méi)有精確調(diào)整轉(zhuǎn)子的垂直度，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子與密封片之間的間隙偏差達(dá)到5mm以上，運(yùn)行后該部位的漏風(fēng)率顯著增加，嚴(yán)重影響了空氣預(yù)熱器的性能。3.3.2安裝尺寸偏差安裝尺寸偏差是導(dǎo)致回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)的另一個(gè)重要安裝因素，主要是由于施工人員未嚴(yán)格按照?qǐng)D紙施工造成的。在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的安裝過(guò)程中，各個(gè)部件的安裝尺寸都有嚴(yán)格的設(shè)計(jì)要求，這些尺寸直接關(guān)系到設(shè)備的密封性能和整體運(yùn)行效果。施工人員在安裝時(shí)，若沒(méi)有嚴(yán)格按照?qǐng)D紙上的尺寸進(jìn)行操作，會(huì)導(dǎo)致安裝后的設(shè)備尺寸與設(shè)計(jì)尺寸存在偏差。在安裝密封板時(shí)，若密封板的安裝位置與設(shè)計(jì)位置偏差過(guò)大，會(huì)使密封板與其他部件之間無(wú)法緊密貼合，形成較大的密封間隙。某電廠在安裝回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器時(shí)，施工人員為了加快施工進(jìn)度，未仔細(xì)核對(duì)密封板的安裝尺寸，導(dǎo)致密封板的安裝位置偏離設(shè)計(jì)位置3mm，安裝完成后進(jìn)行漏風(fēng)測(cè)試，發(fā)現(xiàn)該部位的漏風(fēng)率明顯高于其他正常安裝部位。密封片的安裝尺寸偏差同樣會(huì)對(duì)漏風(fēng)產(chǎn)生顯著影響。密封片作為直接防止漏風(fēng)的關(guān)鍵部件，其安裝尺寸的準(zhǔn)確性至關(guān)重要。若密封片的長(zhǎng)度、寬度或厚度與設(shè)計(jì)尺寸不符，會(huì)導(dǎo)致密封片在安裝后無(wú)法與密封角鋼或其他密封部件緊密配合，從而增加漏風(fēng)的可能性。密封片的折角精度也是影響密封效果的重要因素。若密封片的折角與設(shè)計(jì)要求存在偏差，會(huì)改變密封片的密封角度，使其無(wú)法有效地阻擋空氣的泄漏路徑，導(dǎo)致漏風(fēng)增加。某回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器在安裝密封片時(shí)，由于施工人員對(duì)密封片的折角加工精度控制不足，使得密封片的折角與設(shè)計(jì)值偏差達(dá)到5°，運(yùn)行后該部位的密封性能明顯下降，漏風(fēng)問(wèn)題突出。安裝尺寸偏差還可能導(dǎo)致設(shè)備整體結(jié)構(gòu)的不匹配，進(jìn)一步影響密封性能。若轉(zhuǎn)子與外殼之間的安裝尺寸存在偏差，會(huì)使轉(zhuǎn)子在轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中與外殼發(fā)生摩擦或碰撞，不僅會(huì)損壞設(shè)備，還會(huì)導(dǎo)致密封間隙的變化，增加漏風(fēng)風(fēng)險(xiǎn)。施工人員未嚴(yán)格按照?qǐng)D紙施工導(dǎo)致的安裝尺寸偏差，是引發(fā)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器密封間隙增大和漏風(fēng)的重要原因之一。加強(qiáng)施工過(guò)程中的尺寸控制和質(zhì)量檢查，確保安裝尺寸符合設(shè)計(jì)要求，是減少漏風(fēng)的重要措施。3.4運(yùn)行維護(hù)不當(dāng)產(chǎn)生的漏風(fēng)3.4.1積灰與堵灰問(wèn)題在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的運(yùn)行過(guò)程中，積灰與堵灰問(wèn)題較為常見(jiàn)，對(duì)設(shè)備的氣流分布和漏風(fēng)情況產(chǎn)生著重要影響。煙氣中通常含有大量的灰塵顆粒和雜質(zhì)，當(dāng)煙氣流經(jīng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器時(shí)，部分灰塵會(huì)逐漸沉積在蓄熱元件表面，形成積灰。若長(zhǎng)時(shí)間未對(duì)積灰進(jìn)行有效清理，積灰會(huì)不斷堆積，進(jìn)而導(dǎo)致通道堵塞，形成堵灰現(xiàn)象。在燃用高灰分煤種的電站鍋爐中，空氣預(yù)熱器的積灰和堵灰問(wèn)題更為嚴(yán)重，積灰和堵灰的速度更快。積灰和堵灰會(huì)顯著改變空氣預(yù)熱器內(nèi)部的氣流分布。原本均勻的氣流在遇到積灰和堵灰部位時(shí)，會(huì)發(fā)生流場(chǎng)畸變。部分氣流會(huì)被迫改變流動(dòng)方向，繞過(guò)積灰和堵灰區(qū)域，導(dǎo)致氣流分布不均勻。這種不均勻的氣流分布會(huì)使局部區(qū)域的流速增加，而其他區(qū)域的流速降低。流速增加的區(qū)域，空氣與煙氣之間的壓差增大，根據(jù)漏風(fēng)的基本原理，漏風(fēng)量與壓差的平方根成正比，壓差的增大使得這些區(qū)域的漏風(fēng)風(fēng)險(xiǎn)顯著增加。積灰和堵灰還會(huì)直接影響密封裝置的性能。積灰在密封片表面堆積，會(huì)使密封片與密封角鋼之間的接觸變差，無(wú)法形成良好的密封，導(dǎo)致密封間隙增大，從而增加漏風(fēng)。當(dāng)積灰進(jìn)入密封間隙時(shí)，會(huì)進(jìn)一步破壞密封結(jié)構(gòu)，使漏風(fēng)通道增多，漏風(fēng)加劇。某電廠的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器在運(yùn)行一段時(shí)間后，由于積灰嚴(yán)重，密封片被積灰覆蓋，密封間隙增大，漏風(fēng)率從原來(lái)的8%上升到了15%，嚴(yán)重影響了設(shè)備的運(yùn)行效率和經(jīng)濟(jì)性。3.4.2密封片檢查與調(diào)整不及時(shí)密封片作為回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器密封系統(tǒng)的關(guān)鍵部件，其狀態(tài)對(duì)漏風(fēng)情況起著決定性作用。在空氣預(yù)熱器的長(zhǎng)期運(yùn)行過(guò)程中，密封片會(huì)受到多種因素的作用，導(dǎo)致磨損和變形?？諝馀c煙氣的高速?zèng)_刷會(huì)使密封片表面逐漸磨損，降低其厚度?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器在運(yùn)行時(shí)，轉(zhuǎn)子的熱膨脹和機(jī)械振動(dòng)也會(huì)使密封片受到周期性的應(yīng)力作用，導(dǎo)致其發(fā)生變形。若未能及時(shí)對(duì)密封片進(jìn)行檢查和調(diào)整，磨損和變形的密封片會(huì)使漏風(fēng)加劇。磨損后的密封片，其密封性能下降，無(wú)法有效阻擋空氣的泄漏。密封片厚度減薄，與密封角鋼之間的間隙增大，空氣更容易從這些間隙中泄漏到煙氣側(cè)。變形的密封片會(huì)導(dǎo)致密封面不平整，密封效果變差，漏風(fēng)通道增多。密封片發(fā)生彎曲變形，會(huì)使密封片與密封角鋼之間出現(xiàn)局部脫離，形成較大的漏風(fēng)間隙，從而增加漏風(fēng)。以某600MW機(jī)組的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為例，在運(yùn)行一年后，由于未對(duì)密封片進(jìn)行定期檢查和調(diào)整，部分密封片磨損嚴(yán)重，厚度減薄了30%，同時(shí)出現(xiàn)了不同程度的變形。經(jīng)檢測(cè)，該空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率從初始的6%上升到了12%，導(dǎo)致鍋爐熱效率下降，發(fā)電煤耗增加，嚴(yán)重影響了機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。定期對(duì)密封片進(jìn)行檢查和調(diào)整，及時(shí)發(fā)現(xiàn)并更換磨損和變形的密封片，對(duì)于控制漏風(fēng)、提高回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的性能具有重要意義。四、回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)案例深度剖析4.1案例一：某大型火電廠漏風(fēng)分析4.1.1電廠設(shè)備概況某大型火電廠裝機(jī)容量為2×600MW，配備了兩臺(tái)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，型號(hào)為32-VI（T）-1833（2033）-SMR，由國(guó)內(nèi)知名鍋爐廠制造。該空氣預(yù)熱器為三分倉(cāng)結(jié)構(gòu)，按照轉(zhuǎn)子徑向圓周面劃分為：一次風(fēng)占14%、二次風(fēng)占36%、煙氣側(cè)占50%。其轉(zhuǎn)子名義直徑為13552mm，立式倒置，傳熱元件總高1833mm，中間層預(yù)留200mm?？諝忸A(yù)熱器的設(shè)計(jì)漏風(fēng)率為7%，在機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，其主要運(yùn)行參數(shù)如下：預(yù)熱器入口煙氣量在BMCR工況下為2536.3t/h，總風(fēng)量為2167.2t/h；預(yù)熱器進(jìn)口一次風(fēng)溫為26℃，進(jìn)口二次風(fēng)溫為23℃，進(jìn)口煙溫為365℃；預(yù)熱器出口煙溫（修正后）在BMCR工況下為121℃。4.1.2漏風(fēng)問(wèn)題表現(xiàn)在機(jī)組運(yùn)行一段時(shí)間后，運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)排煙溫度出現(xiàn)異常下降，從正常的121℃左右降至105℃左右。同時(shí)，引風(fēng)機(jī)電耗明顯增加，在相同負(fù)荷下，引風(fēng)機(jī)電流比正常情況高出10A左右。通過(guò)對(duì)空氣預(yù)熱器進(jìn)出口風(fēng)量的監(jiān)測(cè)，發(fā)現(xiàn)空氣泄漏量顯著增大，經(jīng)計(jì)算，漏風(fēng)率從設(shè)計(jì)的7%上升至15%左右，遠(yuǎn)超正常范圍。這些異常現(xiàn)象嚴(yán)重影響了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和安全性，導(dǎo)致鍋爐熱效率降低，發(fā)電煤耗增加，同時(shí)也對(duì)引風(fēng)機(jī)等設(shè)備的運(yùn)行可靠性帶來(lái)了威脅。4.1.3原因排查與分析為了找出漏風(fēng)的具體原因，電廠組織了專業(yè)技術(shù)人員進(jìn)行了全面的檢測(cè)和檢查。通過(guò)采用紅外熱成像技術(shù)對(duì)空氣預(yù)熱器進(jìn)行檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)密封區(qū)域存在多處明顯的溫度異常，表明這些部位存在漏風(fēng)現(xiàn)象。打開(kāi)空氣預(yù)熱器進(jìn)行內(nèi)部檢查，發(fā)現(xiàn)部分密封片磨損嚴(yán)重，厚度減薄了約50%，部分密封片甚至出現(xiàn)了斷裂的情況。經(jīng)分析，這是由于長(zhǎng)期受到空氣和煙氣的高速?zèng)_刷，以及轉(zhuǎn)子熱膨脹和機(jī)械振動(dòng)的影響，導(dǎo)致密封片磨損加劇。檢查還發(fā)現(xiàn)，密封結(jié)構(gòu)存在設(shè)計(jì)缺陷。軸向密封采用的迷宮式密封，迷宮齒高度僅為30mm，間距較大，無(wú)法有效阻擋空氣的泄漏。徑向密封片的布置不夠合理，密封片之間的搭接處存在較大間隙，使得空氣容易從這些間隙中泄漏。此外，密封片的材質(zhì)為普通不銹鋼，其耐磨性和耐高溫性能不足，在高溫、高壓的運(yùn)行環(huán)境下，容易發(fā)生磨損和變形，進(jìn)一步降低了密封性能。在設(shè)備制造方面，也存在一些問(wèn)題。部分零部件的加工精度不達(dá)標(biāo)，如密封板的平面度誤差達(dá)到0.8mm，超出了設(shè)計(jì)允許的0.2mm范圍，導(dǎo)致密封板與其他部件之間無(wú)法緊密貼合，形成漏風(fēng)通道。焊接質(zhì)量也存在缺陷，一些焊縫存在氣孔和未焊透的情況，經(jīng)檢測(cè)，焊縫的氣孔率達(dá)到5%以上，未焊透深度超過(guò)焊縫厚度的20%，這些缺陷使得焊縫的密封性變差，增加了漏風(fēng)的風(fēng)險(xiǎn)。在安裝過(guò)程中，也存在一些失誤。設(shè)備吊裝時(shí)受力不均，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子發(fā)生輕微變形，經(jīng)測(cè)量，轉(zhuǎn)子的垂直度偏差達(dá)到5mm，超出了允許的3mm范圍。轉(zhuǎn)子和圍帶的找正也不準(zhǔn)確，使得轉(zhuǎn)子在轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中出現(xiàn)晃動(dòng)，進(jìn)一步加劇了密封間隙的變化，導(dǎo)致漏風(fēng)增加。施工人員在安裝時(shí)未嚴(yán)格按照?qǐng)D紙施工，密封片的安裝尺寸與設(shè)計(jì)尺寸存在偏差，如密封片的長(zhǎng)度比設(shè)計(jì)值短了10mm，導(dǎo)致密封片無(wú)法完全覆蓋密封間隙，增加了漏風(fēng)的可能性。運(yùn)行維護(hù)不當(dāng)也是導(dǎo)致漏風(fēng)的重要原因?？諝忸A(yù)熱器長(zhǎng)期運(yùn)行后，積灰和堵灰問(wèn)題嚴(yán)重，蓄熱元件表面積灰厚度達(dá)到5mm以上，部分通道被積灰堵塞，導(dǎo)致氣流分布不均勻，局部區(qū)域的流速增加，漏風(fēng)風(fēng)險(xiǎn)增大。同時(shí)，積灰在密封片表面堆積，使密封片與密封角鋼之間的接觸變差，密封間隙增大，漏風(fēng)加劇。對(duì)密封片的檢查和調(diào)整不及時(shí)，未能及時(shí)發(fā)現(xiàn)和更換磨損和變形的密封片，使得漏風(fēng)問(wèn)題逐漸惡化。4.2案例二：某循環(huán)流化床鍋爐漏風(fēng)實(shí)例4.2.1鍋爐及預(yù)熱器情況某工業(yè)企業(yè)的循環(huán)流化床鍋爐，主要用于生產(chǎn)過(guò)程中的蒸汽供應(yīng)，其額定蒸發(fā)量為75t/h，設(shè)計(jì)熱效率為88%。該鍋爐采用循環(huán)流化床燃燒技術(shù)，具有燃料適應(yīng)性廣、燃燒效率高、污染物排放低等優(yōu)點(diǎn)。循環(huán)流化床鍋爐的燃燒過(guò)程基于流態(tài)化原理，燃料在流化床上呈流化狀態(tài)進(jìn)行燃燒，與傳統(tǒng)的煤粉爐相比，其爐膛內(nèi)的顆粒濃度更高，氣固混合更強(qiáng)烈。配套的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為三分倉(cāng)結(jié)構(gòu)，按照轉(zhuǎn)子徑向圓周面劃分為：一次風(fēng)占15%、二次風(fēng)占35%、煙氣側(cè)占50%。轉(zhuǎn)子直徑為8米，傳熱元件總高度為1500mm，采用陶瓷材料作為蓄熱元件，具有良好的耐高溫、耐腐蝕性能。在正常運(yùn)行工況下，空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度為350℃，出口煙氣溫度為130℃；空氣預(yù)熱器入口一次風(fēng)溫度為30℃，出口一次風(fēng)溫度為280℃；入口二次風(fēng)溫度為32℃，出口二次風(fēng)溫度為290℃。4.2.2漏風(fēng)引發(fā)的問(wèn)題在鍋爐運(yùn)行一段時(shí)間后，發(fā)現(xiàn)其運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性明顯下降。通過(guò)監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)，排煙溫度從正常的130℃升高至150℃左右，排煙熱損失增加，導(dǎo)致鍋爐熱效率從設(shè)計(jì)的88%下降至83%左右。為了維持鍋爐的額定蒸發(fā)量，燃料消耗量明顯增加，與正常情況相比，每天的燃煤消耗量增加了約10噸，這不僅增加了企業(yè)的生產(chǎn)成本，還對(duì)能源造成了浪費(fèi)。漏風(fēng)還導(dǎo)致鍋爐燃燒不穩(wěn)定。由于部分空氣泄漏到煙氣側(cè)，進(jìn)入爐膛參與燃燒的空氣量不足，使得燃料無(wú)法充分燃燒，燃燒火焰的穩(wěn)定性受到影響，火焰顏色發(fā)黃且跳動(dòng)明顯。未燃盡的燃料隨煙氣排出，增加了尾部煙道二次燃燒的風(fēng)險(xiǎn)，對(duì)鍋爐的安全運(yùn)行構(gòu)成了威脅。在一次運(yùn)行過(guò)程中，尾部煙道發(fā)生了輕微的二次燃燒現(xiàn)象，雖及時(shí)采取措施進(jìn)行了撲滅，但也給企業(yè)敲響了警鐘。漏風(fēng)還對(duì)污染物排放產(chǎn)生了不利影響。由于燃燒不充分，煙氣中的一氧化碳（CO）和氮氧化物（NOx）排放濃度升高。經(jīng)檢測(cè)，CO排放濃度從正常的100mg/m3左右升高至300mg/m3以上，NOx排放濃度也從400mg/m3左右上升至500mg/m3以上，超出了環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)的要求，企業(yè)面臨著環(huán)保處罰的風(fēng)險(xiǎn)。4.2.3原因確定與探討在循環(huán)流化床鍋爐的特殊運(yùn)行環(huán)境下，導(dǎo)致回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)的原因具有一定的獨(dú)特性。循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行時(shí)，爐膛內(nèi)的物料處于流化狀態(tài)，大量的固體顆粒隨煙氣流經(jīng)空氣預(yù)熱器。這些固體顆粒具有較高的硬度和速度，對(duì)空氣預(yù)熱器的蓄熱元件和密封裝置造成了嚴(yán)重的磨損。在運(yùn)行一段時(shí)間后，發(fā)現(xiàn)蓄熱元件表面出現(xiàn)了明顯的磨損痕跡，密封片的磨損也較為嚴(yán)重，部分密封片的厚度減薄了約40%，這使得密封間隙增大，從而導(dǎo)致漏風(fēng)增加。循環(huán)流化床鍋爐的負(fù)荷變化較為頻繁，在負(fù)荷變化過(guò)程中，空氣預(yù)熱器的煙氣和空氣流量、溫度等參數(shù)也會(huì)隨之發(fā)生較大變化。這種頻繁的參數(shù)波動(dòng)會(huì)使空氣預(yù)熱器的轉(zhuǎn)子和密封裝置受到交變應(yīng)力的作用，容易導(dǎo)致密封結(jié)構(gòu)的損壞和密封片的變形。當(dāng)鍋爐負(fù)荷突然增加時(shí)，煙氣和空氣的流量迅速增大，對(duì)密封裝置的沖擊力也增大，可能會(huì)使密封片發(fā)生彎曲變形，導(dǎo)致密封性能下降，漏風(fēng)加劇。循環(huán)流化床鍋爐燃用的燃料種類較多，且燃料的成分和性質(zhì)波動(dòng)較大。不同燃料燃燒產(chǎn)生的煙氣成分和溫度也有所不同，這對(duì)空氣預(yù)熱器的適應(yīng)性提出了較高的要求。當(dāng)燃用高硫燃料時(shí)，煙氣中的二氧化硫（SO?）含量增加，在一定條件下會(huì)與水蒸氣反應(yīng)生成硫酸蒸汽，當(dāng)硫酸蒸汽在空氣預(yù)熱器的低溫段凝結(jié)時(shí)，會(huì)對(duì)蓄熱元件和密封裝置造成腐蝕。腐蝕會(huì)使密封片的材質(zhì)性能下降，導(dǎo)致密封片斷裂、脫落，進(jìn)而增加漏風(fēng)。五、回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)的負(fù)面影響5.1對(duì)鍋爐熱效率的影響回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對(duì)鍋爐熱效率有著顯著的負(fù)面影響，主要通過(guò)增加排煙熱損失來(lái)實(shí)現(xiàn)。當(dāng)空氣預(yù)熱器發(fā)生漏風(fēng)時(shí)，部分空氣從空氣側(cè)泄漏到煙氣側(cè)，這使得進(jìn)入鍋爐參與燃燒的熱空氣量減少。為了維持鍋爐的正常運(yùn)行，保證燃料的充分燃燒，需要額外增加燃料的投入量。而泄漏到煙氣側(cè)的空氣會(huì)使煙氣量增加，排煙熱損失增大。從熱平衡計(jì)算的角度來(lái)看，鍋爐的熱效率計(jì)算公式為：\eta=100-(q_2+q_3+q_4+q_5+q_6)，其中\(zhòng)eta為鍋爐熱效率，q_2為排煙熱損失，q_3為化學(xué)不完全燃燒熱損失，q_4為機(jī)械不完全燃燒熱損失，q_5為散熱損失，q_6為灰渣物理熱損失。在這些熱損失中，排煙熱損失q_2是影響鍋爐熱效率的主要因素之一，其計(jì)算公式為：q_2=(100-q_4)\times\frac{I_{py}-I_{lk}^0}{Q_{net,ar}}\times100\%，其中I_{py}為排煙焓，I_{lk}^0為冷空氣焓，Q_{net,ar}為燃料收到基低位發(fā)熱量。當(dāng)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)時(shí)，排煙焓I_{py}會(huì)增大，因?yàn)槁┤氲睦淇諝鈺?huì)使煙氣的溫度降低，但同時(shí)煙氣量增加，兩者綜合作用導(dǎo)致排煙焓增大，從而使排煙熱損失q_2增加，進(jìn)而降低了鍋爐熱效率。以某300MW火電機(jī)組為例，該機(jī)組配備的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)漏風(fēng)率為7%，在正常運(yùn)行狀態(tài)下，鍋爐熱效率為90%。在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，由于空氣預(yù)熱器密封件磨損等原因，漏風(fēng)率上升至12%。通過(guò)熱平衡計(jì)算和實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)，排煙熱損失從原來(lái)的5%增加到了7%，導(dǎo)致鍋爐熱效率下降至88%。按照該機(jī)組每年運(yùn)行7000小時(shí)，發(fā)電煤耗為320g/kWh計(jì)算，漏風(fēng)率增加后，每年多消耗的標(biāo)準(zhǔn)煤量約為：\DeltaB=\frac{300\times10^3\times(320\div88\%-320\div90\%)\times7000}{1000\times29308}\approx1370噸（其中29308為標(biāo)準(zhǔn)煤的低位發(fā)熱量，單位kJ/kg）。這表明，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)不僅降低了鍋爐熱效率，還造成了大量的能源浪費(fèi)，增加了發(fā)電成本。5.2對(duì)引風(fēng)機(jī)電耗的影響回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)會(huì)使引風(fēng)機(jī)的負(fù)荷顯著增加，進(jìn)而導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)電耗上升，這是由于漏風(fēng)改變了風(fēng)煙系統(tǒng)的阻力特性和流量分配。當(dāng)空氣預(yù)熱器發(fā)生漏風(fēng)時(shí)，大量空氣從空氣側(cè)泄漏到煙氣側(cè)，使得煙氣量增加。在鍋爐運(yùn)行過(guò)程中，為了維持爐膛內(nèi)的負(fù)壓穩(wěn)定，保證燃燒過(guò)程的正常進(jìn)行，引風(fēng)機(jī)需要克服更大的煙氣流量和阻力，將增加后的煙氣排出爐膛。根據(jù)流體力學(xué)原理，風(fēng)機(jī)的軸功率與流量和全壓成正比，其計(jì)算公式為：P=\frac{Q\timesp}{1000\times\eta}，其中P為風(fēng)機(jī)軸功率（kW），Q為風(fēng)機(jī)流量（m?3/h），p為風(fēng)機(jī)全壓（Pa），\eta為風(fēng)機(jī)效率。當(dāng)漏風(fēng)導(dǎo)致煙氣量Q增加時(shí)，在風(fēng)機(jī)全壓p和效率\eta變化不大的情況下，風(fēng)機(jī)軸功率P將隨之增大，即引風(fēng)機(jī)電耗增加。以某1000MW機(jī)組為例，該機(jī)組配備的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)漏風(fēng)率為5%，引風(fēng)機(jī)在正常運(yùn)行工況下的電耗為800kW。在實(shí)際運(yùn)行中，由于空氣預(yù)熱器密封損壞等原因，漏風(fēng)率上升至12%。通過(guò)對(duì)風(fēng)煙系統(tǒng)的阻力計(jì)算和引風(fēng)機(jī)性能曲線分析，發(fā)現(xiàn)引風(fēng)機(jī)為了克服增加的煙氣量和阻力，其電耗上升至1100kW。與正常情況相比，引風(fēng)機(jī)電耗增加了300kW，按照該機(jī)組每年運(yùn)行7500小時(shí)，每度電成本為0.5元計(jì)算，每年因漏風(fēng)導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)多消耗的電費(fèi)為：300\times7500\times0.5=1125000元。這表明，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對(duì)引風(fēng)機(jī)電耗的影響十分顯著，不僅增加了電廠的廠用電率，還提高了發(fā)電成本，降低了電廠的經(jīng)濟(jì)效益。5.3對(duì)鍋爐出力的制約回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)對(duì)鍋爐出力有著顯著的制約作用，主要是通過(guò)影響燃燒空氣量來(lái)實(shí)現(xiàn)的。當(dāng)空氣預(yù)熱器發(fā)生漏風(fēng)時(shí)，大量空氣從空氣側(cè)泄漏到煙氣側(cè)，導(dǎo)致進(jìn)入鍋爐爐膛參與燃燒的空氣量不足。而燃料的充分燃燒需要足夠的氧氣供應(yīng)，燃燒空氣量的減少會(huì)使燃料無(wú)法與氧氣充分混合，燃燒過(guò)程受到阻礙，燃燒效率降低。在一些燃煤鍋爐中，由于空氣預(yù)熱器漏風(fēng)，進(jìn)入爐膛的空氣量減少，導(dǎo)致煤粉不能完全燃燒，火焰的穩(wěn)定性變差，燃燒強(qiáng)度減弱，鍋爐的產(chǎn)汽量下降。為了維持鍋爐的額定出力，在燃燒空氣量不足的情況下，運(yùn)行人員往往會(huì)采取增加燃料供給的措施。但這種做法不僅無(wú)法從根本上解決問(wèn)題，還會(huì)帶來(lái)一系列負(fù)面影響。增加燃料供給會(huì)使燃料在爐膛內(nèi)的堆積量增加，由于空氣不足，燃料無(wú)法充分燃燒，會(huì)產(chǎn)生大量未燃盡的碳粒，增加了機(jī)械不完全燃燒熱損失。這些未燃盡的碳粒隨煙氣排出，不僅造成了能源的浪費(fèi)，還會(huì)對(duì)環(huán)境造成污染。過(guò)多的燃料堆積還可能導(dǎo)致?tīng)t膛結(jié)焦，影響鍋爐的正常運(yùn)行和安全性能。以某300MW機(jī)組為例，在正常運(yùn)行工況下，鍋爐的額定蒸發(fā)量為1025t/h，燃燒空氣量能夠滿足燃料充分燃燒的需求，鍋爐出力穩(wěn)定。在空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率從設(shè)計(jì)的8%上升至15%后，進(jìn)入爐膛的燃燒空氣量減少，鍋爐出力受到明顯制約。為了維持機(jī)組的運(yùn)行，不得不增加燃料供給，但鍋爐的蒸發(fā)量仍下降至950t/h左右，無(wú)法達(dá)到額定出力。按照該機(jī)組每天運(yùn)行24小時(shí)計(jì)算，由于漏風(fēng)導(dǎo)致鍋爐出力下降，每天少生產(chǎn)蒸汽量約為：(1025-950)??24=1800噸。這表明，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)會(huì)嚴(yán)重制約鍋爐出力，降低電廠的發(fā)電能力，給電力生產(chǎn)帶來(lái)較大的損失。5.4對(duì)設(shè)備壽命的損害回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)會(huì)對(duì)設(shè)備壽命產(chǎn)生嚴(yán)重的損害，這主要體現(xiàn)在引發(fā)低溫腐蝕和加劇磨損兩個(gè)方面。在低溫腐蝕方面，當(dāng)空氣預(yù)熱器發(fā)生漏風(fēng)時(shí)，大量冷空氣進(jìn)入煙氣側(cè)，會(huì)使煙氣溫度降低。若煙氣溫度降至露點(diǎn)溫度以下，煙氣中的水蒸氣會(huì)凝結(jié)成液態(tài)水，與煙氣中的二氧化硫（SO_2）、三氧化硫（SO_3）等酸性氣體發(fā)生反應(yīng)，生成亞硫酸（H_2SO_3）和硫酸（H_2SO_4）等酸性物質(zhì)。這些酸性物質(zhì)會(huì)對(duì)空氣預(yù)熱器的受熱面和密封裝置等部件產(chǎn)生強(qiáng)烈的腐蝕作用，導(dǎo)致金屬材料的損壞。某電廠的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器在漏風(fēng)問(wèn)題出現(xiàn)后，由于煙氣溫度降低，在冷端受熱面發(fā)生了嚴(yán)重的低溫腐蝕。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)，受熱面的金屬壁面出現(xiàn)了大量的腐蝕坑和腐蝕裂紋，部分區(qū)域的金屬厚度減薄了約30%。這不僅降低了受熱面的傳熱性能，還削弱了其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，嚴(yán)重影響了設(shè)備的正常運(yùn)行和使用壽命。據(jù)統(tǒng)計(jì)，因低溫腐蝕導(dǎo)致的設(shè)備維修和更換成本，每年可達(dá)數(shù)十萬(wàn)元。漏風(fēng)還會(huì)加劇設(shè)備的磨損。漏風(fēng)使得空氣和煙氣在密封間隙處形成高速氣流，這些高速氣流攜帶的灰塵顆粒和雜質(zhì)會(huì)對(duì)密封片、蓄熱元件等部件產(chǎn)生沖刷作用，導(dǎo)致磨損加劇。密封片在長(zhǎng)期受到高速氣流的沖刷后，其表面會(huì)逐漸磨損，厚度減薄，密封性能下降。某回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器在運(yùn)行一段時(shí)間后，由于漏風(fēng)導(dǎo)致密封片磨損嚴(yán)重，密封片的厚度從初始的5mm減薄至2mm左右，不得不提前進(jìn)行更換，增加了設(shè)備的維護(hù)成本。磨損還會(huì)影響設(shè)備的其他部件。蓄熱元件的磨損會(huì)降低其傳熱效率，使空氣預(yù)熱器的性能下降。當(dāng)蓄熱元件表面磨損后，其傳熱面積減小，熱量傳遞受阻，導(dǎo)致空氣預(yù)熱器出口的空氣溫度降低，無(wú)法滿足鍋爐燃燒的需求。磨損還可能導(dǎo)致設(shè)備的振動(dòng)和噪聲增加，進(jìn)一步影響設(shè)備的穩(wěn)定性和可靠性?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)引發(fā)的低溫腐蝕和磨損問(wèn)題，會(huì)顯著縮短設(shè)備的使用壽命，增加設(shè)備的維護(hù)成本和運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)。為了保證設(shè)備的長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行，必須采取有效措施降低漏風(fēng)率，減少漏風(fēng)對(duì)設(shè)備的損害。六、回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)解決對(duì)策與優(yōu)化方案6.1優(yōu)化設(shè)計(jì)方案6.1.1改進(jìn)密封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)針對(duì)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器密封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不足的問(wèn)題，可從密封材料、密封片形狀和布置等方面進(jìn)行改進(jìn)。在密封材料的選擇上，應(yīng)選用新型高性能材料。例如，陶瓷基復(fù)合材料具有出色的耐高溫、耐磨和耐腐蝕性能，其耐高溫可達(dá)1200℃以上，在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的高溫環(huán)境下能保持穩(wěn)定的性能，有效延長(zhǎng)密封件的使用壽命，減少因材料磨損和老化導(dǎo)致的漏風(fēng)。采用聚四氟乙烯（PTFE）與碳纖維復(fù)合的密封材料，這種材料不僅具有PTFE的低摩擦系數(shù)和良好的化學(xué)穩(wěn)定性，還結(jié)合了碳纖維的高強(qiáng)度和剛性，能夠在保證密封性能的同時(shí)，提高密封件的抗變形能力，降低漏風(fēng)風(fēng)險(xiǎn)。在密封片形狀設(shè)計(jì)方面，可采用新型的折線形密封片結(jié)構(gòu)。與傳統(tǒng)的直線形密封片相比，折線形密封片能夠增加密封片與密封角鋼之間的接觸面積和密封路徑，從而提高密封效果。通過(guò)數(shù)值模擬分析發(fā)現(xiàn)，在相同的密封間隙和壓差條件下，折線形密封片的漏風(fēng)量比直線形密封片降低了約20%。在密封片的布置上，采用交錯(cuò)布置的方式，使相鄰密封片的間隙相互錯(cuò)開(kāi)，進(jìn)一步減少漏風(fēng)通道，提高密封性能。為了提高環(huán)向密封的效果，可采用新型的充氣式密封結(jié)構(gòu)。在回轉(zhuǎn)體與固定板之間的環(huán)向間隙處安裝充氣式密封氣囊，當(dāng)空氣預(yù)熱器運(yùn)行時(shí)，通過(guò)向氣囊內(nèi)充氣，使氣囊膨脹并緊密貼合在回轉(zhuǎn)體和固定板上，形成良好的密封。這種充氣式密封結(jié)構(gòu)能夠根據(jù)回轉(zhuǎn)體的變形情況自動(dòng)調(diào)整密封壓力，有效減少因回轉(zhuǎn)體變形導(dǎo)致的漏風(fēng)。6.1.2完善轉(zhuǎn)子熱變形應(yīng)對(duì)設(shè)計(jì)為了減少轉(zhuǎn)子熱變形對(duì)漏風(fēng)的影響，可對(duì)轉(zhuǎn)子自動(dòng)跟蹤系統(tǒng)進(jìn)行改進(jìn)，或采用新的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。在轉(zhuǎn)子自動(dòng)跟蹤系統(tǒng)改進(jìn)方面，引入先進(jìn)的傳感器技術(shù)和智能控制算法，以提高系統(tǒng)的響應(yīng)速度和控制精度。采用高精度的激光位移傳感器實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)轉(zhuǎn)子的熱變形情況，將監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)傳輸給智能控制器。智能控制器根據(jù)預(yù)設(shè)的控制策略，快速調(diào)整密封裝置的位置，使密封間隙始終保持在最佳狀態(tài)。通過(guò)優(yōu)化控制算法，使自動(dòng)跟蹤系統(tǒng)能夠根據(jù)鍋爐負(fù)荷、煙氣溫度等參數(shù)的變化，提前預(yù)測(cè)轉(zhuǎn)子的熱變形趨勢(shì)，提前進(jìn)行密封間隙的調(diào)整，進(jìn)一步提高系統(tǒng)的響應(yīng)速度和控制效果。采用自適應(yīng)彈性密封結(jié)構(gòu)也是一種有效的應(yīng)對(duì)措施。這種結(jié)構(gòu)在密封片與密封角鋼之間設(shè)置彈性元件，如彈簧或橡膠墊，當(dāng)轉(zhuǎn)子發(fā)生熱變形時(shí)，彈性元件能夠自動(dòng)補(bǔ)償密封間隙的變化，使密封片始終與密封角鋼保持良好的接觸，減少漏風(fēng)。某電廠在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器上應(yīng)用了自適應(yīng)彈性密封結(jié)構(gòu)，運(yùn)行數(shù)據(jù)表明，該結(jié)構(gòu)能夠有效適應(yīng)轉(zhuǎn)子熱變形，使漏風(fēng)率降低了約15%。還可以考慮采用新型的轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，如采用空心轉(zhuǎn)子或分段式轉(zhuǎn)子。空心轉(zhuǎn)子能夠減輕轉(zhuǎn)子的重量，降低熱應(yīng)力，減少熱變形的程度。分段式轉(zhuǎn)子則可以將轉(zhuǎn)子分成多個(gè)獨(dú)立的部分，每個(gè)部分在熱變形時(shí)相互獨(dú)立，從而減少整體熱變形對(duì)密封的影響。6.2提升制造工藝水平6.2.1提高零部件加工精度為提高回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器零部件的加工精度，需從加工設(shè)備、工藝控制以及檢測(cè)手段等多方面入手。在加工設(shè)備方面，引入先進(jìn)的數(shù)控加工設(shè)備，如高精度數(shù)控車床、數(shù)控銑床和數(shù)控磨床等。這些設(shè)備具有高精度的運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)，能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)零部件加工過(guò)程的精確控制，有效減少加工誤差。數(shù)控車床的定位精度可達(dá)±0.001mm，能夠保證密封板等零部件的尺寸精度。利用數(shù)控磨床對(duì)密封片進(jìn)行磨削加工，可使密封片的平面度誤差控制在0.05mm以內(nèi)，大大提高了密封片的平整度，確保其與密封角鋼之間能夠緊密貼合，減少漏風(fēng)間隙。加強(qiáng)加工過(guò)程的工藝控制也至關(guān)重要。制定詳細(xì)、嚴(yán)格的加工工藝規(guī)程，明確各道工序的加工參數(shù)和操作要求。在密封板的加工過(guò)程中，規(guī)定銑削加工的切削速度、進(jìn)給量和切削深度等參數(shù)，以保證加工表面的粗糙度和平面度。采用先進(jìn)的刀具路徑規(guī)劃技術(shù)，優(yōu)化刀具的運(yùn)動(dòng)軌跡，減少加工過(guò)程中的振動(dòng)和沖擊，提高加工精度。同時(shí)，對(duì)加工過(guò)程進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，利用傳感器等技術(shù)手段，對(duì)加工設(shè)備的運(yùn)行狀態(tài)、加工參數(shù)和零部件的加工質(zhì)量進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控。一旦發(fā)現(xiàn)加工誤差超出允許范圍，及時(shí)進(jìn)行調(diào)整和修正，確保加工精度的穩(wěn)定性。在檢測(cè)手段上，運(yùn)用三坐標(biāo)測(cè)量?jī)x、激光干涉儀等高精度檢測(cè)設(shè)備，對(duì)零部件的尺寸精度、形狀精度和位置精度進(jìn)行全面檢測(cè)。三坐標(biāo)測(cè)量?jī)x能夠?qū)γ芊獍宓拈L(zhǎng)度、寬度、厚度以及平面度等參數(shù)進(jìn)行精確測(cè)量，測(cè)量精度可達(dá)±0.005mm。激光干涉儀則可用于檢測(cè)回轉(zhuǎn)體的圓度和圓柱度等形狀精度，檢測(cè)精度高達(dá)±0.001mm。通過(guò)對(duì)零部件的嚴(yán)格檢測(cè)，及時(shí)發(fā)現(xiàn)和剔除不合格產(chǎn)品，保證進(jìn)入裝配環(huán)節(jié)的零部件質(zhì)量符合要求。6.2.2保證焊接質(zhì)量為保證回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的焊接質(zhì)量，可從焊接設(shè)備、焊接工藝以及人員培訓(xùn)等方面采取改進(jìn)措施。采用先進(jìn)的焊接設(shè)備是提高焊接質(zhì)量的基礎(chǔ)。推廣使用數(shù)字化智能焊接設(shè)備，這類設(shè)備具有穩(wěn)定的焊接電流和電壓輸出，能夠精確控制焊接過(guò)程中的各項(xiàng)參數(shù)，如焊接電流、電壓、焊接速度和送絲速度等。數(shù)字化智能焊接電源能夠根據(jù)焊接工藝要求，自動(dòng)調(diào)整焊接參數(shù)，確保焊接過(guò)程的穩(wěn)定性和一致性，有效減少焊接缺陷的產(chǎn)生。采用逆變式焊接電源，其具有高效節(jié)能、焊接質(zhì)量好等優(yōu)點(diǎn)，能夠提高焊縫的熔深和熔寬，增強(qiáng)焊縫的強(qiáng)度和密封性。優(yōu)化焊接工藝也是保證焊接質(zhì)量的關(guān)鍵。根據(jù)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和焊接要求，選擇合適的焊接方法，如埋弧焊、氣體保護(hù)焊等。在焊接密封焊縫時(shí)，采用氣體保護(hù)焊，能夠有效保護(hù)焊縫不受空氣中雜質(zhì)的污染，提高焊縫的質(zhì)量。制定合理的焊接工藝參數(shù)，如焊接電流、電壓、焊接速度和焊接層數(shù)等。通過(guò)焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)，確定最佳的焊接工藝參數(shù)，確保焊縫的質(zhì)量符合要求。采用多層多道焊工藝，控制每層焊縫的厚度和寬度，能夠減少焊接應(yīng)力和變形，提高焊縫的質(zhì)量。加強(qiáng)焊接人員的培訓(xùn)與管理同樣重要。定期組織焊接人員參加專業(yè)培訓(xùn)課程，學(xué)習(xí)先進(jìn)的焊接技術(shù)和工藝知識(shí)，提高其焊接技能水平。培訓(xùn)內(nèi)容包括焊接理論知識(shí)、焊接設(shè)備操作技能、焊接工藝規(guī)程和質(zhì)量控制等方面。建立完善的焊接人員考核制度，對(duì)焊接人員的技能水平進(jìn)行定期考核，只有考核合格的人員才能從事焊接工作。加強(qiáng)對(duì)焊接人員的質(zhì)量意識(shí)教育，使其充分認(rèn)識(shí)到焊接質(zhì)量對(duì)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器性能的重要性，在焊接過(guò)程中嚴(yán)格遵守焊接工藝規(guī)程，確保焊接質(zhì)量。6.3規(guī)范安裝流程與質(zhì)量控制6.3.1優(yōu)化吊裝與找正工藝制定科學(xué)合理的吊裝方案是確?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器安裝精度的關(guān)鍵。在吊裝前，應(yīng)根據(jù)設(shè)備的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、重量分布以及現(xiàn)場(chǎng)的吊裝條件，精確計(jì)算各個(gè)吊點(diǎn)的受力情況，合理設(shè)置吊點(diǎn)位置。利用專業(yè)的吊裝軟件對(duì)吊裝過(guò)程進(jìn)行模擬分析，提前預(yù)測(cè)可能出現(xiàn)的問(wèn)題，并制定相應(yīng)的解決方案。對(duì)于大型回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，可采用多點(diǎn)平衡吊裝法，通過(guò)在設(shè)備的多個(gè)關(guān)鍵部位設(shè)置吊點(diǎn)，并使用平衡梁等裝置，確保各個(gè)吊點(diǎn)的受力均勻，避免設(shè)備在吊裝過(guò)程中發(fā)生變形。在設(shè)備吊裝過(guò)程中，要嚴(yán)格控制吊裝速度和穩(wěn)定性。采用先進(jìn)的吊裝設(shè)備，如具有高精度調(diào)速功能的起重機(jī)，確保吊裝過(guò)程中設(shè)備平穩(wěn)上升和下降，避免出現(xiàn)晃動(dòng)和碰撞。安排經(jīng)驗(yàn)豐富的吊裝操作人員，嚴(yán)格按照操作規(guī)程進(jìn)行操作，加強(qiáng)現(xiàn)場(chǎng)指揮和協(xié)調(diào)，確保吊裝過(guò)程安全有序。在設(shè)備就位后，要及時(shí)對(duì)設(shè)備的位置和垂直度進(jìn)行初步調(diào)整，為后續(xù)的找正工作奠定基礎(chǔ)。轉(zhuǎn)子和圍帶的找正工作需要高度的精確性和專業(yè)性。在找正過(guò)程中，可采用高精度的測(cè)量?jī)x器，如激光經(jīng)緯儀、電子水平儀等，對(duì)轉(zhuǎn)子的垂直度和同心度進(jìn)行精確測(cè)量。以激光經(jīng)緯儀為例，將其架設(shè)在合適的位置，通過(guò)發(fā)射激光束，對(duì)轉(zhuǎn)子的多個(gè)測(cè)量點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè)，測(cè)量出轉(zhuǎn)子的垂直度偏差和同心度偏差。根據(jù)測(cè)量結(jié)果，使用專業(yè)的調(diào)整工具，如千斤頂、楔鐵等，對(duì)轉(zhuǎn)子進(jìn)行微調(diào)，使轉(zhuǎn)子的垂直度和同心度滿足設(shè)計(jì)要求。在調(diào)整過(guò)程中，要反復(fù)測(cè)量和調(diào)整，確保調(diào)整的準(zhǔn)確性。圍帶的找正同樣重要。在圍帶安裝過(guò)程中，要保證圍帶與轉(zhuǎn)子的貼合緊密，間隙均勻。采用專用的圍帶安裝工具，如圍帶漲緊器，對(duì)圍帶進(jìn)行漲緊和調(diào)整，確保圍帶的圓度和同心度符合要求。在圍帶找正完成后，要對(duì)圍帶與轉(zhuǎn)子之間的連接螺栓進(jìn)行緊固，防止圍帶在運(yùn)行過(guò)程中發(fā)生松動(dòng)。6.3.2嚴(yán)格控制安裝尺寸在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的安裝過(guò)程中，嚴(yán)格按照?qǐng)D紙施工是保證安裝尺寸準(zhǔn)確性的前提。施工人員在安裝前，必須認(rèn)真熟悉圖紙，了解各個(gè)部件的安裝位置、尺寸要求以及安裝順序。在施工過(guò)程中，要嚴(yán)格按照?qǐng)D紙上的尺寸進(jìn)行測(cè)量和定位，確保每個(gè)部件的安裝位置準(zhǔn)確無(wú)誤。在安裝密封板時(shí)，要根據(jù)圖紙上標(biāo)注的尺寸，精確測(cè)量密封板的安裝位置，使用定位銷或臨時(shí)固定裝置將密封板固定在正確的位置上，然后進(jìn)行焊接或螺栓連接。為了確保安裝尺寸的準(zhǔn)確性，應(yīng)加強(qiáng)安裝過(guò)程中的尺寸檢測(cè)工作。采用高精度的測(cè)量工具，如全站儀、游標(biāo)卡尺、塞尺等，對(duì)各個(gè)部件的安裝尺寸進(jìn)行實(shí)時(shí)檢測(cè)。在安裝密封片時(shí)，使用游標(biāo)卡尺測(cè)量密封片的長(zhǎng)度、寬度和厚度，確保其符合設(shè)計(jì)要求。使用塞尺檢測(cè)密封片與密封角鋼之間的間隙，保證間隙在規(guī)定的范圍內(nèi)。對(duì)于關(guān)鍵尺寸，如密封間隙、轉(zhuǎn)子與外殼之間的間隙等，要進(jìn)行重點(diǎn)檢測(cè)，并做好記錄。一旦發(fā)現(xiàn)尺寸偏差超出允許范圍，應(yīng)及時(shí)進(jìn)行調(diào)整。建立嚴(yán)格的質(zhì)量驗(yàn)收制度是保證安裝質(zhì)量的重要保障。在每個(gè)安裝階段完成后，要組織專業(yè)的質(zhì)量驗(yàn)收人員，按照相關(guān)的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和驗(yàn)收規(guī)范，對(duì)安裝質(zhì)量進(jìn)行全面驗(yàn)收。驗(yàn)收內(nèi)容包括部件的安裝位置、尺寸精度、焊接質(zhì)量、密封性能等方面。只有驗(yàn)收合格后，才能進(jìn)入下一個(gè)安裝階段。對(duì)于驗(yàn)收不合格的部位，要及時(shí)分析原因，制定整改措施，并進(jìn)行返工處理，直至驗(yàn)收合格為止。同時(shí)，要建立質(zhì)量追溯制度，對(duì)安裝過(guò)程中的質(zhì)量問(wèn)題進(jìn)行記錄和追溯，以便及時(shí)總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，提高安裝質(zhì)量。6.4強(qiáng)化運(yùn)行維護(hù)管理6.4.1定期清灰與維護(hù)制定合理的清灰周期和維護(hù)計(jì)劃對(duì)于保證回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的正常運(yùn)行至關(guān)重要。清灰周期應(yīng)根據(jù)空氣預(yù)熱器的運(yùn)行工況、煙氣含塵量以及積灰情況等因素綜合確定。對(duì)于燃用高灰分煤種的鍋爐，由于煙氣中灰塵含量較高，積灰速度較快，清灰周期可適當(dāng)縮短，一般建議每1-2周進(jìn)行一次清灰。而對(duì)于燃用低灰分煤種且運(yùn)行工況穩(wěn)定的鍋爐，清灰周期可延長(zhǎng)至每2-4周一次。在清灰方法上，常用的有蒸汽吹灰、聲波吹灰和高壓水沖洗等。蒸汽吹灰是利用高溫高壓的蒸汽對(duì)蓄熱元件表面的積灰進(jìn)行吹掃，使其脫落。在進(jìn)行蒸汽吹灰時(shí)，應(yīng)控制好蒸汽的壓力和溫度，一般蒸汽壓力保持在0.8-1.2MPa，溫度在300-350℃，以確保吹灰效果的同時(shí)，避免對(duì)蓄熱元件造成損壞。聲波吹灰則是通過(guò)聲波發(fā)生器產(chǎn)生高強(qiáng)度的聲波，使積灰在聲波的作用下松動(dòng)并脫落。聲波吹灰具有無(wú)磨損、對(duì)設(shè)備無(wú)損傷等優(yōu)點(diǎn)，可作為蒸汽吹灰的補(bǔ)充手段，在空氣預(yù)熱器運(yùn)行過(guò)程中定期進(jìn)行。對(duì)于積灰較為嚴(yán)重的情況，可采用高壓水沖洗的方法。在停機(jī)檢修時(shí)，使用高壓水槍對(duì)蓄熱元件進(jìn)行沖洗，水壓一般控制在10-20MPa，能夠有效清除頑固積灰。維護(hù)要點(diǎn)主要包括對(duì)設(shè)備的檢查和保養(yǎng)。定期檢查空氣預(yù)熱器的各個(gè)部件，如密封裝置、傳動(dòng)裝置、蓄熱元件等，查看是否存在磨損、變形、松動(dòng)等問(wèn)題。對(duì)密封裝置的檢查尤為重要，要檢查密封片的磨損情況，及時(shí)更換磨損嚴(yán)重的密封片。定期對(duì)傳動(dòng)裝置進(jìn)行潤(rùn)滑，保證其正常運(yùn)轉(zhuǎn)。對(duì)蓄熱元件進(jìn)行檢查，查看是否有堵塞、腐蝕等問(wèn)題，如有需要，及時(shí)進(jìn)行清洗或更換。在保養(yǎng)方面，要定期對(duì)設(shè)備的外殼進(jìn)行防腐處理，防止外殼生銹腐蝕。6.4.2實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)與及時(shí)調(diào)整利用先進(jìn)監(jiān)測(cè)技術(shù)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)漏風(fēng)情況是控制漏風(fēng)的重要手段。安裝高精度的壓差傳感器，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)空氣預(yù)熱器空氣側(cè)和煙氣側(cè)的壓差變化。通過(guò)對(duì)壓差數(shù)據(jù)的分析，能夠及時(shí)發(fā)現(xiàn)漏風(fēng)的異常情況。當(dāng)壓差突然增大時(shí)，可能意味著密封裝置出現(xiàn)了故障或密封間隙增大，需要進(jìn)