注冊化工考試題目及答案題目1.對于某理想氣體反應(yīng)，反應(yīng)式為$aA+bBrightleftharpoonscC+dD$，在一定溫度和壓力下達(dá)到平衡。若保持溫度不變，增大壓力，平衡向正反應(yīng)方向移動，則下列關(guān)系正確的是（）A.$a+b>c+d$B.$a+b<c+d$C.$a+b=c+d$D.無法確定2.在一個連續(xù)精餾塔中分離二元混合物，進料為飽和液體，進料組成$x_F=0.5$（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），塔頂餾出液組成$x_D=0.9$，塔釜釜液組成$x_W=0.1$。則進料熱狀態(tài)參數(shù)$q$為（）A.0B.0.5C.1D.1.53.已知某化學(xué)反應(yīng)的速率常數(shù)$k$與溫度$T$的關(guān)系符合阿累尼烏斯方程$k=Aexp(frac{E_a}{RT})$，其中$A$為指前因子，$E_a$為活化能，$R$為氣體常數(shù)。當(dāng)溫度升高時，速率常數(shù)$k$將（）A.增大B.減小C.不變D.無法確定4.用清水吸收混合氣中的氨，混合氣中氨的初始含量為$y_1=0.05$，吸收后氨的含量$y_2=0.005$。則氨的吸收率$eta$為（）A.90%B.95%C.99%D.100%5.某套管換熱器，內(nèi)管為$phi25times2.5mm$，外管為$phi57times3.5mm$。冷熱流體在套管內(nèi)進行逆流換熱，已知冷流體的流量為$0.5kg/s$，比熱容為$4.2kJ/(kgcdotK)$，進出口溫度分別為$20^{circ}C$和$50^{circ}C$；熱流體的進出口溫度分別為$100^{circ}C$和$60^{circ}C$。則熱流體的流量為（）$kg/s$A.0.315B.0.42C.0.525D.0.636.某離心泵的流量為$50m^3/h$，揚程為$30m$，軸功率為$7kW$。則該離心泵的效率為（）A.50%B.60%C.70%D.80%7.對于恒容反應(yīng)$2AlongrightarrowB$，反應(yīng)物$A$的初始濃度為$c_{A0}=2mol/L$，反應(yīng)速率常數(shù)$k=0.1min^{1}$。則反應(yīng)進行到$10min$時，反應(yīng)物$A$的濃度為（）$mol/L$A.1.2B.1.4C.1.6D.1.88.在一個全混流反應(yīng)器中進行一級不可逆反應(yīng)$AlongrightarrowP$，反應(yīng)物$A$的初始濃度為$c_{A0}$，反應(yīng)速率常數(shù)為$k$，反應(yīng)器的體積為$V$，進料流量為$v_0$。則反應(yīng)器的出口轉(zhuǎn)化率$x_A$為（）A.$frac{kV}{v_0+kV}$B.$frac{kv_0}{V+kv_0}$C.$frac{V}{v_0+kV}$D.$frac{v_0}{V+kv_0}$9.某二元混合物，在一定溫度和壓力下達(dá)到氣液平衡。已知液相中組分$A$的摩爾分?jǐn)?shù)$x_A=0.3$，氣相中組分$A$的摩爾分?jǐn)?shù)$y_A=0.6$，則該體系的相對揮發(fā)度$alpha_{AB}$為（）A.2B.3C.4D.510.用板框壓濾機過濾某懸浮液，已知過濾面積為$2m^2$，過濾壓差為$0.3MPa$，過濾常數(shù)$K=2times10^{5}m^2/s$，介質(zhì)阻力可忽略不計。則過濾$1000s$時的濾液體積為（）$m^3$A.0.2B.0.4C.0.6D.0.811.某吸收塔，用清水吸收混合氣中的溶質(zhì)$A$，已知混合氣的流量為$1000m^3/h$，溶質(zhì)$A$的初始含量為$y_1=0.02$，吸收率為$90%$，操作液氣比為最小液氣比的$1.2$倍。在操作條件下，相平衡關(guān)系為$Y=1.5X$（$Y$、$X$分別為氣相、液相中溶質(zhì)$A$的摩爾比）。則吸收劑的用量為（）$kmol/h$A.12B.14.4C.16.8D.19.212.某換熱器，冷流體的進出口溫度分別為$t_1=20^{circ}C$和$t_2=50^{circ}C$，熱流體的進出口溫度分別為$T_1=100^{circ}C$和$T_2=60^{circ}C$。則該換熱器的對數(shù)平均溫差$DeltaT_{lm}$為（）$^{circ}C$A.39.2B.45C.50D.5513.某流體在圓形直管中作層流流動，已知管內(nèi)徑為$d$，流速為$u$，流體的黏度為$mu$，密度為$rho$。則該流體的雷諾數(shù)$Re$為（）A.$frac{durho}{mu}$B.$frac{dumu}{rho}$C.$frac{urho}{mud}$D.$frac{umu}{rhod}$14.對于某反應(yīng)$A+BlongrightarrowC$，實驗測得其反應(yīng)速率方程為$r=kc_Ac_B^2$，則該反應(yīng)的總級數(shù)為（）A.1B.2C.3D.415.某精餾塔，進料為泡點進料，進料組成$x_F=0.4$，塔頂餾出液組成$x_D=0.9$，塔釜釜液組成$x_W=0.1$。已知操作回流比$R=2$，則精餾段操作線方程為（）A.$y_{n+1}=frac{2}{3}x_n+frac{1}{3}$B.$y_{n+1}=frac{2}{3}x_n+frac{0.9}{3}$C.$y_{n+1}=frac{2}{3}x_n+frac{0.4}{3}$D.$y_{n+1}=frac{2}{3}x_n+frac{0.1}{3}$16.某離心泵在轉(zhuǎn)速為$n_1=1450r/min$時，流量為$Q_1=50m^3/h$，揚程為$H_1=30m$。若將轉(zhuǎn)速提高到$n_2=2900r/min$，則此時的流量$Q_2$和揚程$H_2$分別為（）A.$Q_2=100m^3/h$，$H_2=120m$B.$Q_2=100m^3/h$，$H_2=60m$C.$Q_2=25m^3/h$，$H_2=120m$D.$Q_2=25m^3/h$，$H_2=60m$17.某反應(yīng)在$25^{circ}C$時的反應(yīng)速率常數(shù)為$k_1=0.1min^{1}$，在$35^{circ}C$時的反應(yīng)速率常數(shù)為$k_2=0.2min^{1}$。則該反應(yīng)的活化能$E_a$為（）$kJ/mol$A.52.9B.57.4C.62.8D.68.318.在一個間歇反應(yīng)器中進行二級不可逆反應(yīng)$2AlongrightarrowB$，反應(yīng)物$A$的初始濃度為$c_{A0}=1mol/L$，反應(yīng)速率常數(shù)$k=0.2L/(molcdotmin)$。則反應(yīng)進行到$20min$時，反應(yīng)物$A$的轉(zhuǎn)化率為（）A.0.5B.0.6C.0.7D.0.819.某吸收過程，已知氣膜吸收系數(shù)$k_Y=0.02kmol/(m^2cdothcdotDeltaY)$，液膜吸收系數(shù)$k_X=0.05kmol/(m^2cdothcdotDeltaX)$，相平衡關(guān)系為$Y=2X$。則該吸收過程的總吸收系數(shù)$K_Y$為（）$kmol/(m^2cdothcdotDeltaY)$A.0.013B.0.015C.0.017D.0.01920.某套管換熱器，內(nèi)管為$phi38times3mm$，外管為$phi57times3.5mm$。冷熱流體在套管內(nèi)進行并流換熱，已知冷流體的流量為$0.3kg/s$，比熱容為$4.2kJ/(kgcdotK)$，進出口溫度分別為$20^{circ}C$和$40^{circ}C$；熱流體的進出口溫度分別為$80^{circ}C$和$50^{circ}C$。則該套管換熱器的平均溫差$DeltaT_m$為（）$^{circ}C$A.30B.33.3C.36.7D.4021.某流體在圓形直管中作湍流流動，已知管內(nèi)徑為$d$，流速為$u$，流體的黏度為$mu$，密度為$rho$。若管長和管徑不變，流量增加一倍，則阻力損失為原來的（）倍A.2B.4C.8D.1622.對于某反應(yīng)$Alongrightarrow2B$，反應(yīng)物$A$的初始濃度為$c_{A0}$，反應(yīng)速率常數(shù)為$k$。若反應(yīng)為一級反應(yīng)，則反應(yīng)的半衰期$t_{1/2}$為（）A.$frac{ln2}{k}$B.$frac{1}{kc_{A0}}$C.$frac{2}{kc_{A0}}$D.$frac{3}{kc_{A0}}$23.某精餾塔，進料為飽和蒸汽進料，進料組成$x_F=0.3$，塔頂餾出液組成$x_D=0.9$，塔釜釜液組成$x_W=0.1$。已知操作回流比$R=3$，則提餾段操作線方程為（）A.$y_{m+1}=frac{4}{3}x_mfrac{0.1}{3}$B.$y_{m+1}=frac{4}{3}x_mfrac{0.3}{3}$C.$y_{m+1}=frac{4}{3}x_mfrac{0.9}{3}$D.$y_{m+1}=frac{4}{3}x_mfrac{0.03}{3}$24.某離心泵的特性曲線方程為$H=350.01Q^2$（$H$為揚程，$m$；$Q$為流量，$m^3/h$），管路特性曲線方程為$H_e=10+0.02Q^2$。則該離心泵的工作點流量$Q$和揚程$H$分別為（）A.$Q=20m^3/h$，$H=31m$B.$Q=20m^3/h$，$H=26m$C.$Q=10m^3/h$，$H=34m$D.$Q=10m^3/h$，$H=20m$25.某反應(yīng)的速率方程為$r=kc_A^2c_B$，當(dāng)$c_A$增大一倍，$c_B$減小一半時，反應(yīng)速率將（）A.增大一倍B.減小一半C.不變D.增大兩倍26.在一個全混流反應(yīng)器中進行二級不可逆反應(yīng)$A+BlongrightarrowP$，反應(yīng)物$A$和$B$的初始濃度均為$c_{A0}=c_{B0}=1mol/L$，反應(yīng)速率常數(shù)$k=0.1L/(molcdotmin)$，反應(yīng)器的體積為$V=10L$，進料流量為$v_0=1L/min$。則反應(yīng)器的出口轉(zhuǎn)化率$x_A$為（）A.0.5B.0.6C.0.7D.0.827.某吸收塔，用清水吸收混合氣中的溶質(zhì)$A$，已知混合氣的流量為$2000m^3/h$，溶質(zhì)$A$的初始含量為$y_1=0.03$，吸收率為$95%$，操作液氣比為最小液氣比的$1.3$倍。在操作條件下，相平衡關(guān)系為$Y=2X$（$Y$、$X$分別為氣相、液相中溶質(zhì)$A$的摩爾比）。則吸收劑的用量為（）$kmol/h$A.22.1B.26.5C.30.9D.35.328.某套管換熱器，內(nèi)管為$phi57times3.5mm$，外管為$phi89times4mm$。冷熱流體在套管內(nèi)進行逆流換熱，已知冷流體的流量為$0.8kg/s$，比熱容為$4.2kJ/(kgcdotK)$，進出口溫度分別為$30^{circ}C$和$60^{circ}C$；熱流體的進出口溫度分別為$120^{circ}C$和$80^{circ}C$。則該套管換熱器的傳熱速率$Q$為（）$kW$A.100.8B.126C.151.2D.176.429.某流體在圓形直管中作層流流動，若管長和管徑不變，流體的黏度增加一倍，流速不變，則阻力損失為原來的（）倍A.2B.4C.8D.1630.對于某反應(yīng)$2A+BlongrightarrowC$，實驗測得其反應(yīng)速率方程為$r=kc_A^2c_B$，則該反應(yīng)對$A$的反應(yīng)級數(shù)為（）A.1B.2C.3D.431.某精餾塔，進料為氣液混合進料，$q=0.5$，進料組成$x_F=0.4$，塔頂餾出液組成$x_D=0.9$，塔釜釜液組成$x_W=0.1$。已知操作回流比$R=2$，則進料線方程為（）A.$y=2x0.4$B.$y=2x0.2$C.$y=x0.4$D.$y=x0.2$32.某離心泵在轉(zhuǎn)速為$n_1=960r/min$時，流量為$Q_1=30m^3/h$，揚程為$H_1=20m$。若將轉(zhuǎn)速降低到$n_2=720r/min$，則此時的流量$Q_2$和揚程$H_2$分別為（）A.$Q_2=22.5m^3/h$，$H_2=11.25m$B.$Q_2=22.5m^3/h$，$H_2=15m$C.$Q_2=15m^3/h$，$H_2=11.25m$D.$Q_2=15m^3/h$，$H_2=15m$33.某反應(yīng)在$30^{circ}C$時的反應(yīng)速率常數(shù)為$k_1=0.05min^{1}$，在$40^{circ}C$時的反應(yīng)速率常數(shù)為$k_2=0.1min^{1}$。則該反應(yīng)的活化能$E_a$約為（）$kJ/mol$A.52.9B.57.4C.62.8D.68.334.在一個間歇反應(yīng)器中進行一級不可逆反應(yīng)$AlongrightarrowP$，反應(yīng)物$A$的初始濃度為$c_{A0}=3mol/L$，反應(yīng)速率常數(shù)$k=0.05min^{1}$。則反應(yīng)進行到$20min$時，反應(yīng)物$A$的轉(zhuǎn)化率為（）A.0.632B.0.732C.0.832D.0.93235.某吸收過程，已知氣膜吸收系數(shù)$k_Y=0.03kmol/(m^2cdothcdotDeltaY)$，液膜吸收系數(shù)$k_X=0.06kmol/(m^2cdothcdotDeltaX)$，相平衡關(guān)系為$Y=3X$。則該吸收過程的總吸收系數(shù)$K_Y$為（）$kmol/(m^2cdothcdotDeltaY)$A.0.015B.0.018C.0.021D.0.02436.某套管換熱器，內(nèi)管為$phi45times3.5mm$，外管為$phi60times3.5mm$。冷熱流體在套管內(nèi)進行并流換熱，已知冷流體的流量為$0.4kg/s$，比熱容為$4.2kJ/(kgcdotK)$，進出口溫度分別為$25^{circ}C$和$45^{circ}C$；熱流體的進出口溫度分別為$90^{circ}C$和$60^{circ}C$。則該套管換熱器的平均溫差$DeltaT_m$為（）$^{circ}C$A.35B.40C.45D.5037.某流體在圓形直管中作湍流流動，若管長和管徑不變，流體的密度增加一倍，流速不變，則阻力損失為原來的（）倍A.2B.4C.8D.1638.對于某反應(yīng)$AlongrightarrowP+Q$，反應(yīng)物$A$的初始濃度為$c_{A0}$，反應(yīng)速率常數(shù)為$k$。若反應(yīng)為零級反應(yīng)，則反應(yīng)的半衰期$t_{1/2}$為（）A.$frac{c_{A0}}{2k}$B.$frac{c_{A0}}{k}$C.$frac{2c_{A0}}{k}$D.$frac{3c_{A0}}{k}$39.某精餾塔，進料為過熱蒸汽進料，$q=0.2$，進料組成$x_F=0.35$，塔頂餾出液組成$x_D=0.9$，塔釜釜液組成$x_W=0.1$。已知操作回流比$R=2.5$，則精餾段操作線方程為（）A.$y_{n+1}=frac{2.5}{3.5}x_n+frac{0.9}{3.5}$B.$y_{n+1}=frac{2.5}{3.5}x_n+frac{0.35}{3.5}$C.$y_{n+1}=frac{2.5}{3.5}x_n+frac{0.1}{3.5}$D.$y_{n+1}=frac{2.5}{3.5}x_n+frac{0.035}{3.5}$40.某離心泵的特性曲線方程為$H=400.008Q^2$（$H$為揚程，$m$；$Q$為流量，$m^3/h$），管路特性曲線方程為$H_e=15+0.012Q^2$。則該離心泵的工作點流量$Q$和揚程$H$分別為（）A.$Q=25m^3/h$，$H=35m$B.$Q=25m^3/h$，$H=25m$C.$Q=15m^3/h$，$H=37.6m$D.$Q=15m^3/h$，$H=22.6m$41.某反應(yīng)的速率方程為$r=kc_A^3c_B^2$，當(dāng)$c_A$減小一半，$c_B$增大一倍時，反應(yīng)速率將（）A.增大一倍B.減小一半C.不變D.增大兩倍42.在一個全混流反應(yīng)器中進行二級不可逆反應(yīng)$2AlongrightarrowB$，反應(yīng)物$A$的初始濃度為$c_{A0}=2mol/L$，反應(yīng)速率常數(shù)$k=0.05L/(molcdotmin)$，反應(yīng)器的體積為$V=20L$，進料流量為$v_0=2L/min$。則反應(yīng)器的出口轉(zhuǎn)化率$x_A$為（）A.0.5B.0.6C.0.7D.0.843.某吸收塔，用清水吸收混合氣中的溶質(zhì)$A$，已知混合氣的流量為$1500m^3/h$，溶質(zhì)$A$的初始含量為$y_1=0.04$，吸收率為$92%$，操作液氣比為最小液氣比的$1.4$倍。在操作條件下，相平衡關(guān)系為$Y=1.5X$（$Y$、$X$分別為氣相、液相中溶質(zhì)$A$的摩爾比）。則吸收劑的用量為（）$kmol/h$A.17.4B.20.3C.23.2D.26.144.某套管換熱器，內(nèi)管為$phi76times4mm$，外管為$phi108times4mm$。冷熱流體在套管內(nèi)進行逆流換熱，已知冷流體的流量為$1kg/s$，比熱容為$4.2kJ/(kgcdotK)$，進出口溫度分別為$35^{circ}C$和$70^{circ}C$；熱流體的進出口溫度分別為$130^{circ}C$和$90^{circ}C$。則該套管換熱器的傳熱速率$Q$為（）$kW$A.147B.189C.231D.27345.某流體在圓形直管中作層流流動，若管長和管徑不變，流速增加一倍，則阻力損失為原來的（）倍A.2B.4C.8D.1646.對于某反應(yīng)$3AlongrightarrowB+2C$，反應(yīng)物$A$的初始濃度為$c_{A0}$，反應(yīng)速率常數(shù)為$k$。若反應(yīng)為一級反應(yīng)，則反應(yīng)進行到$t$時刻時，反應(yīng)物$A$的濃度$c_A$為（）A.$c_{A0}exp(kt)$B.$c_{A0}exp(3kt)$C.$frac{c_{A0}}{1+kt}$D.$frac{c_{A0}}{1+3kt}$47.某精餾塔，進料為飽和液體進料，進料組成$x_F=0.45$，塔頂餾出液組成$x_D=0.95$，塔釜釜液組成$x_W=0.1$。已知操作回流比$R=2.2$，則提餾段操作線方程為（）A.$y_{m+1}=frac{3.2}{2.2}x_mfrac{0.1}{2.2}$B.$y_{m+1}=frac{3.2}{2.2}x_mfrac{0.45}{2.2}$C.$y_{m+1}=frac{3.2}{2.2}x_mfrac{0.95}{2.2}$D.$y_{m+1}=frac{3.2}{2.2}x_mfrac{0.045}{2.2}$48.某離心泵在轉(zhuǎn)速為$n_1=1500r/min$時，流量為$Q_1=60m^3/h$，揚程為$H_1=35m$。若將轉(zhuǎn)速提高到$n_2=1800r/min$，則此時的流量$Q_2$和揚程$H_2$分別為（）A.$Q_2=72m^3/h$，$H_2=47.04m$B.$Q_2=72m^3/h$，$H_2=39.2m$C.$Q_2=48m^3/h$，$H_2=47.04m$D.$Q_2=48m^3/h$，$H_2=39.2m$49.某反應(yīng)在$20^{circ}C$時的反應(yīng)速率常數(shù)為$k_1=0.02min^{1}$，在$30^{circ}C$時的反應(yīng)速率常數(shù)為$k_2=0.04min^{1}$。則該反應(yīng)的活化能$E_a$約為（）$kJ/mol$A.52.9B.57.4C.62.8D.68.350.在一個間歇反應(yīng)器中進行二級不可逆反應(yīng)$A+BlongrightarrowP$，反應(yīng)物$A$和$B$的初始濃度分別為$c_{A0}=1.5mol/L$，$c_{B0}=2mol/L$，反應(yīng)速率常數(shù)$k=0.08L/(molcdotmin)$。當(dāng)反應(yīng)物$A$的轉(zhuǎn)化率為$0.6$時，所需的反應(yīng)時間為（）$min$A.6.25B.7.25C.8.25D.9.25答案及分析1.答案：A。分析：根據(jù)勒夏特列原理，增大壓力平衡向氣體分子數(shù)減小的方向移動，所以$a+b>c+d$。2.答案：C。分析：飽和液體進料$q=1$。3.答案：A。分析：阿累尼烏斯方程顯示，溫度升高，指數(shù)項$frac{E_a}{RT}$增大，$k$增大。4.答案：B。分析：吸收率$eta=frac{y_1y_2}{y_1}times100%=frac{0.050.005}{0.05}times100%=90%$。5.答案：A。分析：根據(jù)熱量衡算$Q=m_cC_{pc}(t_2t_1)=m_hC_{ph}(T_1T_2)$，$C_{pc}=C_{ph}$，可得$m_h=frac{m_c(t_2t_1)}{T_1T_2}=0.315kg/s$。6.答案：B。分析：離心泵效率$eta=frac{rhogQH}{1000P}=frac{1000times9.81timesfrac{50}{3600}times30}{1000times7}approx60%$。7.答案：C。分析：對于恒容一級反應(yīng)$c_A=c_{A0}exp(kt)=2timesexp(0.1times10)=1.6mol/L$。8.答案：A。分析：全混流反應(yīng)器一級不可逆反應(yīng)出口轉(zhuǎn)化率$x_A=frac{kV}{v_0+kV}$。9.答案：B。分析：相對揮發(fā)度$alpha_{AB}=frac{y_A/x_A}{y_B/x_B}=frac{0.6/0.3}{(10.6)/(10.3)}=3$。10.答案：B。分析：過濾基本方程$V^2=KA^2tau$，$V=sqrt{2times10^{5}times2^2times1000}=0.4m^3$。11.答案：B。分析：先求$Y_1=frac{y_1}{1y_1}=0.0204$，$Y_2=(10.9)Y_1=0.00204$，最小液氣比$(frac{L}{V})_{min}=frac{Y_1Y_2}{Y_1/m0}=frac{0.02040.00204}{0.0204/1.5}=1.35$，操作液氣比$frac{L}{V}=1.2times1.35=1.62$，$V=frac{1000}{22.4}=44.64kmol/h$，$L=1.62times44.64approx72.3kmol/h$，吸收劑用量$L_s=L=14.4kmol/h$。12.答案：A。分析：逆流對數(shù)平均溫差$DeltaT_{lm}=frac{DeltaT_1DeltaT_2}{lnfrac{DeltaT_1}{DeltaT_2}}=frac{(10050)(6020)}{lnfrac{10050}{6020}}approx39.2^{circ}C$。13.答案：A。分析：雷諾數(shù)定義$Re=frac{durho}{mu}$。14.答案：C。分析：反應(yīng)總級數(shù)為各反應(yīng)物級數(shù)之和，$1+2=3$。15.答案：B。分析：精餾段操作線方程$y_{n+1}=frac{R}{R+1}x_n+frac{x_D}{R+1}=frac{2}{3}x_n+frac{0.9}{3}$。16.答案：A。分析：根據(jù)離心泵比例定律，流量與轉(zhuǎn)速成正比，揚程與轉(zhuǎn)速平方成正比，$Q_2=frac{n_2}{n_1}Q_1=100m^3/h$，$H_2=(frac{n_2}{n_1})^2H_1=120m$。17.答案：B。分析：由$lnfrac{k_2}{k_1}=frac{E_a}{R}(frac{1}{T_1}frac{1}{T_2})$可得$E_a=Rlnfrac{k_2}{k_1}/(frac{1}{T_1}frac{1}{T_2})approx57.4kJ/mol$。18.答案：B。分析：二級不可逆反應(yīng)$frac{1}{c_A}frac{1}{c_{A0}}=kt$，$c_A=frac{1}{1/1+0.2times20}=0.4mol/L$，$x_A=frac{c_{A0}c_A}{c_{A0}}=0.6$。19.答案：A。分析：$frac{1}{K_Y}=frac{1}{k_Y}+frac{m}{k_X}$，$m=2$，$K_Y=frac{1}{frac{1}{0.02}+frac{2}{0.05}}approx0.013kmol/(m^2cdothcdotDeltaY)$。20.答案：B。分析：并流平均溫差$DeltaT_m=frac{DeltaT_1DeltaT_2}{lnfrac{DeltaT_1}{DeltaT_2}}=frac{(8020)(5040)}{lnfrac{8020}{5040}}approx33.3^{circ}C$。21.答案：B。分析：湍流時阻力損失與流速平方成正比，流量增加一倍，流速增加一倍，阻力損失為原來的4倍。22.答案：A。分析：一級反應(yīng)半衰期$t_{1/2}=frac{ln2}{k}$。23.答案：A。分析：提餾段操作線方程$y_{m+1}=frac{L'}{V'}x_mfrac{Wx_W}{V'}$，$L'=L$，$V'=V(1q)F$，$q=0$，$y_{m+1}=frac{R+1}{R}x_mfrac{x_W}{R}=frac{4}{3}x_mfrac{0.1}{3}$。24.答案：A。分析：聯(lián)立離心泵特性曲線和管路特性曲線方程$350.01Q^2=10+0.02Q^2$，解得$Q=20m^3/h$，$H=31m$。25.答案：A。分析：原速率$r_1=kc_A^2c_B$，變化后$r_2=k(2c_A)^2timesfrac{1}{2}c_B=2kc_A^2c_B=2r_1$。26.答案：B。分析：全混流二級反應(yīng)$frac{V}{v_0}=frac{c_{A0}x_A}{kc_{A0}^2(1x_A)^2}$，代入數(shù)據(jù)解得$x_A=0.6$。27.答案：B。分析：$Y_1=frac{y_1}{1y_1}=0.0309$，