DB42Technicalspecificationfo湖北省住房和城鄉(xiāng)建設廳湖北省市場監(jiān)督管理局I前言 12規(guī)范性引用文件 13術語和定義 54材料 54.1一般規(guī)定 54.2材料力學性能 64.3鋁合金材料 4.4鋼材、鋼制品 4.5玻璃 4.6金屬板材 4.7石材板材 4.8人造板材 4.9連接件與緊固件 4.10結構膠與密封材料 1.11防火封堵材料 4.12保溫隔熱材料 4.13其他材料 5建筑設計 5.1一般規(guī)定 5.2性能設計 5.3安全設計 5.4構造設計 5.5幕墻防火設計 5.6幕墻防雷設計 205.7幕墻防滲漏設計 206結構設計的基本規(guī)定 206.1一般規(guī)定 206.2荷載和作用 206.3作用效應組合 226.4支承結構的撓度容許值 236.5連接設計 246.6埋件的設計與構造 246.7硅酮結構密封膠 247支承結構設計 287.1一般規(guī)定 287.2框支承結構 287.3玻璃肋 7.4索結構 8面板設計 8.1一般規(guī)定 8.2玻璃面板 8.3金屬面板 8.4石材面板 418.5人造面板 468.6復合面板 479幕墻開啟窗 499.1一般規(guī)定 499.2開啟窗構造 4910框支承幕墻 10.1一般規(guī)定 10.2構造設計 10.3連接設計 11全玻璃幕墻 11.1一般規(guī)定 11.2構造設計 12點支承玻璃幕墻 12.1一般規(guī)定 12.2支承裝置構造設計 13采光頂和雨篷 13.1一般規(guī)定 13.2結構設計 13.3排水設計 13.4構造設計 14光伏幕墻 14.1一般規(guī)定 14.2系統(tǒng)設計 14.3運行與維護 15幕墻信息模型 15.1一般規(guī)定 15.2模型建立 15.3模型應用 15.4模型交付 15.5模型精度 16檢驗與檢測 16.1一般規(guī)定 16.2材料檢驗 16.3現(xiàn)場檢測 16.4性能檢測 17加工制作 17.1一般規(guī)定 17.2鋁合金構件加工 17.3鋼構件加工 17.4玻璃面板加工 17.5金屬面板加工 17.6石材及其他板材加工 6717.7構件組裝 17.8構件檢驗 18安裝施工 18.1一般規(guī)定 7018.2安裝施工準備 18.3構件式幕墻安裝 18.4單元式幕墻安裝 7218.5全玻璃幕墻安裝 7318.6點支承玻璃幕墻安裝 18.7索結構幕墻安裝 7418.8采光頂、雨篷、欄板 18.9光伏幕墻安裝 7518.10安全規(guī)定 7519工程驗收 19.1一般規(guī)定 19.2隱蔽項目驗收 19.3主控項目和一般項目 20維護保養(yǎng) 20.1一般規(guī)定 8520.2檢查與維護 8620.3清洗 21標準實施及評價 附錄A(資料性)埋件的設計與構造 A.1平板埋件的設計與構造 A.2槽式預埋件的設計與構造 A.3板槽預埋件設計與構造 A.4后置埋件設計與構造 附錄B(資料性)金屬板和石材彎矩系數(shù) 附錄C(資料性)石材蜂窩復合板等效彎曲剛度計算 附錄D(資料性)湖北省地方標準實施信息及意見反饋表 條文說明 V本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結構和起草規(guī)則》的規(guī)定請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構不承擔識別專利的責任。鋒、鐘建軍、吳金濤、孫洋、周奎平、張小付曉、廖先彬、韓宇琪、傅義鐵、付軍濤、本文件實施應用中的疑問，可咨詢湖北省住房和城鄉(xiāng)建設廳，聯(lián)系電話郵箱：bkc@。對本文件的有關修改建議或意見請反饋至湖北省建筑裝飾協(xié)會，聯(lián)系電話郵箱：hbsjzzsxh@163.c1建筑幕墻工程技術規(guī)程GB/T2518連續(xù)熱鍍鋅和鋅合金鍍層鋼GB/T3098.1～3098.21緊固件機械GB/T3880（所有部分）一般工業(yè)用鋁及GB/T5237（所有部分）鋁合金GB/T5293埋弧焊用非合金鋼及細晶粒鋼實心焊絲、藥芯焊絲和焊絲-焊劑組合分類GB/T8485建筑門窗空氣聲隔聲性能分級及GB/T12470埋弧焊用熱強鋼實心焊絲、藥芯焊絲和焊絲-焊劑組合分類要求GB/T13912金屬覆蓋層鋼鐵制件熱浸鍍鋅層技術要求及試驗GB/T14683硅酮和改性硅酮建筑密GB/T15227建筑幕墻氣密、水密、抗風壓性能檢測方法2GB/T17793加工銅及銅合金板帶材外形尺寸及允許GB/T18250建筑幕墻層間變形性能分級及檢測GB/T18575建筑幕墻抗震性能振動臺試驗GB/T23615（所有部分）鋁合金建筑型材用隔熱材料GB/T24498建筑門窗、幕墻用密封GB/T29043建筑幕墻保溫性能檢測GB/T29907建筑幕墻動態(tài)風壓作用下水密性能檢測方法GB/T31433建筑幕墻、門窗通用技術GB/T32512光伏發(fā)電站防雷技術GB/T37127混凝土結構工程用錨GB/T37266建筑幕墻用點支承GB/T38264建筑幕墻耐撞擊性能分級及檢測GB/T50010混凝土結構設計GB/T50018冷彎型鋼結構技術GB50068建筑結構可靠性設計統(tǒng)一3GB50204混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收GB50205鋼結構工程施工質(zhì)量驗收GB50210建筑裝飾裝修工程質(zhì)量驗GB50300建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)GB50303建筑電氣工程施工質(zhì)量驗GB/T50344建筑結構檢測技術GB50411建筑節(jié)能工程施工質(zhì)量驗GB/T50502建筑施工組織設計GB/T50878綠色工業(yè)建筑評價GB51251建筑防煙排煙系統(tǒng)技GB/T51350近零能耗建筑技術GB/T51410建筑防火封堵應用技術GB55002建筑與市政工程抗震通用GB55015建筑節(jié)能與可再生能源利用通用GB55024建筑電氣與智能化通用GB55030建筑與市政工程防水通用GB55032建筑與市政工程施工質(zhì)量控制通用4JG/T471建筑門窗幕墻用中空玻璃JGJ134夏熱冬冷地區(qū)居住建筑節(jié)JGJ/T150擦窗機安裝工程質(zhì)JGJ202建筑施工工具式腳手架安JGJ/T264光伏建筑一體化系統(tǒng)5YS/T429(所有部分)鋁幕墻板YS/T431鋁及鋁合金彩色涂層板、帶材DB42/T1709湖北省既有建筑幕墻可靠性鑒定技術規(guī)程[來源：JGJ255-201肋板及其支承的面板均為玻璃的幕墻。又稱玻璃肋支承玻璃幕墻，glassribsupportedglass[來源：GB/T點支承玻璃幕墻pointsupportedglasscurtainwall以點連接方式(或近似于點連接的局部連接方式)直接承托和固定玻璃面板的幕墻。其面板與支撐[來源：JG/T334-2012,3.1,4.1.1建筑幕墻所選用的材料應符合國家標準、行業(yè)標準和本省有關標準的規(guī)定。64.1.3幕墻主要材料應具有產(chǎn)品合格證、質(zhì)量保證書及相關性能檢測報告。表1玻璃的強度設計值fg976765和抗彎f抗剪fv抗壓和抗彎fu,haz抗剪fv,haz局部承壓fcb>10>10抗拉、抗壓、抗彎f抗剪fv端面承壓（刨平頂緊）fce注：表中厚度系指計算點的鋼材厚度；對軸心7抗拉、抗壓、抗彎f抗剪fv端面承壓（磨平頂緊）fce屈服強度0.2抗拉強度f抗剪強度fv承壓強度fce>16～40>40～60>60>16～40>40～60>60>16～40>40～60>60>16～40>40～60>60>6>6>6>6>684.2.6張拉桿、索的抗拉強度設計值按下列規(guī)定采用：值fvs可按抗拉強度設計值的0.58倍采用，部分數(shù)據(jù)摘錄如下，見表6。標準值f0.2強度fu抗彎強度f強度fv強度fce采用，抗剪強度設計值fva1可按抗拉強度設計值的0.58倍采用,部分數(shù)據(jù)摘錄如下，見表7。規(guī)定非比例延伸應力p0.2抗拉強度fat1抗剪強度fav1OO4.2.9石材面板的抗彎、抗剪強度設計值可根據(jù)其彎曲強度試驗的平均值fgm按照表8所規(guī)定的安全系數(shù)計算得出。石材抗彎強度設計值、抗剪強度設計值應按下列公式（1）、9fg1——石材面板抗彎強度設計值（N/mm2fgm——石材面板彎曲強度試驗平均值（N/mm2Kbm——石材抗彎設計材料安全系數(shù)。fg2——石材面板抗剪強度設計值（N/mm2fgm——石材面板彎曲強度試驗平均值（N/mm2Kcm——石材抗剪設計材料安全系數(shù)。材料強度安全系數(shù)Kbm材料強度安全系數(shù)Kcm4.2.10陶板抗彎、抗剪強度設計值可按下列公式（3）、公式（4）計算。?p1?pm/2.00fp1——陶板抗彎強度設計值（N/mm2fpm——陶板彎曲強度試驗平均值（N/mm2）。?p2?pm/10.00 fp2——陶板抗剪強度設計值（N/mm2fpm——陶板彎曲強度試驗平均值（N/mm2）。4.2.11玻璃纖維增強水泥外墻板（GRC）的抗彎、抗剪和抗裂強度強度設計值f1強度設計值f24.2.13螺栓、鉚釘、焊縫等連接材料強度設計值應按GB50017的規(guī)定采用，部分數(shù)據(jù)摘錄如表10~ftbfvbfcbftbfvbfcbftaftbfvbfcb—————————————————————————————————————————————————————————————注1：A級螺栓用于公稱直徑d不大于24mm、螺桿公注2：B級螺栓用于公稱直徑d大于24mm、注3：A、B級螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C級螺栓孔允許偏差和孔抗剪fvr承壓fcr———A1、A2厚度或直徑d抗壓fcw抗拉和抗彎受拉ftwfvw、抗剪ffw注1：表中的一級、二級、三級是指焊縫質(zhì)量等級，應符合GB502彈性模量E/（N/mm2）表15材料的重力密度ggg4.3.1鋁合金材料的牌號所對應的化學成分應符合GB/T厚度t厚度t—ABS4.3.3用穿條工藝生產(chǎn)的隔熱鋁型材，其隔熱材料應使用PA66GF25(聚酰胺66+25%玻璃纖維),不應采用二次回收料及PVC(聚氯乙烯)材料，并符合GB/T23615.1的規(guī)定。用澆注工藝生產(chǎn)的隔熱鋁型4.3.5與幕墻配套用鋁合金門窗型材的外觀質(zhì)量、性能要求應符合鋁合金門窗相關標準規(guī)定。4.4.1鋼材、鋼制品的表面不應有裂紋、氣泡、結疤、泛銹、夾渣等，其牌號、規(guī)格、化學成分、力4.4.2鋼材宜采用Q235鋼、Q35接承重結構以及重要的非焊接承重結構所采用的4.4.3建筑幕墻用耐候鋼應符合GB/T4171要求。4.4.4冷彎薄壁型鋼構件應符合GB/T50018的規(guī)定，表面處理應符合GB50205的規(guī)定。4.4.5鋼型材表面除銹等級不應低于Sa2.5級，并采取有效的防腐蝕措施。采用熱浸鍍鋅防腐蝕處理時，鋅膜厚度應符合GB/T13912的規(guī)定；采用常溫氟碳噴涂或聚氨酯漆噴涂時，面漆厚度宜不小于80μm;采用防腐漆時，應符合JGJ/T251要求。對于環(huán)境腐蝕等級大于或等于IV級且使用期間不能重新4.4.6鍍鋅鋼板的鋅層厚度按照GB/T2518執(zhí)行。4.4.7不銹鋼材料宜采用奧氏體不銹鋼或奧氏體-鐵素體型雙相不銹鋼，不銹鋼材料均應經(jīng)固溶處理。不銹鋼板應符合GB/T3280、GB/T4237的規(guī)定。4.4.8不銹鋼絞線的質(zhì)量和性能應符合GB/T258214.4.9建筑幕墻用鋼索壓管接頭應符4.4.10點支承玻璃幕墻用的支承裝置應符合JG/T138的規(guī)定。全玻璃幕墻用的吊夾裝置應符合JG/T139的規(guī)定。4.5玻璃4.5.2平板玻璃應符合GB11614的規(guī)定；超白浮法玻璃應符合JC/T2128的規(guī)定；防火玻璃、鋼化玻璃、夾層玻璃、均質(zhì)鋼化玻璃應符合GB15763(所有部分)的規(guī)定；半鋼化玻璃應符合GB/T17841的規(guī)定；釉面玻璃應符合JC/T1006規(guī)定；真空玻璃應符合JC/T1079規(guī)定。4.5.3幕墻用中空玻璃應符合GB/T1194a)中空玻璃選用的主要原材料中，干燥劑應符合JC/T2072的規(guī)定；中空玻璃用硅酮結構密封膠應符合JG/T471、GB24266的規(guī)定；丁基熱熔密封膠應符合JC/T914的規(guī)定；中空玻璃間隔b)幕墻用硅酮結構密封膠應符合GB16776和JG/T475的規(guī)定；中空玻璃用硅酮結構密封膠應符合國家GB24266的規(guī)定；氣體層的厚度不宜小于9mm;中空玻璃應采用雙道密封，由專用注膠機混合、e)中空玻璃的間隔鋁框可采用連續(xù)折彎型或插角型，不應使用熱熔型間隔膠條。4.5.4玻璃幕墻采用夾層玻璃時，夾層玻璃宜采用PVB（聚乙烯醇縮丁醛）或離子性中間層膠片干法加工合成技術，采用PVB膠片厚度不應小于0.76mm，采用離子性中間層膠片厚度不應小于0.89mm。4.5.6建筑玻璃貼膜的外觀、質(zhì)量及物理性能應符合GB/T2厚度ta)平均厚度（不包括涂層厚度）不應小于4.0mm，面板和背板厚度均不應小于0.5mm；≥2×104≥7.0≥22.0滾筒剝離強度下降率/%≤1010熱膨脹系數(shù)/℃-1≤4.0×10-5熱變形溫度/℃≥954.7.2石材面板宜選用花崗巖，其物理性能應滿足表20的要求。≥25≥28≥2.56≤0.40≥8.3不宜大于1.54.8.1瓷板的物理性能和力學性能應符合JG/T217的規(guī)定。4.8.3瓷板、陶板的強度設計值按JGJ336取值，數(shù)據(jù)摘錄如表21。單位為N/mm2瓷板陶板4.8.4玻璃纖維增強水泥(GRC)板材料應符合JC/T1057和JC/T940的規(guī)定，其材料的物理力學性能應滿足JC/T940-2022中7.3條“表4物理力學性能指標”之“I級”的指標要求。4.8.5石材蜂窩復合板應符合JG/T328、JGJ336的規(guī)定，其背板應符合JG/T334的要求。4.9.1緊固件宜選用不銹鋼或鋁合金材料，應符合國家標4.9.2室外環(huán)境使用的不銹鋼緊固件應為S316組別。4.9.3緊固件的機械性能、化學成分應符合GB/T3098.1～3098.21的規(guī)定。4.9.4后置錨栓的金屬螺桿可采用不銹鋼、碳素鋼或合金鋼材質(zhì)，且應符合JG/T160和JGJ145的要4.10.1幕墻用硅酮結構密封膠應符合GB1674.10.2幕墻用耐候密封膠應采用中性硅酮類耐候密封膠，符合GB/T14683的規(guī)定。4.10.3用于石材、陶板、纖維水泥板等4.10.4石材幕墻用的環(huán)氧樹脂結構膠應符合JC887的規(guī)定。4.10.5防火密封膠應符合GB23864和GB/T24267的規(guī)定。24498的規(guī)定。4.10.7錨固膠應符合GB/T37127的規(guī)定。4.11.1防火封堵材料應符合防火設計要求，并符合GB/T51410的規(guī)定。4.11.2防火密封膠、防火密封漆應符合GB23864的規(guī)定。4.12.1幕墻保溫隔熱材料，應采用巖棉、礦棉等不燃材料，并應符合GB/T11835的規(guī)定，容重不應4.13.1玻璃支承墊塊宜采用邵氏硬度為80～90的三元乙丙、氯丁橡膠、聚四氟乙烯等材料。4.13.2不同金屬材料接觸面設置的絕緣隔離墊片，宜采用尼龍12、耐熱的環(huán)氧樹脂玻璃纖維布等制4.13.3與單組份硅酮結構密封膠配合使用的低發(fā)泡間隔雙面膠帶，宜具有透氣性。4.13.4幕墻宜采用聚乙烯泡沫棒作填充材料，其密度宜不大于37kg/m3。4.13.5聚酰胺隔熱條(PA66GF25)的物理力學性能應符合GB/T23615.1、JG/T174的規(guī)定。4.13.6防水透氣膜和防潮隔氣膜，用于外墻時應符合JGJ/T235的規(guī)定。4.13.7石材防護劑應符合GB/T32837的要求。5.1.1建筑幕墻類型及構造應根據(jù)建筑物的使用功能、所處環(huán)境、立面設計、節(jié)能環(huán)保、施工技術等5.1.2建筑幕墻材料應根據(jù)湖北省的氣候特點、圍護結構耐久性、綠色環(huán)保、節(jié)能等要求確定，避免5.1.4建筑幕墻的分格宜與室內(nèi)布局和防火分區(qū)相協(xié)調(diào)，同一塊面板不應跨越兩個5.1.5建筑幕墻開啟窗和通風換氣裝置的設置及選用應結合建筑立面、使用功能、建筑節(jié)能等要求確5.1.6開啟窗的布置和面積應按通風設計要求計算確定。當開啟窗面積不滿足要求時，宜采用其他的5.1.7避難層通風要求應符合GB55036的規(guī)定。建筑幕墻層間性能指標值不應小于主體結構彈性層間位移角控制值的3倍，主體結構樓層最大彈性水密性能設計取值按公式(5)計算。P0.751000zswo P——水密性設計值（N/m2w0——基本風壓（kN/m2），按GB50009建筑幕墻氣密性不應低于GB/T31433中規(guī)建筑幕墻及采光頂?shù)臒峁ば阅軕现黧w建筑節(jié)能設計和相關標準的要求，熱工性能指標應定；當建筑物為超低能耗建筑、近零能耗建筑和零能耗建非透光幕墻的傳熱系數(shù)按照其構造組成，由各材料層熱阻相加的方法計算，并應考慮幕墻框程冬季計算條件下幕墻型材和玻璃內(nèi)表面溫度是否低于露點溫度為判定依玻璃幕墻層間陰影盒的玻璃面板宜采用中空玻璃。如釆用非中空玻璃，應有防止層間玻璃及等密封。幕墻的透光與非透光部位之間的保溫構非透光開啟扇的傳熱系數(shù)應符合透光幕墻的傳熱系數(shù)要求，人員流動密度大或者青少年、幼兒及老人活動的公共建筑的建筑幕墻，耐撞擊性能不應低于GB/T建筑幕墻在滿足采光、隔熱和保溫要求的同時，不應對周圍環(huán)境產(chǎn)生有害反射光的影響，并場所，玻璃幕墻反射光在其窗臺面上的連續(xù)滯留時間不應超過30min;在駕駛員前進方向垂直角20°、水平角±30°、行車距離100m內(nèi)，玻璃幕墻對機動車駕駛員不應造成連續(xù)有害反射光。幕墻的金屬構件外表面，不宜使用可見光反射比大于0.30的鏡面和高光澤材料。玻璃幕墻可見光透射比和太陽能總透射比(太陽得熱系數(shù)SHGC)應按照行業(yè)標準JGJ/T151玻璃幕墻光熱性能要求應符合GB/T18091的規(guī)定。幕墻的隔聲性能設計應根據(jù)建筑物的使用功能和環(huán)境條件進行設計，并應符合GB/T31433、GB5.3.1樓層外緣無實體墻的玻璃部位應設置防撞設施或醒目的警示標志。設計固定護欄時，護欄應符合GB55031的規(guī)定。具備以下條件之一可不設護欄：生的沖擊力；沖擊力標準值取1.2kN,應計入沖擊系數(shù)1.50、荷載分項系數(shù)1.50;幕墻在該部位的玻璃中包含有夾層玻璃，且滿足防沖擊要求，玻璃厚度、面積符合JGJ113的規(guī)定；計算確定，計算時荷載作用于玻璃板塊中央，沖擊力標準值為1.5kN,沖擊系數(shù)1.50,荷載分項系數(shù)1.50。5.3.2室內(nèi)護欄可利用幕墻立柱作為支撐結構，且應與幕墻進行一體化設計。5.3.3臨空部位的欄桿，應符合JGJ/T470、JG/5.3.4吊頂、斜幕墻朝向地面一側的脆性面板材料應有防止破裂后整體墜落的安全措施。5.4.1建筑幕墻應在建筑主體變形縫位置設置對應的幕墻變形縫，需滿足防水、抗風、隔熱保溫、氣5.4.2幕墻構件內(nèi)側表面與主體結構外緣之間的距離不宜小于30mm。5.4.3建筑幕墻應采取措施防止產(chǎn)生噪聲。幕墻結構的立柱與橫梁以螺栓連接時，可設置5.5.1建筑幕墻的防火設計應符合GB50016和GB55037的規(guī)定。5.5.2玻璃幕墻與其周邊防火分隔構件間的縫隙、與樓板或防火隔墻外沿間的縫隙、與實體墻洞口邊緣間的縫隙等，應進行防火封堵。防火封堵材料的性能應符合GB23864的規(guī)定。高度均不應小于200mm;在礦物棉等背襯材料下面應設置承托板，上面應覆蓋具有彈性的防b)幕墻與防火墻或防火隔墻之間的空腔應采用礦物棉等背襯材料填塞，填塞厚度不應小于防火墻或防火隔墻的厚度；礦物棉等背襯材料表面應覆蓋具有彈性的防火封堵材料或采用鋼質(zhì)封c)鋼質(zhì)承托板及封板的厚度均不應小于1.5mm;封板與幕墻、建筑外墻之間及封板之間的縫隙，d)防火封堵的構造應具備自承重和適應縫隙變形的性能。5.5.4幕墻與建筑實體墻的間隙或裝飾性構造的空腔，應每三層設置一道水平防火封堵。當外墻設置5.5.5幕墻面板及板后的填充材料應采用A級不燃材料。5.5.6消防救援及排煙窗的設置應符合GB50016的規(guī)定。消防排煙窗應符合GB51251的規(guī)定。5.6.1幕墻建筑防雷設計應符合GB50057、GB51348和GB55024的規(guī)定。幕墻的金屬框架應與主體其材料規(guī)格應符合GB50057的規(guī)定，并按第二類建筑接閃器及其網(wǎng)格尺寸要求，與主體建筑防雷系統(tǒng)5.6.3幕墻上外挑的功能性部件或裝飾部件，應按GB50057的規(guī)定采取措施防5.7.1幕墻防水設計應符合GB55030的規(guī)定。5.7.2檐口、封口板、窗臺、裝飾線條等外露構造的水平面和采光頂、雨篷，應設置有足夠的排水坡度，避免積水，坡度宜大于3%,底部應設滴水線。各突出部位，應完善其結合部位的防水構造設計。女5.7.3女兒墻上封口為石材或金屬板時，內(nèi)側宜設第二道防水層。5.7.4幕墻高出屋面的部分，宜在適當?shù)牟课辉O置連續(xù)的防水構造層進行斷水，避免直接將滲漏水排6.1.1幕墻應按照圍護結構設計。結構設計使用年限25年。6.1.2幕墻的支承結構、面板與框架之間，需有一定的變形能力，以適應主體結構的位移；幕墻只承6.1.3結構應具有足夠的承載能力、剛度、穩(wěn)定性和適應主體結構變形的能力。應根據(jù)傳力途徑對幕6.1.4幕墻結構采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，用分項系數(shù)設計表達式計算，按承載能6.1.5雙向受彎的桿件，兩個方向的撓度應分別滿足撓度容許值要求。wk——風荷載標準值（kN/m2作用于gz——高度Z處的風荷載脈動放大系數(shù)，按Gs1——風荷載局部體型系數(shù)，按GB50009中對圍護結構的規(guī)定采用；6.2.3體型復雜、周邊干擾效應明顯或風敏感等重要結構宜進行風洞試驗。當風洞試驗結果與6.2.190%；有獨立的對比實驗時，應按兩次試驗結果的較高值取用，且不應低于6.2.1條規(guī)定值的80%。6.2.4建筑體型不規(guī)則，有較大凸出或凹口時，應按不規(guī)則程度將立面劃分為多個大面區(qū)和角部區(qū)，6.2.5雙層面板的幕墻局部體型系數(shù)宜按下列條采用，內(nèi)層幕墻局部體型系數(shù)可按與外層幕墻相3)外層幕墻透風率大于30%時，內(nèi)層幕墻局部體型系數(shù)宜按本文件6.2.1條采用，外層幕墻6.2.6樓梯、看臺、陽臺和上人屋面等的欄桿活荷載標準值，不應小于下列規(guī)定a)住宅、宿舍、辦公樓、旅館、醫(yī)院、托兒所、幼兒園，6.2.7立面幕墻垂直于幕墻面的均布水平地震作用標準值可按公式（7）qEk——垂直于幕墻面的分布水平地震作用標準值（kN/m2E——動力放大系數(shù)，可取5.0；max——水平地震影響系數(shù)最大值，見表22；Gk——幕墻面板和框架的重力荷載標準值（kNA——幕墻平面面積（m2）。6.2.8平行于幕墻面的集中水平地震作用標準值可按公式（8）GkPEk——平行于幕墻面的集中水平地震作用標準值E——動力放大系數(shù)，可取5.0；max——水平地震影響系數(shù)最大值，見表22；Gk——幕墻面板和框架的重力荷載標準值（kN）。注：括號中數(shù)值分別用于設計基本地震加速度為0.16.3.1幕墻支承結構可按彈性方法計算，計算模型應與實際受力狀況6.3.3幕墻構件承載力極限狀態(tài)設計基本組合的效應設計值按公式（9）中最不利Sd——作用效應組合的設計值；S()——作用組合的效應函數(shù)；P——預應力作用的有關代表值；jk——第j個可變作用的標準值；Gi——第i個永久作用的分項系數(shù)或地震作用時重力荷載分項系數(shù)；P——預應力作用的分項系數(shù)；Qj——第j個可變作用的分項系數(shù)；cj——第j個可變作用的組合值系數(shù)。6.3.4當作用和作用效應按線彈性方法計算時，幕墻構件承載力極限狀態(tài)設計的作用效應設計值可按SdGiSd——作用效應組合的設計值；Gi——第i個永久作用的分項系數(shù)或地震作用時重力荷載分項系Qj——第j個可變作用的分項系數(shù)；SQjk——第j個可變作用效應標準值；cj——第j個可變作用的組合值系數(shù)。b)地震設計狀況。Sd——作用效應組合的設計值；SGE——重力荷載代表值的效應；E——地震作用分項系數(shù)；w——風荷載分項系數(shù)；w——風荷載組合值系數(shù)。a)非地震設計狀況下，當風荷載效應起控制作用時，風荷載組合值系數(shù)w取1.0，活荷載或雪荷載作用組合值系數(shù)L取0.7，溫度作用組合值系數(shù)T取0.6；當活荷載或雪荷載效應起控b)地震設計狀況下，風荷載組合值系數(shù)w6.4.1幕墻結構受彎構件的撓度應按照荷載的標準組合計算，最大撓度值不應超過表23規(guī)定的撓度一一一單層索結構一索桿結構或索桁架一玻璃肋一一注1:“一”表示不作要求。注2:計算懸臂構件撓度容許值時，其計算跨度L按實際懸臂長度的2倍取用。注4:橫向受力鋼構件撓度不滿足要求時，可采取預起拱措施。6.5.1幕墻支承結構構件采用螺栓、螺釘、自攻螺釘或銷釘連接的，每個節(jié)點的緊固件數(shù)量不應少于2個。連接設計應符合GB55006、GB50017、6.5.4受力的鋼墊片應采用焊接形式進行固定，墊片厚度及焊縫應經(jīng)計算確定。6.5.5采用螺紋受力連接時，應進行承載力計算。螺紋連接部位的鋁型材截面厚度不宜小于螺釘公稱直徑d,不應小于0.8d,寬度不應小于2.5d。6.6.1預埋件和后置埋件的埋板表面應熱浸鍍鋅處理。鍍鋅厚度應符合GB/T6.6.3后置埋件的設計應符合JGJ145的要求。6.6.5對于幕墻雨篷、抗風柱等重要構件，宜采用預埋件，無預埋件時，后置埋件應采用機械自擴底錨栓或特殊倒錐形化學錨栓。錨栓的錨固深度按照JGJ145要求執(zhí)行。6.6.6群錨錨栓應采用同品牌、同類型和同規(guī)格的錨栓。6.6.7后錨固連接除按規(guī)定計算外，尚應經(jīng)現(xiàn)場拉拔試驗確定其承載能力。6.6.8平板埋件、槽式埋件、板槽埋件、后置埋件的設計與構造等詳見附錄A。6.7.1硅酮結構密封膠的粘接寬度和粘接厚度應經(jīng)計算確定。粘接厚度不應小于6mm,粘接寬度宜大于厚度且不應小于7mm;當采用單組份硅酮結構密封膠時粘接寬度不宜大于厚度的2倍。密封膠的拉應力或剪應力設計值不應大于其長期荷載作用下的強度設6.7.3四邊支承的隱框、半隱框玻璃幕墻中，玻璃和鋁框之間硅酮結構密封膠的粘接寬度cs，應根據(jù)受力情況分別按公式（12）和公式（13）計算，并取計算a)在風荷載作用下，粘接寬度cs應按公式（12）計算。cs——硅酮結構密封膠的粘接寬度（mmw——作用于計算單元上的風荷載設計值（kN/m2——矩形玻璃面板的短邊長度（mmf1——硅酮結構密封膠在風荷載或地震作用下的強度設計值，取0.2N/mm2。b)在風荷載和地震作用下，粘接寬度應按公式（13）計算。qE——作用于計算單元上的地震作用設計值（kN/m2cs——硅酮結構密封膠的粘接寬度（mmw——作用于計算單元上的風荷載設計值（kN/m2——矩形玻璃面板的短邊長度（mmf1——硅酮結構密封膠在風荷載或地震作用下的強度設計值，取0.2N/mm2。6.7.4外傾或倒掛的半隱框幕墻，隱框邊玻璃和鋁框之間硅酮結構密封膠的粘接寬度cs應分別按照下a)在永久作用和風荷載作用下，粘接寬度cs應按公式（14）計算。cs——硅酮結構密封膠的粘接寬度（mmqG——用于計算單元上的永久作用設計值（kN/m2w——作用于計算單元上的風荷載設計值（kN/m2——矩形玻璃面板的短邊長度（mmf1——硅酮結構密封膠在風荷載作用下短期強度設計值，取0.2N/mm2。b)在永久作用下，粘接寬度應按公式（15）計算。cscs——硅酮結構密封膠的粘接寬度（mmqG——用于計算單元上的永久作用設計值（kN/m2——矩形玻璃面板的短邊長度（mm6.7.5結構膠的厚度可按照6.7.6和6.7.7分別計算吸收熱膨脹位移需要的厚度和吸收結構層間位移6.7.6幕墻面板通過硅酮結構密封膠與型材粘接時，硅酮結構密封膠吸收熱膨脹位移需要的厚度不應小于公式(16)計算值。α——金屬框的線膨脹系數(shù)(1/℃);α,——面板的線膨脹系數(shù)(1/℃);△T——面板和金屬框相對結構膠施工時的溫度差，取面板和金屬框相對溫差的較大值(℃);6.7.7依靠結構膠變位能力來適應層間位移的玻璃幕墻，硅酮結構密封膠的厚度(圖1)應按下列公式(17)～公式(20)計算。u?——主體結構側移時，硅酮結構密封膠沿厚度方向的剪切位移(mm);式(17)中的ug可按式(18)計算。u?——主體結構側移時，硅酮結構密封膠沿厚度方向的剪切位移(mm);η——位移折減系數(shù)，取值0.60;[0]—風荷載或多遇地震標準值作用下主體結構的樓層彈性層間位移角限值(rad);ug可按照式(18)和式(19)分別計算并取二者較小值。式(19)中的θ可按式(20)計算。圖2隱框玻璃(單層、夾層)組件配合尺寸示意圖6.7.9全玻璃幕墻膠縫厚度不應小于6mm,承載力(圖4)應滿足下列要求。圖4玻璃肋后置或騎縫平面示意玻璃肋后置或騎縫按公式(21)進行計算。q——垂直于玻璃面板的分布荷載設計值(N/mm2),抗震設計時應包含地震作用的分布荷載設計值；l——兩肋之間的玻璃面板跨度(mm);t——膠縫寬度，取玻璃肋截面厚度(mm);7.1一般規(guī)定7.2框支承結構框支承結構構件截面寬厚比不滿足本文件條時應進行截面局部穩(wěn)定7.2.2橫梁結構設計橫梁截面受彎承載力應符合公式(22)。Mx——橫梁繞x軸（平行于幕墻平面方向）的彎矩設計值（N·mmMy——橫梁繞y軸（垂直于幕墻平面方向）的彎矩設計值（N·mmWnx——橫梁截面繞x軸（幕墻平面內(nèi)方向）的凈截面最小抵抗矩（mm3Wny——橫梁截面繞y軸（垂直于幕墻平面方向）的凈截面最小抵抗矩（mm3f——型材的強度設計值fa或fs（N/mm2）。橫梁截面受剪承載力應符合公式（23公式（24）。Sx——橫梁截面繞x軸的毛截面最大面積矩（mm3Ix——橫梁截面繞x軸的毛截面慣性矩（mm4tx——橫梁截面垂直于x軸腹板的截面總厚度（mmfv——型材的抗剪強度設計值（N/mm2）。Vx——橫梁水平方向（x軸）的剪力設計值（NSy——橫梁截面繞y軸的毛截面最大面積矩（mm3Iy——橫梁截面繞y軸的毛截面慣性矩（mm4ty——橫梁截面垂直于y軸腹板的截面總厚度（mmfv——型材的抗剪強度設計值（N/mm2）。當面板偏置或外挑裝飾件等原因使橫梁產(chǎn)生較大橫梁撓度驗算時，水平荷載與豎向荷載應分別計算，并滿足限承受軸向拉力和彎矩作用的立柱，其承載力應符合公式（ AnWnN——立柱的軸力設計值（NWf——型材的強度設計值fa或fs（N/mm2）。 AW10.8N/NEN——立柱軸向壓力設計值（NNE——臨界軸向壓力（N）；——彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)，可按表24采用；A——立柱毛截面面積（mm2W——彎矩作用平面內(nèi)立柱截面較大受壓側的毛截面抵抗矩（mm3——立柱截面塑性發(fā)展系數(shù)，鋁型材取1.0，鋼型材按GB50017取值，也可取1.05；f——立柱的強度設計值fa或fs（N/mm2）。E2NE——臨界軸向壓力（NA——立柱毛截面面積（mm2——立柱長細比；E——立柱彈性模量；——材料系數(shù)，鋁型材取1.2，鋼材取1.1?！⒅L細比；l——立柱計算長度（mm兩端簡支lL，一端簡支一端固結l0.7L，兩端固結l0.5L，懸臂式立柱l2L，L為立柱支承長度；ff240ff240注：f0.2——鋁合金材料的規(guī)定非比例伸長應力，也稱名義屈服強度。b)軸心受拉或偏心受拉的桁架桿件，長細比不框支承幕墻立柱為組合構件時，立柱的荷載分配原則qk——作用于組合立柱上的線荷載標準值（N/mmI1、I2——左、右立柱沿計算方向的毛截面慣性矩（mm4）。q2kqkqk——作用于組合立柱上的線荷載標準值（N/mmq2k——分配到右立柱上的線荷載標準值（N/mmI1、I2——左、右立柱沿計算方向的毛截面慣性矩（mm4）。b)無確保左、右立柱協(xié)同變形的構造措施時，應根據(jù)各自承擔的鋼鋁組合截面立柱設計a)鋼鋁共同工作的組合截面可按剛度分配原理，分別按公式（31公式（32）計算其荷載。q——作用于立柱上的線荷載值（N/mmal——組合截面上鋁型材承受的線荷載值（N/Eal——鋁型材彈性模量（N/mm2Es——鋼材彈性模量（N/mm2Ial——組合截面中鋁型材獨立的截面慣性矩（mm4q——作用于立柱上的線荷載值(N/mm);Ea——鋁材彈性模量(N/mm2);I——組合截面中鋁型材獨立的截面慣性矩(mm);I,——組合截面中鋼材獨立的截面慣性矩(mm?)。7.3玻璃肋7.3.1全玻璃幕墻玻璃肋在均布線荷載作用下截面高度h,的最小值(圖5)可按下列公式(33)計算?！環(huán),——玻璃肋截面高度(mm);w——風荷載設計值(N/mm2);l——兩肋之間的玻璃面板跨度(mm);f?——玻璃端面強度設計值(N/mm2);t——玻璃肋截面厚度(mm),夾層玻璃肋的等效截面厚度取各單片玻璃厚度之和；h——玻璃肋上、下支點的距離，即計算跨度(mm)。圖5玻璃肋截面尺寸示意7.3.2全玻璃幕墻玻璃肋在風荷載標準值作用下的撓度d可按公式(34)計算。df32Egth df32Egthdf——風荷載標準值作用引起的幕墻構件撓度值；l——兩肋之間的玻璃面板跨度（mmwk——風荷載標準值（N/mm27.3.4玻璃肋采用玻璃孔內(nèi)螺栓傳遞荷載時，應計算螺栓受剪和玻璃孔壁承壓，同時應驗算孔內(nèi)填充DtfgdN——吊掛節(jié)點或連接節(jié)點各孔中受力最大孔的徑向作用力（N應考慮拉壓彎剪的共同作用；D——孔徑（mmt——玻璃厚度（mm），多片玻璃粘合時取各單片厚度之和；fgd——玻璃端面強度設計值（N/mm2僅驗算在面板和肋自重作用下的玻璃孔壁承壓時2——孔加工及合片精度折減系數(shù)，雙片玻璃取0.85，多片玻璃取0.80。7.3.6玻璃孔內(nèi)填充材料應按公式（35）驗算抗擠壓強度，fgd取填充有限元分析中玻璃的最大主拉應力值不應超過玻璃強度7.4.7索結構應分別對初始預應力及荷載作用做計算分析，計算應考慮幾何非線性影響。在任何荷載7.4.8荷載狀態(tài)分析應在初始預應力狀態(tài)的基礎上，考慮永久荷載、風荷載、地震作用、溫度作用、7.4.9索結構計算模型宜考慮與主體支承結構7.4.12單索支承的邊跨玻璃面板與主體結構之間的連接構造應能適應風荷載作用下索及玻璃的變形7.4.13拉索和拉桿的抗拉力設計值按公式（3FFtk/RF——抗拉力設計值（kNFR——抗力分項系數(shù)，拉索取2.0，拉桿取1.7。0Nd＜FF——抗拉力設計值（kNNd——拉索或拉桿承受的最大軸向拉力設計值（kN0——結構重要性系數(shù)，一般取1.0。8.1.1面板與幕墻支承結構的連接，應能滿足荷載作用所產(chǎn)生的幕墻平面內(nèi)和平面外的變形要求。8.1.2面板設計應考慮加工制作、運輸、安裝、維護和更換的要表25面板的撓度限值df,lim表25面板的撓度限值df,lim（續(xù)）———8.2.1幕墻所用玻璃應選用鋼化玻璃、夾層玻璃及其制品；鋼化玻璃宜采用超白鋼化玻璃或經(jīng)均質(zhì)處8.2.2玻璃厚度應經(jīng)承載力和變形驗算確定。單片玻璃及中空玻璃的任一單片厚度不應小于6mm，夾8.2.3中空玻璃各層玻璃分配到的荷載應按照各自等效剛度的比例進行分配。在進行強度校核時，中2)E——玻璃彈性模量（N/mm2）,可按表14取值；e——單層玻璃的厚度或多層玻璃的等效厚度（mm），按本文8.2.4計算；——泊松比,可按表14取值。8.2.4由多片玻璃組成的玻璃面板，計算玻璃平面外剛度時，等效厚度計算方法如a)PVB夾層玻璃的等效厚度可按公nnb)離子型膠片夾層玻璃在計算撓度時，等效厚度te,w可按公式（40）計算，且等效厚度不應大于te,we,w——離子型夾層玻璃在計算撓度時的等效在計算應力時，等效厚度可取內(nèi)外層玻璃等效厚度t1e,、t2e,的較小值，t12ts,2e,w——離子型夾層玻璃在計算撓度時的等效t1——雙片離子型夾層玻璃中第1片的厚度（mm——離子型夾膠片的剪力傳遞系數(shù)。t2e,t22te,w——離子型夾層玻璃在計算撓度時的等效厚度（mmt1——雙片離子型夾層玻璃中第1片的厚度（mm v——雙片離子型夾層玻璃中第1片、第2片和中tv——雙片離子型夾層玻璃中間層膠片的厚度L——夾層玻璃的短邊長度（mm）；E——玻璃的彈性模量（N/mm2）,可按表14取值。c)中空玻璃的等效厚度可按公式（48）計算。nte,w0.95n8.2.5四邊支承玻璃在垂直于玻璃幕墻平面的風荷載和地震作用下的最大應力標準wk——風荷載作用下玻璃截面的最大應力標準值（N/mm2wk——垂直于玻璃幕墻平面的風荷載作用標準值（Na——矩形玻璃面板短邊邊長（mmt——玻璃厚度（mmE——玻璃的彈性模量（N/mm2）,可按表14取值；Ek——地震作用下玻璃截面的最大應力標準值（N/mm2qEk——垂直于玻璃幕墻平面的地震作用標準值（N/mm2a——矩形玻璃面板短邊邊長（mmt——玻璃厚度（mmE——玻璃的彈性模量（N/mm2）,可按表14取值。非抗震設計t4或抗震設計wk、qEk——垂直于玻璃幕墻平面的風荷載、地震作用標準值（Na——矩形玻璃面板短邊邊長（mmt——玻璃厚度（mmE——玻璃的彈性模量（N/mm2）,可按表14取值。跨中最大應力設計值不應超過玻璃中部強度a/bma/b—m—c)跨中最大應力設計值不應超過玻璃中部強度設計值。8.2.6四邊支承玻璃在風荷載作用下的跨中撓度，可按公式（52）計dfedf——在風荷載標準值作用下?lián)隙茸畲笾担╩mwk——垂直于玻璃幕墻平面的風荷載標準值（N/mm2），a/ba/ba/b8.2.7在垂直于幕墻平面的風荷載和地震作用下，四點支承玻璃面板的應力和撓度可按本文件a——支承點間玻璃面板長邊邊長（mm——折減系數(shù)，按本文件表27采用，計算時，此處公式中的a取支承點間玻璃面板長邊邊長；孔邊最大應力設計值不應超過玻璃邊緣強度設計值，跨中最大應力設計值不應超過玻璃中部強度表29四點支承玻璃板的彎矩系數(shù)mm—m———8.2.8玻璃面板也可采用非線性有限元方法分析計70mm。相鄰兩孔的孔邊距不應小于單片玻璃厚度的5倍，且不應小于孔徑的3倍。8.3.1面板的厚度應通過計算確定，弧形及異型板宜采用幾何非線性的有限元方法計算8.3.2金屬平板四邊支承面板彎曲應力可按下列規(guī)定進行計a)折邊和肋所形成的面板區(qū)格，沿板材四周邊緣按簡支邊計算，中肋支承線按固定邊計算。）～wk——風荷載作用下板中最大彎曲應力標準值（N/mm2wk——垂直于板面上的風荷載標準值（N/mm2a——面板區(qū)格短邊邊長（mmt——面板厚度（mmEk——地震作用下板中最大彎曲應力標準值（N/mm2qEk——垂直于板面方向的地震作用標準值（N/mm2a——面板區(qū)格短邊邊長（mmt——面板厚度（mmc)中肋支承線上的彎曲應力標準值，取板格兩側固端彎矩的平均值計算。5wk——垂直于面板上的風荷載標準值（N/mm2qEk——垂直于面板方向的地震作用標準值（N/mm2a——面板區(qū)格的短邊邊長（mmt——面板厚度（mmE——面板的彈性模量（N/mm2）。也可按下列公式（56公式（57）簡化計算。dfdf——撓度最大值（mmwk——垂直于面板的風荷載標準值（N/mm2a——面板區(qū)格短邊邊長（mm——折減系數(shù)（按表31采用）。DEt312(12)t——面板厚度（mmE——面板彈性模量（N/mm2按表14采用V——面板泊松比(按表14采用)。8.3.4金屬平板采用雙向肋面板區(qū)格形式時，按實際受力形式計算；宜采用有限元分析計算。8.3.5中肋應有足夠的剛度。在組合荷載標準值作用下，中肋與面板撓度的限值d,im宜按板的短邊1/90采用。8.3.6金屬面板加勁肋的設置和連接構造應經(jīng)計算確定，并符合下列規(guī)定：a)采用8.3.3中的公式(56)～公式(57)進行計算時，面板折邊與加勁肋端部應可靠連接；b)加勁肋與金屬面板背面連接可采用焊接螺柱固定或硅酮結構密封膠粘接，焊接螺柱相鄰間距不應大于250mm。8.4.1面板厚度應經(jīng)計算確定?；◢徥挠行Ш穸炔粦∮?5mm,單塊石材板面面積不宜大于面板加工完后應作六面防護處理。面板邊緣宜經(jīng)磨邊和倒棱，倒棱寬度不宜小于1mm。8.4.3面板與支承結構的連接應便于更換，不應采用鋼銷、T形插板、蝶型碼和R型插板連接件。8.4.4面板采用短槽支承、背栓支承連接時，應按四點支承板設計及a)兩側短槽連接時(圖6),支承邊的計算長度為兩支承點的中心距，非支承邊的計算長度取邊b)背栓支承連接時(圖7),橫、縱向支承邊的計算長度分別為兩個方向支承點間的距離(圖中a?、b?);抗彎設計時，取兩距離(a?、b?)中較大值為長邊進行計算。8.4.5面板采用對邊通槽連接時，按對邊簡支板模型計算，面板跨度為兩支承邊之間的距離。a)四點支承板最大彎曲應力標準值按下列公式（58）～公式（59wk——風荷載作用下截面的最大應力標準值（N/mm2wk——垂直于幕墻平面的風荷載作用標準值（N/mm2t——面板厚度（mm6mqEkb2t2 6mqEkb2t2Ek——地震作用下截面的最大應力標準值（N/mm2qEk——垂直于幕墻平面的地震作用標準值（N/mm2t——面板厚度（mmb)對邊簡支板最大彎曲應力標準值按下列公式（60）～公式（61）計算。wk——風荷載作用下截面的最大應力標準值（N/mm2wk——垂直于幕墻平面的風荷載作用標準值（N/mm2a——面板計算跨度（mmt——面板厚度（mm）。Ek——地震作用下截面的最大應力標準值（N/mm2qEk——垂直于幕墻平面的地震作用標準值（N/mm2a——面板計算跨度（mmt——面板厚度（mm）。c)四邊簡支板最大彎曲應力標準值按下列公式（62）～公式（63）計算。wk——風荷載作用下截面的最大應力標準值（N/mm2wk——垂直于幕墻平面的風荷載作用標準值（N/mm2a——矩形面板短邊邊長（mmt——面板厚度（mmEk——地震作用下截面的最大應力標準值（N/mm2qEk——垂直于幕墻平面的地震作用標準值（N/mm2a——矩形面板短邊邊長（mmt——面板厚度（mma/bma/b—m—d)面板中最大彎曲應力標準值按本文件6.3節(jié)規(guī)定組合，所得的最大彎曲應力設計值8.4.8通槽支承面板的槽口抗彎設計應符合下列規(guī)k——槽口處最大彎曲應力標準值（N/mm2k——風荷載或垂直于板面方向地震作用標準值（N/mm2l——面板跨度，即支承邊的距離（mmt——面板厚度（mmb)由各種荷載作用在槽口處產(chǎn)生的彎曲應力標準值，按本c)面板槽口處最大彎曲應力設計值滿足下列公——槽口處面板最大彎曲應力設計值（N/mm2fg1——面板抗彎強度設計值（N/mm2可按本文件4.2.9條規(guī)定采用。8.4.9短槽和通槽面板抗剪設計應符合下列規(guī)a)短槽面板在風荷載或垂直于板面方向地震作用下，掛鉤在槽口邊產(chǎn)生的剪應力標準值按公式）～kn(tc)skn(tc)sk——槽口處面板的剪應力標準值（N/mm2qk——風荷載或垂直于板面方向地震作用標準值（Ns——單個槽底總長度（mm矩形槽的槽底總長度s取槽長加上槽深的2倍；t——面板厚度（mm——應力調(diào)整系數(shù)（可按表33采用）。k2n(tc)sk2n(tc)sk——槽口處面板的剪應力標準值（N/mm2k——風荷載或垂直于板面方向地震作用標準值（N/mm2s——單個槽底總長度（mm矩形槽的槽底總長度s取槽長加上槽深的2倍；t——面板厚度（mm——應力調(diào)整系數(shù)（可按表33采用）。kk——槽口處面板的剪應力標準值（N/mm2k——風荷載或垂直于板面方向地震作用標準值（N/mm2a——面板跨度，即支承邊的距離（mmc)由各種載荷和作用產(chǎn)生的剪應力標準值按本文件6.3節(jié)規(guī)定組合，剪應力設計值4688.4.10背栓面板抗拉設計應符合下列a)在風荷載或垂直于板面方向地震作用下，單個背栓螺栓所受拉力按下列公式（69）計算。Fk——風荷載或垂直于板面方向地震作用標準值（N/mm2c)受拉時單個背栓螺栓承載力設計值Rt應通過荷載試驗確定，材料強設計值不應小于下列經(jīng)驗公式（70）計算值；fk——面板抗彎強度設計值（N/mm2C——材質(zhì)系數(shù)，花崗巖取17，大理石、砂巖、石灰?guī)r等取30。d)小尺寸面板或條狀面板，背栓位置不滿足8小于板厚的2倍且不小于50mm，該背栓螺栓承載力設計值應乘以折減系數(shù)0.50。8.4.11背栓面板抗剪設計應符合下列k——背栓螺栓處面板的剪應力標準值（N/mm2k——風荷載wk或垂直于板面方向地震作用qEk標準值（N/mm2d——背栓螺栓孔直徑（mmt——面板厚度（mm——應力調(diào)整系數(shù)（可按表33采用）。k——背栓螺栓處面板的剪應力標準值（N/mm2k——風荷載wk或垂直于板面方向地震作用qEk標準值（N/mm2d——背栓螺栓孔直徑（mmt——面板厚度（mm——應力調(diào)整系數(shù)（可按表33采用）。b)各種荷載作用按本文件6.3節(jié)規(guī)定組合；背栓螺栓處剪應力設計值應符合下列公式（73）條≤fg2——面板背栓螺栓處剪應力設計值（N/mm2fg2——面板抗剪強度設計值（N/mm2可按本文件4.2.9規(guī)定采用。8.4.12面板的支承連接構造，可采用短槽、通槽和背栓形式，同一8.4.13應根據(jù)面板的尺寸、材質(zhì)、厚度、形狀和所在位置等合理選擇連接方式。a)掛件尺寸經(jīng)計算確定。不銹鋼掛件厚度不小于3d)面板掛裝時，應在面板短槽內(nèi)注入膠粘劑，8.5.2人造面板應按實際受力模型8.5.3空心陶板的最大彎曲應力標準值宜采用有限元方法分析計算，也可通過均布靜態(tài)荷載彎曲試驗Q——空心陶板均布靜態(tài)荷載彎曲試驗的最小q——垂直于空心陶板板面方向的風荷載標準值和地震作用標準值，按本文件6.3節(jié)規(guī)定進行組合r——陶板的材料性能分項系數(shù)，可取1.8。8.5.4異型面板可采用有限元方法8按公稱厚度減去背紋厚度和表面凸起高度或凹陷b)空心瓷板或陶板；按有限元建模計算結果采用；8.5.9瓷板應符合JGJ336的規(guī)定，并滿足如下要求：瓷板背栓埋b)陶板、陶棍及其他陶質(zhì)部件安裝時，應有防碎裂墜落措施。8.5.11GRC面板連接可采用短槽、背栓、預埋錨桿或螺b)GRC板的預埋錨固點，應通過試驗來確定其連接部位的承載8.6.1鋁塑復合板和構造相似的其他金屬復合板可采用刻槽折邊，刻槽不應觸及面層金屬板，刻槽后剩余芯層厚度不應小于0.3mm，面板周邊應設置加強8.6.4石材蜂窩復合板的錨固螺栓應在工廠制作板材時埋入，不應現(xiàn)場埋置。粘結填嵌的材料應與粘8.6.7復合面板的加勁肋的設置和連接應8.6.8復合面板的面板計算應符合下列規(guī)b)復合金屬板的抗彎強度設計值可根據(jù)面板與背板的鋁板牌號及合金狀態(tài)確定。）～ewk——風荷載作用下產(chǎn)生的最大應力標準值（N/mm2wk——垂直于面板的風荷載作用標準值（N/mm2a——金屬板區(qū)格的短邊邊長（mm），eEk——地震作用下產(chǎn)生的最大應力標準值（N/mm2qEk——垂直于面板的地震作用標準值（N/mm2a——金屬板區(qū)格的短邊邊長（mm），Ek——風荷載、地震作用下產(chǎn)生的最大應力標準wka——金屬板區(qū)格的短邊邊長（mmt——面板厚度（mmte——面板的折算厚度，鋁塑復合板可取0.8t,蜂窩鋁板可取0.6t；4562456De2.4×1054.0×1055.9×105表38鋁蜂窩復合板的等效截面模量We24.524.0De0.2×1070.7×1071.3×1072.2×1078.6.9垂直于面板風荷載、地震作用下，金屬和鋁蜂窩復合板的面板跨中撓度可采用幾何非線性有限df）；）；2.0m2,外開窗應有防止窗扇脫落的措施。通風換氣用幕墻開啟窗不應采用外平開窗。9.1.4開啟窗框、窗扇、五金件及連接，應進行承載力的驗算。9.1.5開啟窗窗扇不應采用全隱框形式。必要時窗扇應增加安全連接構造，并進行單獨承載驗算。對容易滲入雨水或形成冷凝水的部位，宜在構造上設置導排水措9.2.2開啟窗的窗框、窗扇的角部接縫處應采用可靠的密封措施。窗膠條周圈宜連續(xù)，轉角部位宜連9.2.3開啟窗周邊用密封條應采用氯丁橡膠、三元乙丙橡膠條或硅橡膠密封條等制品，其性能應符合9.2.5上懸窗采用懸掛式連接時，窗扇擠角9.2.6開啟窗五金件型號應根據(jù)設計荷載選定，其連接承載力應滿足使用要求。9.2.9開啟窗采用執(zhí)手、鎖閉器時，應按開啟窗的面積、功能及要求確定型號、規(guī)格，其性能應符合公稱直徑不應小于4mm；螺釘單獨受力時，連接處型材壁厚不應小表40單層玻璃、夾層玻璃面板與型材面板厚度tabc610.1.5明框及半隱框幕墻中空玻璃面板、中空夾層玻璃面板與型材槽口的配合尺寸應符合表41最小配合尺寸c(圖9)應滿足玻璃面板溫度變化和幕墻平面內(nèi)變形；玻璃面板與槽口之間應可靠密封。面板總厚度t(含空氣層及膠片厚度)abC注：玻璃面板總厚度大于44mm,經(jīng)計算確定。10.1.6豎明橫隱的半隱框玻璃幕墻，每塊玻璃的下端應設置兩個承托件。其承托件長度不應小于100mm,厚度不應小于2mm,并應驗算其承載力及連接強度。10.1.7半隱框玻璃幕墻的壓塊與面板玻璃副框連接的搭接量不應小于10mm,壓塊端部與副框內(nèi)側的間隙不應小于5mm。a)截面自由挑出部位(圖10-a)]和雙側加勁部位(圖10-b)]的寬厚比b?/t應滿足表42的要求，自由挑出算，且C?不應小于5mm,C?'不應小于3mm(圖11)。α——頂橫梁的線膨脹系數(shù)(1/K);b——單元板塊的分格寬度(mm);□t——幕墻的年溫度變化(K);dE——考慮地震作用等其它因素影響的預留量(mm),不少于3mm;n——過橋型材兩端均可伸縮取2,只有一端可伸縮取1;標引序號說明：3——插芯型材；4——硅酮密封膠。10.3.1構件式幕墻橫梁與立柱采用銷釘連接時，應有防脫裝置。銷釘?shù)闹睆讲粦∮?.0mm,銷釘材質(zhì)宜為不銹鋼。立柱銷孔處的局部壁厚應經(jīng)計算確定，且應滿足配10.3.2構件式幕墻橫梁與立柱采用角碼連接時，每個連接處的螺釘或螺栓不應少于2個。螺釘或10.3.3構件式幕墻橫梁與立柱間應有1.0mm~1.5mm間隙，并應采用柔性橡膠墊片或硅酮密封膠封10.3.4構件式幕墻上、下立柱a)采用插芯連接時，插芯與上、下立柱結合長度均不小于80mm;b)上、下立柱之間應留有不小于15mm的縫隙，龍骨與面板共同組成氣密線時，接縫應密封處理。閉口鋼立柱接縫宜密封處理。10.3.5單元式幕墻框架立柱和橫梁的連接，應采用不銹鋼自攻螺釘或機制螺釘，且應采取密封措施。連接螺釘?shù)闹睆讲粦∮?mm,螺釘數(shù)量應經(jīng)計算確定且每個連接點不少于3個，螺釘與型材的有效11.1.1玻璃肋應采用夾層玻璃，開孔玻璃肋應采用鋼化夾層玻璃。11.1.2全玻璃幕墻玻璃肋的截面厚度不應小11.1.3采用金屬構件連接的玻璃肋，其連接金屬件的厚度不應小于6mm,連接螺栓宜采用不銹鋼螺11.1.4吊夾應符合JG/T139的規(guī)定；玻璃吊夾應僅承受玻璃自重，應設置其他支承構件用于承擔玻11.1.5吊夾承力的全玻璃幕墻，吊夾承載力設計值不應小于所吊掛玻璃自重荷載標準值的2倍，中空11.2.1全玻璃幕墻的周邊收口槽壁與玻璃面板或玻璃肋的空隙均不宜小于8mm,玻璃與槽壁宜采用質(zhì)，且寬度不宜小于60mm,在夾層玻璃內(nèi)埋置深度不宜小于30mm,金屬預埋件邊部距離玻璃邊緣的距離不宜小于夾層玻璃單片厚度的5倍。12.1.1點支承玻璃幕墻的支承體系可選用鋼結構(單柱式、鋼桁架、拉桿桁架)、索結構(單向豎索、單層索網(wǎng)、索桁架、自平衡索桁架)、玻璃肋等結構體系。計算支承結構時，玻璃面板不宜兼做支承結12.1.2穿孔式點支承裝置的駁接頭應能適應玻璃面板在支承點處的轉動變形。夾板式點支承裝置的12.1.3采用浮頭式連接件的幕墻外片玻璃厚度不應小于6mm;采用沉頭式連接件的幕墻外片玻璃厚12.2.1點支承裝置可采用穿孔式或夾板式，應符合JG/T138的規(guī)定。12.2.2支承裝置與玻璃之間宜設置彈性材料的襯墊或襯套，厚度不宜小于1mm。13.1.1采光頂設計應符合JGJ255的規(guī)定。其建筑物理性能分級應符合JG/T231的規(guī)定。13.1.2封閉式采光頂?shù)臒峁ば阅芎屯L性能應滿足節(jié)能要求，并符合GB50189、JGJ113.1.3采光頂上有消防要求的開啟天窗應與消防系統(tǒng)13.1.4傾斜面采光頂檐口直接臨街或下方為人流聚集區(qū)13.1.5采光頂應有防止玻璃墜落的構造措施。排水時，雨水主水管應采取暗藏形式；無組織排水時，應避免主要出入口出現(xiàn)水簾現(xiàn)象。13.1.8雨篷排水坡度不宜小于3%,且玻璃面板在自重作用下的變形不應造成積灰、積水。13.1.10玻璃雨篷的邊緣采用無框設計時，該處玻璃在自重作用下的撓度不應超過跨距的1/400。13.2.1采光頂、雨篷雪荷載的基本雪壓應按100年重現(xiàn)期取值。13.2.2采光頂風荷載局部體型系數(shù)按GB50009的有關規(guī)定取值；雨篷風荷載局部體型系數(shù)按以下規(guī)a)懸挑雨篷負風壓體型系數(shù)取-2.0;b)正風壓體型系數(shù)取+1.0。13.2.3采光頂、雨篷防沖擊性能應符合GB/T31433中條的3級。13.2.4采光頂、雨篷玻璃強度設計值應符合JGJ113的規(guī)定。13.2.5采光頂、雨篷支承構件及面板的最大撓度應符合表43的規(guī)定。玻璃面板在自重作用下的變形最大相對撓度(L為跨距)點支承點支承三角形四邊簡支注：懸臂構件的跨距L可取其懸挑長度的2倍。應采用普通化學錨栓。后置埋件的設計應符合JGJ145的規(guī)定。13.3.1采光頂排水坡度不宜小于5%。13.4.2采光頂、雨篷所采用的玻璃，長邊邊長不宜大于2m,采光頂玻璃單塊面積不應大于2.5m2,雨篷玻璃單塊面積不宜大于2.5m2。13.4.3采光頂、雨篷所采用的玻璃應使用夾層玻璃，其膠片厚度不應小于1.14mm。14.1.2規(guī)劃設計應綜合考慮建筑功能、周邊環(huán)境14.1.3防雷性能應符合GB50057的規(guī)定。防火性能應符合GB50016的規(guī)定。14.1.4建筑光伏系統(tǒng)防雷與接地系統(tǒng)的運行與維護應符合GB/T32512、DL/T1364的規(guī)定。14.1.5光伏幕墻設計應預留光伏輸配電和控制用纜線及電氣設備的布局空間，統(tǒng)籌安排、集中布置，14.1.6光伏組件的選型和設計應與建筑設計相協(xié)調(diào)，不應對安裝部位的建筑及幕墻造成不利影響。14.2.2結構玻璃膠片宜采用PVB,膠片厚度不應小于1.14mm,不應采用EVA膠片。類及標記應符合GB/T21086的規(guī)定。15.2.1建模范圍應與工程項目幕墻設計建造合同中約定的工作范圍一致。模型的創(chuàng)建及維護應與幕單位與公差等應與設計文件一致，宜采用經(jīng)濟、便捷的建模細度準確建模,精確反映幕墻構件及相關信15.2.6幕墻設計建造不同階段對幕墻信息模型的規(guī)劃標準應符合所在工程項目總的建筑信息模型建模規(guī)劃標準的規(guī)定。無）；b)幕墻信息模型的拆分標準可選劃分方法：4)按建筑立面劃分；2)模型命名應以拆分先后順序逐級命名，以體現(xiàn)模型之間的從屬關系；3)模型文件的一般命名方式為項目編號或項目簡稱設計建造階段建筑樓體號幕墻系2)除模型文件外，其他文件的命名應按約定的規(guī)則保持文件名稱的唯一性。a)模型與建模標準的匹配度校核；b)模型精度校核。應對模型的幾何精度和信息精度分別校核；c)模型與圖紙的匹配度校核。模型碰撞問題校核。d)幕墻曲面優(yōu)化應使異形曲面幕墻的表皮分格合理，在保證圓滑過渡效果的前提下盡量減少雙h)深化模型除應包括施工圖設計模型元素外，還應包括節(jié)點、模型應用階段概括可按照幕墻工程BIM應用流程，包括幕墻設計階段（方案設計、施工圖設計、加在方案設計階段，碰撞檢查可用于幕墻系統(tǒng)與建筑在幕墻加工組裝階段，可基于模型中輸入的加工組裝信息，對加在方案設計階段，可基于信息模型中的施工進度要在深化設計階段，可基于信息模型進行幕墻及協(xié)調(diào)施工機具及設備設施的綜合利用，以節(jié)約施工成本、提高施15.4.2幕