錦城廣場基坑工程設計本文是丹陽華都錦城廣場基坑工程設計?；游挥谌A都錦城內，其場地北側為已建南二環(huán)路；西側為已建錦華路；東北角為已建小區(qū)，場地標高7.30m,基坑開挖邊線距離已建34#主樓約8.7m,34#主樓基礎墊層底標高2.40m;東側為已建小區(qū)地庫，場地標高7.30m,基坑開挖邊線距離地庫最近處約14.2m,地庫基礎底標高2.50m;南側為已建小區(qū)，道路標高8.50m,基坑開挖邊線距離已建40#和53#主樓約8.3m,40#主樓基礎墊層底標高1.90m,53#主樓基礎墊層底標高2.65m。本文簡單介紹并對比了八種開挖土坑支擋形式的構造特點以及發(fā)展使用情況。參考實際場地情況，這次使用鉆孔灌注樁、錨桿(減少支護傾覆可能性)相結合的方法作為基坑的支護結構構造。通過剖面手算和理正基坑軟件電算結果的校核對比，減少因開挖土坑造成的危險與損失。關鍵詞：樁錨支護；管井降水；穩(wěn)定性驗算；理正驗算 2 2 2 3 3 3 42.1基坑中心要求降水深度 4 4 2.4確定管井的埋深 52.5抽水有效影響深度 6 6 6 7 7 83.1BC支護段結構計算 5.1.2各層土壓力合力及其合力作用點距本層土底面的距離 1 5.1.4嵌固深度驗算(7.7m) 5.1.8冠梁設計 5.1.10抗傾覆穩(wěn)定性驗算 5.2DE支護段結構計算 5.2.2各層土壓力合力及其合力作用點距本層土底面的距離 5.2.4嵌固深度驗算(26.2m) 36 39 第一章基坑原始數據(1)工程名稱：華都錦城廣場基坑支護設計(2)基坑尺寸：周長約為610m,面積約為20090m2擬建華都錦城廣場基坑工程，基坑位于丹陽華都錦城內。其場地北側為已建南二環(huán)路；西側為已建錦華路；東北角為已建小區(qū)，場地挖邊線距離地庫最近處約14.2m,地庫基礎底標高2.50m;南側為已建小區(qū)，道路標高8.50m,基坑開挖邊線距離已建40#和53#主樓約8.3m,40#主樓基礎墊層底標高1.90m,53#主樓基礎墊層底標高1.1.3基坑概況1.3相關土層參數層號浮重度粘聚力內摩擦角(度)1素填土234567層號重度浮重度粘聚力內摩擦角(度)1素填土234567層號重度浮重度粘聚力內摩擦角(度)1素填土2345678斷面樁樁第二章基坑降水方案設計根據基坑埋深6m進行進行計算，選取降水后地下水位位于基坑下不規(guī)則大小的塊狀基坑的等效長度半徑可以通過如下方法進行計算：式中：ro—一基坑等效半徑;井點管的長度可根據下式進行計算確定：式中：H—一井點管的埋深(m);H?—一基坑深度(m);H——基坑中心地下水位離基坑地面的距離(m);i—一地下水降落坡度；L—一井點管到群井中心的水平距離(m)。考慮到井點管露出地面長度取0.3m,所以總長度可以選取13.5m,其為無壓非完整井。所以：H?=1.85(S′+l)=1.85×(5.5+1)=12.03m潛水含水層的降水影響半徑可以按照下式進行進行計算：R=2S√KH?式中：R——降水的影響半徑(m);S——水位降落值(m);K一一滲透系數(m/d);H?—一有效深度(m)?；佑克康倪M行計算可按照下式進行進行計算：ro一基坑的等效半徑(m);R一降水的影響半徑(m)。所以有：2.8單井涌水量管井單井的出水量可根據下式進行進行計算：q=65πdl3√KD—一濾管直徑，m;則有：q=65πdl3√K=65×π×0.075×1×2.9降水井的數量降水井數量可根據下式進行計算：取59根，則井點管最大間距m3.1BC支護段結構計算工況土層參數1.素填土r=18.0(18.②③r=18.5(18.刷?=30.4(30.43.淤泥質土(1)各層土的主動土壓力系數對各層土上部及下部及基坑底部進行主動土壓力計算：①對素填土進行水土合算 ea1下=(15+18×4.4)×0.76-2×10×√0.76=54.16kN/m2②對粉土進行水土分算ea?上=(15+18×1+8×3.4)×0.33-2×10×√0.33+10×3.4 ea?下=(15+18×1+8×3.4+8.5×3.7)×0.33-2×10×√0.33+10③對淤泥質土進行水土合算 ea?上=(15+18×4.4+18.5×3.7)×0.59-2×10×√0.59=80.60kN/m2ea3下=(15+18×4.4+18.5×3.7+17.6×4.6)×0.59-2×10×√0.59(2)各層土的被動土壓力系數ep坑底=2×10×√3.05=34.93kN/m2 ep?下=(18.5×0.5+8.5×2.6)×3.05+2×10×√3.05+10×2.6 ep?上=18.5×3.1×1.70+2×10×√1.70=123.57kN/m2ep?下=(18.5×3.1+17.6×4.6)×1.70+2×10×√1.70=261.20kN/m2(1)主動土壓力部分(2)被動土壓力部分5.1.3支點力計算根據《建筑基坑支護技術規(guī)程》JGJ120—2012的規(guī)定，單層結構建筑物基坑支點式式樣和主體支撐結構的反點和彎點支撐位置高筑物主體基坑底層平面下部的下層水平整體荷載能力標準值和上部水平整體抵則令反彎點彎矩為0,彎矩為零點以上時在基坑外側每一塊土層均應主動承受地面承承壓力大于標準ea?c=(15+18×1+8×3.4+8.5×0.89)×0.33彎矩為零點以上基坑內側每一塊被動土層的被動混凝土壓力標準值的合力ep2c=18.5×0.29×3.05+2×10×√3.05=51.29kN/m25.1.4嵌固深度驗算(7.7m)若,則嵌入式基坑深度的設計應滿足基坑內部的受力。則最大彎矩發(fā)生在基坑地下2.51m處，分別將基坑外側土壓力與基坑內側土壓Mmax=244.46×1.04+92.07×(1.13+3.11)-52.25×(5-1灌注樁的樁體直徑一般至少取800mm,鋼筋混凝土的材質強度防護等級一般樁身之間的防護連接和焊縫防護長度一般為1000mm。箍筋一般采用HRB335,fy=300N/mm2,混凝土箍筋保護層的箍筋厚度一般應嚴格控制在50mm。M—一樁的彎矩設計值(N●mm);C80時，取α?=0.94,其間按照一種線性內外相插的計算方法可以進行強M=rorgMmax=1.0×1.25×138.39=172.99kN·m解得，α=0.242,As=3159.96mm2選用，22Φ14,As=3386mm2fy—一箍筋抗拉強度設計值(N/mm2);Asv—一種類與配置于相同的下肢截面內的短箍筋各種截肢全部大于截面的總重由電算結果可知V=71.15kN,代入公式可得：參照《建筑基坑支護技術規(guī)程》4.7.5條規(guī)定，錨桿非l—一錨桿非錨固段長度(m);α—一錨桿傾角(°);a?—一定位錨桿的固定位置一般為指從錨桿接頭錨的中點末端到錨桿基坑底部φm——O點以上每個混凝土層按其摩擦厚度平均進行計算加權為其內角的厚度平均值(°);2、錨固段長度Nk—一錨桿軸向拉力標準值(kN);li—一錨索的時間主體和錨固段的部件在第i至i層粘土層錨固中的時間總長度(m);錨固段的時間長度(也就是說泛指一條錨桿沿著直線理論上的一條或與直線9sk,i-——級錨定層固體和第二級i混凝土層的粘結極限厚度粘結應力強度低π×0.4×(2.1×20+35x)≥1.6×la=2.1+0.90=3.00綜上所述，取錨桿錨固段長度6m。3、錨桿拉桿預應力截面面積設計N≤fpyApfpy—一預應力筋的抗拉強度設計值(kPa);mm2綜上所述，配筋選用4B12,實配面積452mm2錨桿總長度：l=l+lm=5+6=11為了盡量使高層建筑結構基坑主管支護的結構穩(wěn)定度和性能能夠得到充分來帶動支撐或者帶動錨桿的一種傳力支撐構件或者支架是按照冠梁空間結構要截面冠梁寬度約1000mm,高度直徑約800mm,采用C30混凝土，HRB335級優(yōu)質根據《建筑基坑支護技術規(guī)程》的有關規(guī)定，對于錨桿冠梁的強度應當依照實際的約束性條件進行計算，并以連續(xù)梁為例。為使冠梁設計更加精確，在設計進行計算時，采用兩端節(jié)點鉸支，中間節(jié)點剛結的多跨等跨連續(xù)梁模型，如下圖。設計錨桿水平間距為1.00m,水平方向線荷載取為52.25kN/m。63Q34yF265(1)冠梁靠基坑外側截面配筋①冠梁外側截面彎矩設計值：根據于此分區(qū)的支護段地下基坑的側壁保溫安全性能評定等級分別為二級，所以M=1.25γ?Mk=1.25×1.0×4.07②配筋選用8B16,實際配筋面積As=1608mm2即基坑內外側冠梁配筋均選8B16,As=1608mm2。(2)箍筋配置V=1.25γ?Vk=1.25×1.0×31.63=39.54kN屬于厚腹梁則可以按照構造配置箍筋：箍筋采用A8@2Kp—一抗隆起安全系數；安全等級為一級、二級、三級的支護結構，Kp分別不Nc、Nq—一承載力系數；c、φ—一分別是作為擋土結構地面以下層土的黏聚力(kPa)、內部摩擦角(°)。N/m3kN/m35.1.10抗傾覆穩(wěn)定性驗算Tc?=π×0.4×[20×2.1+35×(6-2.1)]=224.31kNMEp=296.79×5.82+884.97×2.03=3523.81kNMEa=107.24×9.62+244.46×6.23+480.63×2.12=3573.57kN①c=9.65.2.1土壓力計算(1)各層土的主動土壓力系數 ea1上=15×0.76-2×10×√0.76=-6.04kN/m2ea1下=(15+18×4.6)×0.76-2×10×√0.76=56.89kN/m2 ea?上=(15+18×1+8×3.6)×0.33-2×10×√0.33+10×3.6 ea?下=(15+18×1+8×3.6+8.5×3.4)×0.33-2×10×√0.33+10 ea?上=(15+18×4.6+18.5×3.4)×0.59-2×10×√0.59=79.45kN/m2 ea?下=(15+18×4.6+18.5×3.4+17.6×3.6)×0.59-2×10×√0.59ea4上=(15+18×1+8×3.6+8.5×3.4+7.6×3.6)×0.48-2×9.6ea4下=(15+18×1+8×3.6+8.5×3.4+7.6×3.6+8.3×2.0)×0.48-2×9.6×√0.48+10×(3.6+3.4+3.6+2.0)=177.33ea5上=(15+18×4.6+18.5×3.4+17.6×3.6+18.3×2.0)×0.59-2×10ea5下=(15+18×4.6+18.5×3.4+17.6×3.6+18.3×2.0+17.6×8.0)ea6上=(15+18×4.6+18.5×3.4+17.6×3.6+18.3×2.0+17.6×8.0)ea6下=(15+18×4.6+18.5×3.4+17.6×3.6+18.3×2.0+17.6×8.0ea?上=(15+18×4.6+18.5×3.4+17.6×3.6+18.3×2.0+17.6×8.0+17.3×9.7)×0.74-2×15.5×√ea?下=(15+18×4.6+18.5×3.4+17.6×3.6+18.3×2.0+17.6×8.0+17.3×9.7+19×1.1)×0.74-2×15(2)各層土的被動土壓力系數算ep坑底=0kN/m2 ep?下=(18.5×0.5+8.5×1.3)×3.05+2×10×√3.05+10×1.3 ep?上=18.5×1.8×1.70+2×10×√1.70=82.69kN/m2ep?下=(18.5×1.8+17.6×3.6)×1.70+2×10×√1.70=190.40kN/m2 ep?上=(18.5×0.5+8.5×1.3+7.6×3.6)×2.07+2×9.6×√2.07+10×(1.3+3.6)=175.28kN/m2ep4下=(18.5×0.5+8.5×1.3+7.6×3.6+8.3×2.0)×2.07+2×9.6×√2.07+10×(1.3+3.6+2.0)=229.64kN/m2 ep?上=(18.5×1.8+17.6×3.6+18.3×2.0)×1.70+2×10×√1.70ep?下=(18.5×1.8+17.6×3.6+18.3×2.0+17.6×8.0)×1.70+2×10ep6上=(18.5×1.8+17.6×3.6+18.3×2.0+17.6×8.0)×1.22+2×5.8ep6下=(18.5×1.8+17.6×3.6+18.3×2.0+17.6×8.0+17.3×9.7)×1.22ep?上=(18.5×1.8+17.6×3.6+18.3×2.0+17.6×8.0+17.3×9.7)×1.35ep?下=(18.5×1.8+17.6×3.6+18.3×2.0+17.6×8.0+17.3×9.7+19×1.1)×1.35+2×15.5×√1.3456.30(1)主動土壓力部分(2)被動土壓力部分14256二規(guī)程《建筑基坑支護技術規(guī)程》JGJ120—2012規(guī)定，單層主體建筑結構基坑基層支護主體結構反彎點上的位置高度是常泛指一個位于流體基坑底部平面之下的位于水平流體荷載高度標準值和位于水平流體抵抗力荷載標準值之間高則令反彎點彎矩為0,彎矩為零點以上時在基坑外側每一塊混凝土層均應主動承受地面承承壓力大于標準值的土地合力ea2c=(15+18×1+8×3.6+8.5×2.31)×0.33-彎矩為零點以上基坑內側每一塊被動土層的被動混凝土壓力標準值的合力ep?c=(18.5×0.5+8.5×0.21)×3.05+2×10×合力5.2.4嵌固深度驗算(26.2m)若,則嵌入式基坑深度的設計應滿足基坑內部的受力。①基坑外側水平荷載標準值合力之和=96.71+226.68+353.30+326.70+1439.72++442.56=6644.37kN∑E?的作用點距離支點處的距離ha=130.29+491.56+404.92+2978.40+4360.44滿足要求α—一對應于被擠壓地帶的混凝土橫截面上表層面積的圓心角和2π的絕對數fy——縱向鋼筋抗拉強度的設計值(N/mm2);αt一縱向受拉鋼筋的橫截面面積和全部縱向鋼筋的橫截面面積之間的比率，當α>0.65時，取αt=0。M=rorgMmax=1.0×1.25×230.35=2解得，α=0.266,As=4748.7mm2選用，20Φ18,As=5090.0mm2fc—一鋼筋混凝土的各種軸心強度耐壓等級強度的基本設計值(N/mm2);當鋼混凝土的軸心強度耐壓等級分別等于C50時，取β。=1.0,當鋼筋混凝土的軸心強度耐壓等級為C80時，取βc=0.8,其間按現行內壓外插的Asv—一種類與配置于相同的下肢截面內的短箍筋各種截肢全部大于截面的總重由電算結果可知V=170.10kN,代入公式可1、非錨固段長度參照《建筑基坑支護技術規(guī)程》4.7.5條規(guī)定，錨桿非α—一錨桿傾角(°);9m——O點以上每個混凝土層按其摩擦厚度平均進行計算加權為其內摩擦相對角的厚度平均值(°);2、錨固段長度l;—一錨索的時間主體和錨固段的部件在第i至i層粘土層錨固中的時間總長度9sk,i———級錨定層固體和第二級i混凝土層的粘結極限厚度粘結應力強度低π×0.4×(1.1×20+35x)≥1.6×la=1.1+2.90=4.00綜上所述，取錨桿錨固段長度7m。3、錨桿拉桿預應力截面面積設計參照《建筑基坑支護技術規(guī)程》4.7.6條規(guī)定，錨桿和N≤fpyApmm2綜上所述，配筋選用4B12,實配面積452mm2為了盡量使高層建筑結構基坑主管支護的結構穩(wěn)定度和性能能夠得到充分保證，根據國家建筑結構基坑支管相關支護技術工程規(guī)范的有中的基坑支護鉆孔樁和灌注樁頂部均應采用冠梁，增加整體空間結構的安全和結構穩(wěn)定性，根據《建筑基坑支護技術規(guī)程》,冠梁的連接寬度最好最少不宜不能超過不得小于一個樁徑，高度也最好不宜不得超過小于樁徑的0.6倍。例如，當一個冠梁上不再需要設置冠柱錨桿或冠梁支持時，冠梁就完全可以只依照冠梁構造的設計要求那樣來進行設計，安裝冠梁構造上的必要配筋。此時，冠梁的各種功能相互作用性就會直接使得整個排樁與樁的空間結構直接連成一個新的整體，調節(jié)每個柱和樁之間與柱受力的相互變化和不均衡，增加了排樁空間結構的平衡和運動穩(wěn)定性，不必再根據需要針對每個柱與樁之間進行任何空間受力的綜合配筋和平衡計算。構造上的配筋設計應當與《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010)中所一條規(guī)定的鋼筋冠柱主梁配筋構造相銜接適應。當前的冠梁受彎是一種梁體可以直接用來帶動支撐或者帶動錨桿的一種傳力支撐構件或者支架是按照冠梁空間結構要求來進行設計的，冠梁所能夠起到的這種傳力支撐作用除了由于需要冠梁能夠完全滿足其空間構造的性能要求外，應按照冠梁受彎時的構件類型來進行設計。DE支撐保護段一般建議采用標高直徑寬度大小為800mm的鋼筋灌注樁，根據《建筑基坑支護技術規(guī)程》文件中的國家有關技術規(guī)定，選擇了鋼筋冠梁的主體橫向和截面將其寬度直徑大小確定為1000mm,高度直徑大小為800mm,采用C30混凝土，HRB335級的優(yōu)質鋼筋。根據《建筑基坑支護技術規(guī)程》的有關規(guī)定，對于錨桿冠梁的強度應當依照實際的約束性條件進行計算，并以連續(xù)梁為例。為使冠梁設計更加精確，在設計進行計算時，采用兩端節(jié)點鉸支，中間節(jié)點剛結的多跨等跨連續(xù)梁模型，如下圖。設計錨桿水平間距為1.00m,水平方向線荷載取為87.94kN/m。5536262(1)冠梁靠基坑外側截面配筋M=1.25γ?Mk=1.25×1.0×6.85=8.56kN·mc、——分別是作為擋土結構地面以下層土的黏聚力(kPa)、內部摩擦角(°)。=17.75kN/m35.2.10抗傾覆穩(wěn)定性驗算Tc?=π×0.4×[20×1.1+35×(7-1.1)]=287.14kNkNMEp=130.29×25.14+491.56×22.36+404.92×19.76+2978.+4360.44×5.58+711.32×0.55=89790.08kNMEa=118.33×29.19+226.68×25.91+353.30×22.49+326.+1439.72×14.49+3758.70×5.66+442.56×0.55[設計簡圖]M熱志。2懿[設計條件][基本參數]基坑內地下水深度：[坡線參數]坡線段數3土釘最大允許長度：土釘最小構造長度：土釘最小錨固長度：土釘長度增加步長：土釘長度增加方式：[抗拔承載力計算條件]軸向拉力標準值計算中土壓力取法：土釘位置處抗拔承載力計算錨桿是否分擔土壓力：否土釘墻底面支錨軸向拉力經驗系數ηb:0.000[整體穩(wěn)定計算條件]整體穩(wěn)定計算方法：瑞典條分法考慮地下水作用的計算方法：總應力法搜索最不利滑裂面是否考慮加筋：是[設計結果][抗拔承載力設計結果]工況開挖深度破裂角支錨號設計長度最大長度(工況)拉力標準值Kt×Nkj(m)(度)(m)(m)Nkj(kN)12341土釘 1土釘2土釘 1土釘2土釘3土釘 [整體穩(wěn)定設計結果]工況號安全系數圓心坐標x(m)圓心坐標y(m)半徑(m)支錨號支錨長度[土釘桿體截面積計算]土釘號軸向拉力設As1抗拔承載力標As2計算面積配筋實配面積23[噴射混凝土面層計算]混凝土強度等級：C30荷載分項系數：1.200[計算結果]10.00-2.0023.6X0.426238.3(構造)335.1y1.583238.3(構造)335.122.00-3.0039.9X1.468238.3(構造)335.1y1.468238.3(構造)335.133.00-4.0056.2X2.069238.3(構造)335.1y2.069238.3(構造)335.144.00-5.0066.6X2.452238.3(構造)335.1y2.452238.3(構造)335.1[抗隆起驗算]1)從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩(wěn)定性，結果如下：支護底部，驗算抗隆起：工況1--開挖(1.80m)工況2--加撐1(1.30m)工況3--開挖(5.00m)55內力位移包絡圖：工況了--開挖(5.00m)包絡圖三角形法拋物線法指數法[冠梁選筋結果]鋼筋級別選筋[環(huán)梁選筋結果]h鋼筋級別選筋[截面計算]d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF4[截面參數]樁是否均勻配筋是混凝土保護層厚度(mm)樁的縱筋級別樁的螺旋箍筋級別樁的螺旋箍筋間距(mm)彎矩折減系數各分段長度(m)[內力取值]段號內力類型內力內力實用值基坑內側最大彎矩(kN.m)1基坑外側最大彎矩(kN.m)最大剪力(kN)段號選筋類型級別鋼筋實配值實配[計算]面積(mm2或mm2/m)1縱筋箍筋加強箍筋[錨桿計算][錨桿參數]錨桿鋼筋級別錨索材料強度設計值(MPa)錨索材料強度標準值(MPa)錨桿材料彈性模量(×10?MPa)錨索材料彈性模量(×10?MPa)注漿體彈性模量(×10?MPa)[錨桿水平方向內力]支錨道號最大內力彈性法(kN)最大內力經典法(kN)內力標準值(kN)內力設計值(kN)1[錨桿軸向內力]支錨道號最大內力彈性法(kN)最大內力經典法(kN)內力標準值(kN)內力設計值(kN)1[錨桿自由段長度計算簡圖]0號型鋼絞線配筋自由段長度實用值(m)度實用值(m)實配[計算]面積錨桿剛度1[整體穩(wěn)定驗算]a1條1)從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩(wěn)定性，結果如下：3Ks=(18.039×11.700×6.659+9.600×15.217)/(18.101×(4.000+11.700)+32.7132)坑底抗隆起按以最下層支點為轉動軸心的圓弧條分法計算，結果如下：[流土穩(wěn)定性驗算]r=18.5(18.r=18.5(18.K=(2.00*11.70+0.80*4.00)*8.00/5.00*[嵌固段基坑內側土反力驗算]工況1:工況2:工況3:Ps為作用在擋土構件嵌固段上的基坑內側土反力合力(kN);[支護方案]DE段11①EOOOOO0,815[土層信息]8否內側降水最終深度(m)外側水位深度(m)內側水位是否隨開挖過程變化否內側水位距開挖面距離(m)彈性計算方法按土層指定×內力計算時坑外土壓力計算方法主動[土層參數]層號重度浮重度黏聚力內摩擦角(度)與錨固體摩擦阻力(kPa)1素填土2345678層號黏聚力水下(kPa)內摩擦角水下(度)水土不排水抗剪強度(kPa)12分算34分算5678[支錨信息]1道號支錨類型水平間距豎向間距入射角總長長度(m)1道號預加力支錨剛度直徑(mm)工況號錨固力材料抗力材料抗力12[土壓力模型及系數調整]一般分布層號名稱水土水壓力外側土壓力調整系數1外側土壓力內側土壓力內側土壓力最大值(kPa)1素填土2分算34分算5678[工況信息]號類型深度道號1開挖21.錨桿3開挖[設計參數]穩(wěn)定計算采用應力狀態(tài)穩(wěn)定計算合算地層考慮孔隙水壓力×條分法中的土條寬度(m)剛度折減系數K考慮圓弧滑動模式的抗隆起穩(wěn)定√對支護底取矩傾覆穩(wěn)定×以最下道支錨為軸心的傾覆穩(wěn)定×[設計結果][結構計算]工況1--開挖(2.10m)工況3-—開挖(6.20m)工況3-—開挖(6.20m)包絡圖心位移(mm0地表沉降圖：坑離坑離最大沉降量6mmb鋼筋級別選筋[環(huán)梁選筋結果]h鋼筋級別選筋[截面計算][截面參數]樁是否均勻配筋是混凝土保護層厚度(mm)樁的縱筋級別樁的螺旋箍筋級別樁的螺旋箍筋間距(mm)彎矩折減系數各分段長度(m)[內力取值]段號內力類型內力內力實用值基坑內側最大彎矩(kN.m)1基坑外側最大彎矩(kN.m)最大剪力(kN)段號選筋類型級別鋼筋實配值實配[計算]面積(mm2或mm2/m)1縱筋箍筋加強箍筋[錨桿計算][錨桿參數]錨桿鋼筋級別錨索材料強度設計值(MPa)錨索材料強度標準值(MPa)錨桿材料彈性模量(×10?MPa)錨索材料彈性模量(×10?MPa)注漿體彈性模量(×10?MPa)[錨桿水平方向內力]支錨道號最大內力彈性法(kN)最大內力經典法(kN)內力標準值(kN)內力設計值(kN)1[錨桿軸向內力]支錨道號最大內力彈性法(kN)最大內力經典法(kN)內力標準值(kN)內力設計值(kN)1[錨桿自由段長度計算簡圖]號型鋼絞線配筋自由段長度實用值(m)度實用值(m)實配[計算]面積錨桿剛度1【-07585)稚mJ蜜計算方法：瑞典條分法應力狀態(tài)：有效應力法條分法中的土條寬度：0.40m[抗傾覆穩(wěn)定性驗算][抗隆起驗算]1)從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩(wěn)定性，結果如下：Ks=(17.663×26.200×2.154+15.500×7.721)/(17.743×(5.000+26.200)+36.496深度36.200處，驗算抗隆起：Ks=(17.832×30.000×2.735+25.800×8.845)/(17.879×(5.000+30.000)+36.4962)坑底抗隆起按以最下層支點為轉動軸心的圓弧條分法計算，結果如下：[嵌固深度構造驗算][嵌固段基坑內側土反力驗算]工況1:工況2:工況3:Ps=6517.869<Ep=9077.711,土反力滿足要求。Ps為作用在擋土構件嵌固段上的基坑內側土反力合力(kN);[支護方案]DE段防水帷幕無11支護結構上的水平集中力0[放坡信息]坡號臺寬(m)坡高(m)1[超載信息]序號類型作用深度作用寬度長度11[附加水平力信息]水平力序號作用類型作用深度是否參與傾覆穩(wěn)定是否參與整體穩(wěn)定[土層信息]8否內側降水最終深度(m)外側水位深度(m)內側水位是否隨開挖過程變化否內側水位距開挖面距離(m)彈性計算方法按土層指定×內力計算時坑外土壓力計算方法主動[土層參數]層號重度浮重度黏聚力內摩擦角(度)與錨固體摩擦阻力(kPa)1素填土234名稱調整系數1調整系數2力最大值(kPa)1素填土2分算34分算5678[工況信息]號類型深度道號1開挖21.錨桿3開挖[設計參數]穩(wěn)定計算采用應力狀態(tài)穩(wěn)定計算合算地層考慮孔隙水壓力×條分法中的土條寬度(m)剛度折減系數K考慮圓弧滑動模式的抗隆起穩(wěn)定√對支護底取矩傾覆穩(wěn)定×以最下道支錨為軸心的傾覆穩(wěn)定×[設計結果][結構計算]工況1--開挖(2.10m)工況2--加撐1(1.60m)工況3--開挖(6.20m)0工況3開挖(6.20m)包絡圖離坑邊距離(m)最大沉降量6mm[冠梁選筋結果]鋼筋級別選筋[環(huán)梁選筋結果]h鋼筋級別選筋[截面計算]d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF4[截面參數]樁是否均勻配筋是混凝土保護層厚度(mm)樁的縱筋級別樁的螺旋箍筋級別樁的螺旋箍筋間距(mm)彎矩折減系數各分段長度(m)[內力取值]段號內力類型內力內力實用值基坑內側最大彎矩(kN.m)1基坑外側最大彎矩(kN.m)最大剪力(kN)段號選筋類型級別鋼筋實配值實配[計算]面積(mm2或mm2/m)1縱筋箍筋加強箍筋[錨桿計算][錨桿參數]錨桿鋼筋級別錨索材料強度設計值(MPa)錨索材料強度標準值(MPa)錨桿材料彈性模量(×10?MPa)錨索材料彈性模量(×10?MPa)注漿體彈性模量(×10?MPa)[錨桿水平方向內力]支錨道號最大內力彈性法(kN)最大內力經典法(kN)內力標準值(kN)內力設計值(kN)1[錨桿軸向內力]支錨道號最大內力彈性法(kN)最大內力經典法(kN)內力標準值(kN)內力設計值(kN)1[錨桿自由段長度計算簡圖]號型鋼絞線配筋自由段長度實用值(m)度實用值(m)實配[計算]面積錨桿剛度1[整體穩(wěn)定驗算]鹽批算停圖圓心坐標X(m)X=-0.915整體穩(wěn)定安全系數Ks=1.860>1.30,[抗傾覆穩(wěn)定性驗算][抗隆起驗算]1)從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩(wěn)定性，結果如下：Ks=(17.663×26.200×2.154+15.500×7.721)/(17.743×(5.000+26.200)+36.496深度36.200處，驗算抗隆起：Ks=(17.832×30.000×2.735+25.800×8.845)/(17.879×(5.000+30.000)+36.4962)坑底抗隆起按以最下層支點為轉動軸心的圓弧條分法計算，結果如下：∑(qibi+△Gi)sinθ;[嵌固深度構造驗算][嵌固段基坑內側土反力驗算]工況1:工況2:工況3:Ps=6517.869<Ep=9077.711,土反力滿足要求。Ps為作用在擋土構件嵌固段上的基坑內側土反力合力(kN);[支護方案]DE段33S員[基本信息]內力計算方法支護結構安全等級二級支護結構重要性系數γ0基坑深度h(m)嵌固深度(m)樁頂標高(m)樁材料類型型鋼十鋼材牌號H型鋼HN500×200Ⅱ抗拉、抗壓和抗彎f(Mpa)抗剪fv(Mpa)樁間距(m)有十冠梁寬度(m)十冠梁高度(m)一水平側向剛度(MN/m)防水帷幕無12支護結構上的水平集中力0[放坡信息]坡號臺寬(m)坡高(m)1[超載信息]序號類型作用深度作用寬度長度12[附加水平力信息]水平力序號作用類型作用深度是否參與傾覆穩(wěn)定是否參與整體穩(wěn)定[土層信息]5否內側降水最終深度(m)外側水位深度(m)內側水位是否隨開挖過程變化否內側水位距開挖面距離(m)彈性計算方法按土層指定×內力計算時坑外土壓力計算方法主動[土層參數]層號重度浮重度黏聚力內摩擦角(度)與錨固體摩擦阻力(kPa)1素填土2345層號黏聚力水下(kPa)內摩擦角水下(度)水土不排水抗剪強度(kPa)12分算34分算5[支錨信息]1道號支錨類型水平間距豎向間距入射角總長長度(m)1錨索道號預加力支錨剛度直徑(mm)工況號錨固力材料抗力材料抗力12[土壓力模型及系數調整]彈性法土壓力模型：經典法土壓力模型：一般分布一般層號名稱水土水壓力外側土壓力調整系數1外側土壓力調整系數2內側土壓力內側土壓力最大值(kPa)1素填土2分算34分算5[工況信息]號類型深度道號1開挖21.錨索3開挖[設計參數]穩(wěn)定計算采用應力狀態(tài)總應力法條分法中的土條寬度(m)剛度折減