岸線生態(tài)綜合修復工程

井室結(jié)構(gòu)計算書

目錄

1.工程概況.................................................................1

2.設計規(guī)范.................................................................1

3.設計依據(jù).................................................................1

4.設計標準和參數(shù)..........................................................2

4.1.設計標準................................................................2

4.2.計算參數(shù)...............................................................2

5.結(jié)構(gòu)計算..................................................................2

5.1.排水分流井(1.3X1.3+1.7X2.4m)計算.................................3

5.2.頂管接收井(2.4X2.4m)計算...........................................12

5.3.直通型檢查井(1.2x1.2m)計算........................................23

5.4.跌水井(2.5X1.2m)計算...............................................33

5.5.跌水井(3.1X1.8m)計算.............................................42

6.?????????????????????????????????????????????????????????????????51

1.工程概況

根據(jù)井室最大埋深，考慮土壓力、車輛荷載、人群荷載、水重力等因素，設計

鋼筋混凝土井室截面尺T如下表：

規(guī)模最大埋深（m）蓋板（m）底板（m）井身（m）

1.3X1.3+1.7X2.4m排水分流

80.30.30.3

井

2.4X2.4m頂管接收井260.31.00.5

L2mXL2m直通型檢查井100.30.30.3

2.5mXL2m跌水井100.30.30.3

3.ImX1.8m跌水井80.30.30.3

2.設計規(guī)范

（1）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）

（2）《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015版）

（3）《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2015）

（4）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB5（）007-2（）ll）

（5）《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》（GB55001-2021）

（6）《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》（GB55003-2021）

3.設計依據(jù)

1）《長江北岸（塔子山至金科太陽海岸段）岸線生態(tài)綜合修復工程》道路施工

圖（中設工程咨詢（重慶）股份有限公司2022.8）

2）長江北岸（塔子山至金科太陽海岸段）岸線生態(tài)綜合修復工程道路截污干管

影響安全評估（重慶縱橫工程設計有限公司2022.04）

3）長江水利委員會關(guān)于長江北岸（塔子山至金科太陽海岸段）岸線生態(tài)綜合修復

工北濱路東延伸項目洪水影響評價的行政許可決定（長許可決[2022]84號

2022.05）

4）重慶市江北區(qū)規(guī)劃和自然資源局關(guān)于長江北岸（塔子山至金科太陽海岸段）岸

線生態(tài)綜合修復工程專題研究會議紀要（2022.04）

5）重慶市江北區(qū)規(guī)劃和自然資源局關(guān)于長江北岸（塔子山至金科太陽海岸段）岸

線生態(tài)綜合修復工程綜合管網(wǎng)專項方案會議紀要（2022.07）

6）長江北岸（塔子山至金科太陽海岸段）岸線生態(tài)綜合修復工程（配套市政道

路）工程地質(zhì)勘察報告1重慶市勘測院2022.07）

7）重慶市江北區(qū)土地利用總體規(guī)劃（2006—2。20年）及總體規(guī)劃圖

8）重慶市主城區(qū)“兩江四岸”公共空間建設設計導則（重慶市住房和城鄉(xiāng)建設

委員會、重慶市設計院2020.04）

9）重慶市主城區(qū)“兩江四岸”治理提升統(tǒng)籌規(guī)劃方案（2018.04）

10）《長江北岸（塔子山至金科太陽海岸段）岸線生態(tài)綜合修復工程地形測量

和地下管線成果》（重慶市勘測院2022.05）

11）《重慶寸灘郵輪母港片區(qū)雨水箱涵遷改工程施工圖》（林同樓國際2022.1）

12）業(yè)主提供的其他資料

4.設計標準和參數(shù)

4.1.設計標準

（1）荷載標準

汽車：城-A級；人群：3.5KPa

（2）技術(shù)標準

結(jié)構(gòu)安全等級二級：丫廣1.0

4.2.計算參數(shù)

（1）結(jié)構(gòu)計算參數(shù)：填土容重,Y=2OKN/m3；結(jié)構(gòu)自重丫=25.0KN/m3；

（2）井室最大埋深：（見上述表格）

（3）混凝土：主體結(jié)構(gòu)采用C30混凝土，軸心抗壓強度設計值。k13.8MPa,

軸心抗拉強度設計值f,d=L39MPa,彈性模量Ec=3.0XDMPa。

（4）鋼筋：

設計采用HPB300鋼筋和HRB400兩種鋼筋。HPB300鋼筋其抗拉、抗壓強度設計

值fsd=250MPa,彈性模量Es=2.1義105MPa,其質(zhì)量應符合《鋼筋混凝土用鋼第1部

分：熱軋光圓鋼筋》GB1499.1-2017的規(guī)定；HRB400鋼筋其抗拉、抗壓設計強度

f>330MPa,彈性模量Es=2.0X105MPa,其質(zhì)量符合《鋼筋混凝土用鋼第2部分:

熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2—2018）要求。

5.結(jié)構(gòu)計算

2

5.1.排水分流井(1.3X1.3+L7X2.4m)計算

1基本資料

1.1幾何信息

井類型：有頂蓋，根據(jù)井結(jié)構(gòu)分析，按最不利井1.7x2.4m進行計算控制。

長度L=3.000m,寬度B=2.300叫高度H=8.000叫底板底標高=-8.000m

池底厚h3=300mni,池壁厚tl=300mm,池頂板厚hl=300mm,底板外挑長度t2=0mir

6150kN/mA2

(剖面圖)

1.2土水信息

土天然重度20.00kN/n?,土飽和重度20.OOkN/d,土內(nèi)摩擦角30度

修正后的地基承載力特征值fa=200.OOkPa

1.3荷載信息

活荷載：地面61.E0kN/m：組合值系數(shù)0.90

恒荷載分項系數(shù)：水池自重1.2(),其它1.40

3

活載調(diào)整系數(shù)：LOO

活荷載準永久值系數(shù)：頂板0.40,地面0.40,地下水1.0(),溫濕度1.()0

考慮溫濕度作用：池內(nèi)外溫差20.0度，內(nèi)力折減系數(shù)0.65,瞼線膨脹系數(shù)

1.00(107°C)

1.4鋼筋碎信息

混凝土：等級C30,重度25.00kN/m:泊松比0.20

縱筋保護層厚度(mm):頂板(上35,下35),井壁(內(nèi)35,外35),底板(上35,下35)

鋼筋級別：HRB400：裂縫寬度限值：0.15mm,配筋調(diào)整系數(shù)：1.00

構(gòu)造配筋采用混凝土規(guī)范GB50010-2010

2計算內(nèi)容

(1)地基承載力驗算

(2)抗浮驗算

(3)荷載計算

(4)內(nèi)力(考慮溫度作用)計算

(5)配筋計算

(6)裂縫驗算

3計算過程及結(jié)果

單位說明：彎矩:kN.m/m鋼筋面積:mn?裂縫寬度:mm

計算說明：雙向板計算按查表

恒荷載:結(jié)構(gòu)自重,土的豎向及側(cè)向壓力.

活荷載:頂板活荷載，地面活荷載,溫濕度變化作用.

裂縫寬度計算按長期效應的準永久組合.

水池方位定義如下：

水池方位示意圖

3.1地基承載力驗算

3.1.1基底壓力計算

⑴自重Gc計算

頂板自重Gl=51.75kN

井壁自重G2=521.70kN

底板自重G3=51.75kN

結(jié)構(gòu)自重Gc=Gl+G2+G3=625.20kN

(2)覆土重量計算

井頂覆土重量Ctl=165k

基底以上的覆蓋土總重量Gt=Gtl=165.60kN

(4)活荷載作用Gh

地面活荷載作用力Ghl=424.35kN

4

活荷載作用力總和Gh=Ghl=424.35kN

(5)基底壓力Pk

基底面積：A=(L+2Xt2)X(B+2Xt2)=3.000X2.300=6.90m2

基底壓強：Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Ch)/A

=(625.20+0.00+165.60+0.00+424.35)/6.900=176.11kN/m2

3.1.2結(jié)論：Pk=176.11<fa=200.00kPa,地基承載力滿足要求。

3.2抗浮驗算

由F地下水位低于池底標高,不需要進行本項驗算

3.3荷載計算

3.3.1頂板荷載計算：

井頂?shù)母餐翂毫藴手?Pt=l.200X20.00=24.00kN/m2

井頂板自重荷載標準值:Pl=25.00X0.300=7.50kN/m2

地面活荷載標準值：Ph2=61.50kN/m2

井頂均布荷載基本組合：

Qt=1.20XP1+1.40XPt+0.90X1.50X1.00XPh2=125.62kN/m2

井頂均布荷載準永久組合：

Qte=Pl+Pt+0.40XPh2=56.10kN/m2

3.3.2井壁荷載計算：

(1)井外荷載：

主動土壓力系數(shù)Ka=0.33

側(cè)向土壓力荷載組合(kN//):

土壓力標活載標基本組合準永久組合

準值準值

0.0020.5027.68.20

7

10.0020.5041.618.20

7

59.3320.50110.67.53

74

3.3.3底板荷載計算

結(jié)構(gòu)自重標準值Gc=625.20kN

基礎底面以上土重標準值Gt=165.60kN

基礎底面以上活載標準值Gh=424.35kN

底板以上全部豎向壓力基本組合：

Qb=(625.20X1.20+165.60X1.40+0.00X1.27+424.35X1.50X0.90X1.00)/6.900

=225.36kN/m2

水池底板以上全部豎向壓力準永久組合：

Qbe=(625.20+165.60+0.00X1.00+0.00X6.900X0.40+61.50X6.900X

0.40)/6.900

=139.21kN/m2

板底均布凈反力基本組合：

Q=225.36-0.300X25.00X1.20

=216.36kN/m2

板底均布凈反力準永久組合:

5

Qe=139.21-0.300X25.00

=131.71kN/m2

3.4內(nèi)力，配筋及裂縫計算

彎矩正負號規(guī)則：

頂板:下側(cè)受拉為正，上側(cè)受拉為負

井壁：內(nèi)側(cè)受拉為正,外側(cè)受拉為負

底板:上側(cè)受拉為正，下側(cè)受拉為負

荷載組合方式：

1.井外土壓力作用

3.井壁溫濕度作用(井內(nèi)外溫差=井內(nèi)溫度-井外溫度)

(D頂板內(nèi)力：

M,——平行于h方向板中心點的彎矩；

一一平行于ly方向板中心點的彎矩；

M°x——平行于h方向板邊緣彎矩；

M°y一一平行于1方向板邊緣彎矩。

計算跨度：1產(chǎn)2.700m,1尸2.000m,四邊固定

按雙向板計算.

荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)

內(nèi)力組合跨中Mx跨中My邊緣毗邊緣玳

基本組合9.3816.41-28.38-35.37

準永久組合4.197.33-12.67-15.79

(2)XZ(前后)側(cè)池壁內(nèi)力:

*出*

Mx

z

QL-X'

彎矩示意圖

M,——平行于h方向板中心點的彎矩;

一一平行于L方向板中心點的彎矩;

6

M°x一-平行于L方向板邊緣彎矩；

Ml——平行于L方向板邊緣彎矩。

計算跨度：h=2.700m,L=7.400m,三邊固定，頂邊簡支

井壁類型：深井壁

計算方法：0<H<2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計

算：Lx=2.700,Ly=5.400

H>2L部分按照水平向單向板計算H二2L處池外土壓力作用彎矩

（kN.m/m）:

水平向跨中：基本組合：18.33,準永久組合:9.58

水平向邊緣：基本組合:-36.66,準永久組合:-19.16

跨中彎矩按H>2L段,和0<H<2L段較大值取.

1.荷載組合作用彎矩表（kN.m/m）

①基本組合作用彎矩表（kN.m/m）

井外土

內(nèi)力組合跨中限跨中M.邊緣M°x邊緣底）邊緣M：（頂）

M25.626.-5-41.860.00

521.85

井外土+溫濕度作用

內(nèi)力組合跨中Mx跨邊邊緣吟（底）邊緣嚷（頂）

中比緣M°x

井外土壓力256.-51-41.860.00

.6252.85

溫濕度作用-4-4-49-47.38-0.00

6.117.29.52

2M-2-410-89.24-0.00

0.490.771.36

②準永久組合作用彎矩表（kN.m/m）

井外土

內(nèi)力跨跨邊邊緣邊緣

組合中乩中法緣成M°x（底）加（頂）

M3.-3-25.100.00

.83810.02

井外土+溫濕度作用

內(nèi)力組跨跨邊邊緣邊緣

緣忒M0,（底）加（頂）

合中扎中Mz

池外土壓力143.-3-25.100.00

.83810.02

溫濕度作用-3-3-3-35.10-0.00

4.155.036.68

-1-3~6-50.20-0.00

9.331.226.70

（3）YZ（左右）側(cè)井壁內(nèi)力:

7

彎矩示意圖

MT一一平行于ly方向板中心點的彎矩；

Mz——平行于L方向板中心點的彎矩；

M°y一一平行于1,?方向板邊緣彎矩；

M'l——平行于L方向板邊緣彎矩。

計算跨度：ly=2.000m,L=7.400m,三邊固定，頂邊簡支

池壁類型：深井壁

計算方法：伙H〈2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計

算：Lx=2.000,Ly=4.000

H>2L部分按照水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩

（kN.m/m）:

水平向跨中:基本組合：12.23,準永久組合:6.81

水平向邊緣：基本組合:-24.47,準永久組合:T3.62

1.荷載組合作用彎矩表（kN.m/m）

①基本組合作用彎矩表（kN.m/m）

井外土

內(nèi)力跨跨邊邊緣底）邊緣Ml（頂）

組合中My中Mz緣M°y

M153.-3-23.550.00

.14,si0.63

井外土+溫濕度作用

內(nèi)力組合跨跨邊邊緣（底）邊緣牝（頂）

中扎中比緣M°y

池外土壓力153.-3-23.550.00

.14810.63

溫濕度作用-4-4-4-47.38-0.00

6.117.299.52

2M-3-4-8-70.93-0.00

0.973.480.14

②準永久組合作用彎矩表（kN.m/m）

井外土

內(nèi)力跨li'7邊邊緣邊緣

組合中My中bL緣M°y吃（底）吃（頂）

M8.2.-1-14.190.00

8

91258.03

井外土+溫濕度作用

內(nèi)力組合脖跨邊邊緣邊緣

中W中Mx緣M°y加(底)池(頂)

池外土壓力8.2.-1-14.190.00

91258.03

溫濕度作用-3-3-3-35.10-0.00

4.155.036.68

-2-3-5-49.29-0.00

5.2.2.784.71

(4)底板內(nèi)力:

計算跨度：L=2.700m,ly=2.000m,四邊固定

按雙向板計算.

荷載組合作用方矩表(kN.m/m)

內(nèi)力組跨跨邊邊

合中比中及緣此緣M°y

基本組1628-4-6

合.15.278.870.91

準永久9.17-2-3

組合83.219.757.08

(5)配筋及裂縫：

配筋計算方法:按單筋受彎構(gòu)件計算板受拉鋼筋.

按基本組合彎矩計算配筋,按準永久組合彎把計算裂縫，結(jié)果如下:

①頂板配筋及裂縫表(彎矩：kN.m/【n,面積:mm/m,裂縫:mm)

屆

廠I----―

Ax

OL1~~---------------1-屆-----

配筋示意圖

A、一一平行于L方向的板跨中鋼筋;

卜——平行于ly方向的板跨中鋼筋;

A°x一一平行于L方向的板邊緣鋼筋；

A°y——平行于1、.方向的板邊緣鋼筋。

9

配筋部位彎短計算實配鋼筋實配裂縫

面積面積寬度

跨中下側(cè)9.38600E12@1806280.03

A,

跨中下側(cè)1G.41600E12@1806280.05

Ay

邊緣上側(cè)-28.38600E12@1806280.08

A°x

邊緣上-35.37600E12@1806280.10

側(cè)

②XZ（前后）側(cè)井壁配筋及裂縫表（彎矩:kVm/m,面積:mm2/ni,裂縫:mm）

配筋示意圖

A,一一平行于L方向的板跨中鋼筋;

A,.——平行于h方向的板跨中鋼筋;

A°x一一平行于L方向的板邊緣鋼筋；

A°z——平行于L方向的板邊緣鋼筋。

配筋金彎計算實配實配裂縫

位矩面積鋼筋面積寬度

跨中Ax內(nèi)側(cè)25.600E12?6280.10

62180

夕卜側(cè)-46600E16@12570.08

.11160

跨中A.內(nèi)側(cè)6.5600E12@6280.02

2180

外側(cè)-47600E16?14360.06

.29150

邊緣A°x內(nèi)側(cè)0.0600E12@6280.00

0180

外側(cè)-101147E16?14360.13

1.3615()

邊緣A,（底）內(nèi)側(cè)0.0600E12?6280.00

10

0180

外側(cè)-891002E16@14360.11

.24150

邊緣黑（頂）內(nèi)側(cè)0.0600E12?6280.00

0180

外側(cè)-0.600E16?14360.00

00150

③YZ（左右）側(cè)井壁配筋及裂縫表（彎矩:kN.m/m,面積:mmZn,裂縫:mm）

屋am

配筋示意圖

A,——平行于ly方向的板跨中鋼筋;

A,.一一平行于L方向的板跨中鋼筋;

A°y——平行于b方向的板邊緣鋼筋：

，心一一平行于L方向的板邊緣鋼筋。

配筋金彎計算實配實配裂縫

位矩面積鋼筋面積寬度

跨中A,內(nèi)側(cè)15600E12@6280.06

.14180

外側(cè)-4600E16@14360.06

6.11150

跨中乩內(nèi)側(cè)3.600E12@6280.01

81180

外側(cè)-4600E16@14360.06

7.29150

邊緣A°y內(nèi)側(cè)0.600E12@6280.()0

00180

夕卜側(cè)-8895El6?14360.10

0.14150

邊緣A°z（底）內(nèi)側(cè)0.600E12?6280.00

00180

外側(cè)-7788E16@14360.09

11

0.93150

邊緣質(zhì)（頂）內(nèi)側(cè)0.600E12@6280.00

00180

外鯽-0600El6?14360.00

.00150

④底板配筋及裂縫表（彎矩:kN.m/m,面積:nM/m,裂縫:nun）

配筋部位彎計算實配實配裂縫

矩面積鋼筋面積寬度

跨中Ax上側(cè)16600E12@6280.06

.15180

下側(cè)0.600E12@6280.00

00180

跨中Ay上側(cè)28600E12?6280.11

.27180

下側(cè)0.600E12@6280.00

00180

邊上側(cè)0.600E12@6280.00

緣A*00180

下側(cè)-4600E16?11170.09

8.87180

邊上側(cè)0.600E12@6280.00

緣鼠00180

下側(cè)-6673E16@11170.11

0.91180

裂縫驗算均滿足.

5.2.頂管接收井（2.4X2.4m）計算

水池類型：有頂蓋全地下

長度L=3.400m,寬度B=3.400m,高度H=26.000m,底板底標高=-26.500m

底厚h3=500mm,壁厚tl=500nim,頂板厚hl=300mm

12

平面圖

1.2土水信息

土天然重度20.00kN/m3,土飽和重度20.00kN/m3,土內(nèi)摩擦角30度

修正后的地基承載力特征值fa=400.OOkPa

1.3荷載信息

活荷載:地面61.EkN/m：

恒荷教分項系數(shù)：自重1.20,其它1.40

活荷載分項系數(shù)：L50

活載調(diào)整系數(shù)：LOO

活荷載準永久值系數(shù)：地面活載0.40

考慮溫濕度作用:內(nèi)外溫差20.0度,內(nèi)力折減系數(shù)0.65,碎線膨脹系數(shù)L00(l(r7°C)

考慮溫度材料強度折減：受熱溫度10.0℃

1.4鋼筋砂信息

混凝土：等級C15(計算控制)，重度25.OOkN/小泊松比0.20

縱筋保護層厚度(nun):頂板(上35,下35),池壁(內(nèi)35,外35),底板(上35,下35)

鋼筋級別：HRB40。裂縫寬度限值：0.15mm,配筋調(diào)整系數(shù)：1.00

按裂縫控制配筋計算

2計算內(nèi)容

(1)地基承載力驗算

(2)抗浮驗算

(3)荷載計算

(4)內(nèi)力(考慮溫度作用)計算

(5)配筋計算

(6)裂縫驗算

3計算過程及結(jié)果

單位說明：彎矩:kN.m/m鋼筋面積:mn?裂縫寬度:mm

計算說明：雙向板計算按查表

恒荷載:結(jié)構(gòu)自重,土的豎向及側(cè)向壓力，內(nèi)部盛水壓力.

活荷載:頂板活荷載,地面活荷載,地下水壓力,溫濕度變化作用.

裂縫寬度計算按長期效應的準永久組合.

水池方位定義如下：

水池方位示意圖

3.1地基承載力驗算

3.1.1基底壓力計算

⑴自重Gc計算

頂板自重Gl=8670kN

13

池壁自重G2=3￡09.OOkN

底板自重G3=144.50kN

結(jié)構(gòu)自重合計Gc=Gl+G2+G3=3740.20kN

(2)覆土重量計算

覆土重量Gtl=346.80kN

基底以上的覆蓋土總重量Gt=Gtl+Gt2=346.80kN

(4)活荷載作用Gh

頂板活荷載作用力Ghl=72.83kN

(5)基底壓力Pk

基底面積:A=(L+2Xt2)X(B+2Xt2)=3.400X3.400=11.56m2

基底壓強：Pk=(Gc+Gt+Gh)/A

=(3740.20+346.80+72.83)/11.560=359.85kN/m2

3.1.2結(jié)論:Pk=359.85<fa=400.00kPa,地基承載力滿足要求。

3.2抗浮驗算

由「地下水位低于池底標高,不需要進行本項驗算

3.3荷載計算

3.3.1頂板荷載計算：

頂板的覆土壓力標準值：Pt=L500X20.00=3().00kN/m2

頂板自重荷載標準值:Pl=25.00X0.300=7.50kN/m2

頂板活荷載標準值:Phl=6.30kN/m2

頂均布荷載基本組合：

Qt=1.20XP1+1.40XPt+0.90X1.50X1.00XPhl=59.51kN/m2

頂均布荷載準永久組合：

Qte=Pl+Pt+0.40XPhl=40.02kN/m2

3.3.2井壁荷載計算：

(1)井壁外荷載：

主動土壓力系數(shù)Ka=0.33

側(cè)向土壓力荷載組合(kN/nf):

土壓力標準值活載標準值基本組合

0.0027.678.20

11.0043.0719.20

173.33270.34181.53

(2)結(jié)構(gòu)自重標準值Gc=3740.20kN

基礎底面以上土重標準值Gt=346.80kN

基礎底面以上水重:標準值Gs=0.OOkN

基礎底面以I:活載標準值Gh=72.83kN

底板以上全部豎向壓力基本組合：

Qb=(3740.20X1.20+346.80X1.40+0.00X1.27X1.00+72.83X1.50X0.90X

1.00)/11.560=438.76kN/m:

底板以上仝部豎向壓力準永久組合:

14

Qbe=(3740.20+346.80+0.00X1.00+6.30X11.560X0.40+0.00X11.560X

0.40)/11.560=356.O7kN/m2

板底均布凈反力基本組合：

Q=438.76-0.500X25.00X1.20

=423.76kN/m2

板底均布凈反力準永久組合：

Qe=356.07-0.500X25.00

=343.57kN/m2

3.4內(nèi)力，配筋及裂縫計算

彎矩正負號規(guī)則：

頂板:下側(cè)受拉為正，上側(cè)受拉為負

井壁：內(nèi)側(cè)受拉為正,外側(cè)受拉為負

底板:上側(cè)受拉為正，下側(cè)受拉為負

荷載組合方式：

1.土壓力作用

2.溫濕度作用(內(nèi)外溫差;內(nèi)溫度-外溫度)

池壁水平彎矩按池壁水平線剛度比進行調(diào)整,線剛度比(XZM/YZ側(cè))=1.000

(D頂板內(nèi)力：

M——平行于1、方向板中心點的彎矩；

M°x一一平行于L方向板邊緣彎矩；

M°y——平行于1,.方向板邊緣彎矩。

計算跨度：2.900m,lz=2.900m,四邊固定

按雙向板計算.

荷載組合作用方矩表(kN.m/m)

內(nèi)力組合跨中Mx跨中My邊緣設邊緣叫

基本組合1010-2-2

.57.575.575.57

準永久組合7.7.-1-1

11117.207.20

(2)XZ(前后)側(cè)壁內(nèi)力:

15

Mx

Z

01-X'(底)

彎矩示意圖

M,一一平行于L方向板中心點的彎矩；

Mz——平行于L方向板中心點的彎矩；

M°x一一平行于L方向板邊緣彎矩；

M'l——平行于L方向板邊緣彎矩。

計算跨度：h=2.900m,L=24.350m,四邊固定

井壁類型：深壁

計算方法：伙H〈2L部分按照三邊固定,頂邊自由的雙向板計

算：Lx=2.900,Ly=5.800

H>2L部分按照水平向單向板計算H=2L處池外土

壓力作用彎矩(kN.m/m):

水平向跨中：基本組合：66.07,準永久組合:47.19

水平向邊緣：基本組合:T32.13,準永久組合：-94.38

跨中彎矩按H>2L段，和0<H<2L段較大值取.

1.井外填土,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)

①基本組合作用彎矩表(kM.m/m)

井外土

內(nèi)力組合跨中Mx跨中邊緣M:邊緣嚷(底)邊緣M0式頂)

M74.5618.56-150.81-111.070.00

彎矩調(diào)整74.5618.56-150.81-111.070.(X)

井外土+溫濕度作用

內(nèi)力組跨跨邊邊緣邊緣

0

合中機中Mz緣設代(底)M式頂)

井外土74.18.-15-111.00.00

壓力56560.817

溫濕度-13-13-13-137.1-137.1

作用7.117.117.1111

2M-62-11-28-248.1-137.1

.558.557.9281

彎矩調(diào)-62-11-28-248.1-137.1

整.558.557.9281

②準永久組合作用為矩表(kN.m/m)

16

井外土

內(nèi)力組合跨中M,跨中Mz邊緣M0,邊緣牝（底）邊緣MN頂）

M53.2513.26-107.72-79.340.00

彎矩調(diào)整53.2513.26-107.72-79.340.00

井外土+溫濕度作用

內(nèi)跨中Mx跨中Mz邊緣忒邊緣邊緣

力組合\巴（底）沈（頂）

井外土53.2513.26-107.72-79.340.00

壓力

溫濕度-1C1.56-101.56-101.56-101.56-101.56

作用

-48.31-88.31-209.29-180.90-101.56

彎矩調(diào)-48.31-88.31-209.29-180.90-101.56

整

⑶底板內(nèi)力：

計算跨度：1萬2.900m,1尸2.900m,四邊簡支+池壁傳遞彎矩

按雙向板計算.

1.荷載組合作用彎矩表（kN.m/m）

①基本組合作用彎矩表

內(nèi)力組合跨中Mx跨中My邊緣牝邊緣M':

簡支基底反力185.05185.050.000.00

池壁傳遞彎矩-107.71-107.71-224.86-224.86

77.3577.35-224.86-224.86

②準永久組合作用彎矩表

內(nèi)力組合跨中耽跨中My邊緣M°x邊緣M"..

簡支基底反力135.80135.800.000.00

池壁傳遞彎矩-75.56-75.56-157.74-157.74

2M60.2460.24-157.74-157.74

（4）配筋及裂縫：

配筋計算方法:按單筋受彎構(gòu)件計算板受拉鋼筋.

裂縫計算根據(jù)《混凝土規(guī)范》7.1.2條計算.

按基本組合彎矩計算配筋,按準永久組合彎短計算裂縫,結(jié)果如下:

①頂板配筋及裂縫表（彎矩:kN.m/m,面積:mnf7m,裂縫:mm）

17

屆

廠I----―

q空之一展

Ax

0L1~~*x---------1屆

配筋示意圖

A,一一平行于L方向的板跨中鋼筋;

A,——平行于h方向的板跨中鋼筋;

照一一平行于L方向的板邊緣鋼筋；

A°y——平行于1，方向的板邊緣鋼筋。

配筋部位彎計算面積實:配鋼實配面積裂縫寬度

矩筋

跨中Ax下側(cè)23600E14?6160.03

.81250

跨中Ay下側(cè)23600E14?6160.03

.81250

邊緣e上側(cè)-5657E14@7700.15

7.6(200

邊緣A°y上側(cè)-5