糖蜜酒精廢水治理工程的構筑物計算過程案例糖蜜酒精廢水治理工程的構筑物計算過程案例 1 2 2 2 51.2.1提升泵房說明 6 6 8 8 8 1.4.2設計說明 1.6.1一般說明 28 29 1.9.3污泥濃縮池 1.9.5機械脫水 1.1粗格柵計算1.1.1格柵設計要求如果是選擇人工清除方式，那么所對應的大小就是處在25到40mm這個區(qū)間；如果是選擇機械清除方式，那么所對應的大小就是處在16到25mm這個區(qū)間；同時所對應的最大間隙數據是40mm。③設計時對于格柵傾角而言，其大小通常取在45度到75度這個區(qū)間。如果是機械格柵，那么所對應的傾角大小通常取在60度到70度這個區(qū)間。⑤設計時對于過柵流速這個參數而言，是取在0.6到1.0m/s這個區(qū)間。1.1.2設計參數確定通過初步的數據核算之后，能夠得出每日柵渣量數據超過了0.2m3/d通常情況下過柵流速數據都是取在這個0.6-1.0m/s區(qū)間，這里將其取為對于格柵傾角這個參數而言，通常都是處在45度到75度這個區(qū)間，如果是機械清除方式的話，那么就是處在60度到70度這個區(qū)間，這里將其取為60度。時將過柵流速數據取為：V?=0.90m/設計時將單位柵渣量數據取為：0.05m3柵渣/103m3;設計時將柵條寬度數據取為：s=0.01mm(1)確定柵前水深數據利用理論公式(在本文中選擇的是最優(yōu)水力斷面公式)推算結果：上式里，一共涉及到四個參數，第一個參數是B?,用來代表進水渠寬度數據，以m為單位；第二個參數是h,用來代表柵前水深數據，以m為單位；第三個參數是e,用來代表柵條間隙數據，以m為單位；第四個參數是v?,用來代表柵前流速數據，以m/s為單位。(2)利用理論公式推算格柵的間隙數：上式里，一共涉及到四個參數，第一個參數是n,用來代表格柵柵條間隙數第三個參數是α,用來代表格柵傾角數據，以為單位；第四個參數是e,用來(3)利用理論公式推算格柵柵槽寬度數據：上式里，一共涉及到兩個參數，第一個參數是B,用來代表格柵柵槽寬度數據，以m為單位；第二個參數是S,用來代表每根格柵條寬度數據，以m為單這里通過φ10圓鋼來作為柵條，也就是S=0.01m。B=0.01(20-1)+0.02*2(4)利用理論公式推算進水渠道漸寬部分的長度數據上式里，一共涉及到兩個參數，第一個參數是l,用來代表進水渠道漸寬部分長度數據，以m為單位；第二個參數是α?,用來代表漸寬處角度數據，這里將其取為20°(5)利用理論公式推算進水渠道漸窄部分的長度數據：(6)利用理論公式推算經過格柵的水頭損失數據上式里，一共涉及到五個參數，第一個參數是h?,用來代表計算水頭損失數據，以m為單位；第二個參數是h,用來代表水頭損失數據，以m為單位；第三個參數是g,用來代表重力加速度；第四個參數是ξ,用來代表阻力系數，這里將其取為2.42;第五個參數是k,用來代表格柵受到污染物出現堵塞情況時所對應的水頭損失增大系數數據，這里將其取為3.(7)確定柵槽總高度數據設計時對于柵前渠道而言，其所對應的超高數據都是取為h=0.3m(8)確定柵槽總長度數據(9)利用理論公式推算每日柵渣量數據上式里，一共涉及到兩個參數，第一個參數是W,用來代表每日柵渣量數據，以m3/d為單位；第二個參數是W,用來代表一天時間內每污水所對應的柵渣量數據，這里將其取為0.05m3/103m3污水。設計時如果所對應的攔截污物量數據超過了0.3m3/d,那么就需要使用機械設計時所選擇的是CASS工藝方案，處理系統比較簡單，而最大程度的完善1.2.1提升泵房說明(1)設計時對于泵房而言，其進水角度需要小于45°。(2)設計時對于處于相鄰狀態(tài)的兩個機組突出部分所對應的間距大小還有機組突出部分和墻壁之間的間距大小需要能夠確保水泵軸或者是電動機轉子處修狀態(tài)的時候可以實現拆卸，同時還需要大于0.8。假如了55KW,那么需要超過1.0m,同時作為主要通道，其所對應的寬度需要超過(3)設計時所選擇的是半地下式泵站，將其高度數據取為10m,將其地下埋深數據取為3m。(4)所選擇的是一種自灌式水泵。所對應的坡度要超過10%。(6)設計時對于水泵吸水管而言，其所對應的設計流速數據需要取在1.2.2泵房設計計算(1)確定設計流量數據通過之前的流量數據計算可得所對應的設計流量數據是Qmax=695L/s,設(2)確定揚程數據通過之前的計算書能夠得知所對應的最大設計秒流量數據是695L/s,在本文中泵一共設置了兩臺，因此能夠得出一臺水泵所對應的時間需要超過5分鐘，設計時取為6分鐘，這樣利用理論公式推算出集水井容積設計時將有效水深數據取為3.0m,將集水池所對應的面積數據取為50m2。將長度數據取為10m,那么寬度就是5m。將通過格柵時所對應的水頭損失數據取為0.12m;設計時假設通過格柵之前水體所對應的水位數據是16m;那么能夠得出經過格柵之后所對應的水位數據是：設計時對于集水池而言，其所對應的正常工作水位數據和所需要進行提升的正常最高水位數據兩者間所對應的高差數據是：設計時對于總出水管而言，其所對應的流量數據取為Q=695L/s,所選擇的是一種鋼筋混凝土圓管，所對應的管徑數據是1000mm,通過資料的查閱得知V=1.81m/s1000i=3.4m。在一臺水泵處于運轉狀態(tài)的時候，所對應的流量數據是Q=348L/s,設計時將總出水管所對應的中心埋深數據取為1.0m,對于局部損失數據而言，是沿程損失數據的30%,所對應的管線長度是700m,那么利用理論公式推算出泵站外管線所對應的水頭損失數據結果是：設計時對于泵站而言，將其內部管線所對應的水頭損失數據取為1.5m,然后將安全水頭數據取為0.5m,那么就能夠計算出來水泵所對應的總揚程數據結果H=1.5+3.094+2.62+3=9.714m(3為自由水頭數據)設計時所選擇的是一種型號為250WQ600-9-30的水泵，在下面這個表格中給出了參數數據，所對應的流量數據是Q=420L/s,所對應的揚程數據是11m,一共設置了四臺水泵，同時廠區(qū)運行時只有兩臺處于使用狀態(tài)。泵型號轉速數據電機功率號(3)確定泵房的形式和布置工藝這里所選擇的是一種地下濕式圓形合建式泵房選擇的是最高日最高時流量數據Q=1.39m3/s。設計時為了便于運行，所選擇的(4)確定工藝的布置情況1.3泵后細格柵計算1.3.1設計參數設計時將設計流量數據取為Q=3×10?m3/d=347L/s;取柵前流速為v?=0.7m/s;取過柵流速為v?=0.9m/s;取柵條寬度為s=0.01m;取格柵間隙為e=10mm;取柵前部分長度為0.5m;取格柵傾角為α=60°;取單位柵渣量為@?1.3.2設計計算(1)設計時利用下面的理論公式推算柵前槽寬數據結果是：(2)利用理論公式推算出柵條間隙數：(3)利用理論公式推算出柵槽有效寬度數據結果是：B=S(n-1)+en=0.01×(67-1)+0.01×6(4)利用理論公式推算出進水渠道漸寬部分長度數據結果：(上式里α1所表示的是進水渠展開角數據)(5)對于柵槽而言，其和出水渠道所對應的連接處存在著一個漸窄部分，利用(6)確定過柵水頭損失數據(hi)設計時對于柵條邊而言，因為其屬于是一個矩形截面，這里取k=3,那么利同時ε=β(s/e)4/3上式里，一共涉及到三個參數，第一個參數是ho,用來代表計算水頭損失數據；第二個參數是k,用來代表水頭損失增加倍數，這里將其取為3;第三個參數是ε,用來代表阻力系數。(7)確定柵后槽總高度數據(H)設計時將柵前渠道超高數據取為h?=0.3m,那么利用理論公式推算出柵前槽總高度數據結果是：H=h+h=0.5+0.30=0.8m利用理論公式推算出柵后槽總高度數據結果是：H=h?+h?+h=0.5+0.26+0.3(8)確定格柵總長度數據：利用理論公式推算結果：(9)確定每日柵渣量數據：利用理論公式推算結果：因此得出選擇機械格柵清渣方式較為合適。1.4沉砂池設計1.4.1設計原則(1)通常情況下對于城市污水廠而言，都會選擇進行沉砂池的設置，并且分格數或者是座數要超過兩個，同時還需要按照并聯運行的原則來進行考慮。(2)設計流量的參數需要考慮分期進行的因素；而自流進入的污水設計計算則采用每期設計流量的最大值；在污水需要通過提升泵來進行送入的話，那么需要按照每期工作水泵所對應的最大組合流量數據來進行計算；針對于合流制處理系統而言，需要按照降雨時所對應的設計流量數據來進行計算。(3)對于沉砂池而言，其需要進行去除的主要顆粒就是比重大小是2.65,粒徑大小超過0.2的顆粒。(4)對于城市污水所對應的沉沙量數據而言，能夠按照每100000m3污水沉砂量數據是30m3來進行計算，所對應的含水率數據是60%,所對應的容量數據(5)對于貯砂斗槔而言，其容積大小需要按照兩日沉砂量數據來進行計算，同時貯泥斗池壁和水平面之間所對應的傾角需要超過55°,對于排砂管而言，(6)對于沉砂池而言，其所對應的超高數據最好超過0.3m。(7)通常情況下都是通過機械方法來完成除砂作業(yè)。在使用重力方式進行1.4.2設計說明設計時所選擇的是平流式沉砂池，其具有較好的處理效果以及較為簡單的結1.4.3設計計算(1)設計參數數據設計時將設計流量數據取為：Q=350L/s;將設計流速數據取為：v=0.25m/s;(2)確定沉砂池長度數據：(3)確定過水斷面面積數據：(4)確定池總寬度數據：在本文的設計中，一共設置了n=2格，將每一格所對應的寬度數據取為b=1.5m>0.6m,這樣能夠計算出池體總寬度數據是B=2b=3m。(5)確定有效水深數據：h?=A/b=1.4/1.5=0.93m(處在0.25~1m這個區(qū)間)(6)確定沉沙斗容積數據設計時取T=4d,也就是將排泥間隔天數取為4天，那么利用理論公式推算包括了四個沉砂斗)上式里，一共涉及到兩個參數，第一個參數是X?,用來代表城市污水沉砂量數據，這里將其取為30m3/100000m3;第二個參數是K,用來代表污水流量總變(7)確定沉砂斗尺寸數據和容積數據：將斗底寬度數據取為a?=0.5m,將斗壁和水平面之間所對應的傾角數據取為60°,將斗高數據取為h=1m。確定沉砂池高度數據：設計時所選擇的是重力排砂方式對應的坡度數據取為0.06,那么利用理論公式推算出坡向沉砂斗長度數據結果是：確定池總高度數據H:設計時將超高數據取為h?=0.3m,H=h?+h+h?=0.3+0.47+1.33=1.90m1.5配水井計算1.5.1設計要求②對于中心管而言，下面所對應的環(huán)型孔的高度數據需要取在0心管直徑數據兩者之間的比值超過1.5的突然性擴張；差大小是±1%;對于進水流量數據而言，當其和設計負荷之間的偏差超過25%的時候，那么所對應的配水均勻度誤差大小是2.9%。1.5.2設計計算設計時對于進水管而言，其所對應的流速數據需要低于1m/s,這里將其取為0.9m/s,配水井的數量一共那么得出結果是(m)這里將其取為400mm面，對于每一個構筑物而言，其所對應的最大分配水量數據是0.12m3/s,設計時H?=3×D?=1.2mH=H?+H?=1.7mH?所表示的是超高，這里將其取為0.5m時間段就會存在著3個CASS池處于進水狀態(tài)，因此總水量數據就會平均的被分同時管路流速數據需要處在1m/s以下，這里將其取為0.9m/s。利用理論公式推算配水管直徑數據結果那么能夠得出結果是(m)這里將其取為300mm⑤確定配水井直徑數據D?上式里，涉及到一個參數v3,用來代表配水井內污水所對應的流速數據，這里將其取為v?=0.3m/s這里將其取為1m在污水廠中UASB的核心作用就是處理含有溶解有機物的廢水進行處理，對于本文待處理污水而言，其中所含有的SS含量并沒有大于COD含量的30%,因此預處理措施無需使用。對于UASB反應器而言，是通過三個部分構成的，1.6.2設計參數A.反應區(qū)①負荷對于UASB而言，其負荷主要受兩個因素的影響，一個是待處理廢水所對應的可生化程度，另外一個是降解速率，這里針對啤酒廢水所使用的②水力負荷對于這個參數而言，其所指的是UASB能夠進行承受的處理水量大小，單位是[m3/(m2●h)],也就是上流速度(m/h)。通常情況下對于啤酒廢水處理流程而言，上流速度的大小區(qū)間是0.5~1.2m/h,這里將這個參數大小取為0.8m/h。③反應區(qū)高度通常情況下對于UASB反應區(qū)而言，高度都是選擇在3米到6米這個區(qū)間?？墒秦摵刹皇呛艽蟮臅r候，最好選擇較大的高度；如果負荷相時還可以確保產氣強度相對較小。這里將反應區(qū)高度數值取為5m。處理效率在面對容易降解的COD的時候，UASB能夠實現60%到90%這個范圍的處理效率，如果是處理啤酒廢水的話，那么效率能夠實現75%到95%這個范圍，這里將COD去除率數據取85%。B.三相分離器下面開始設計的是三相分離器，對相應參數進行計算：①集氣室對于常規(guī)的集氣室而言，其尺寸在設計時要考慮很多因素，比如集泥斗大小、集泥斗傾角還有貯氣罐的壓力波動情況等。對于貯氣罐而言，其壓力波動不超過0.4m的時候，那么對于集氣室而言，所對應的高度應該超過0.6m。②集泥斗通常情況下為了能夠有效的確保沉淀污泥可以利用集泥斗進行順利的收集，然后再返回到反應區(qū)當中，對于集泥斗而言，其傾角大小要超過55°。在已經確定了集氣室高度還有集泥斗傾角大小之后，那么對于集泥斗而言，其大小取決于集泥斗的數量，假如數量越小的話，那么對于集泥斗而言，寬度就會越大，同時對于集泥區(qū)而言，高度也會越大的。③沉淀區(qū)對于沉淀區(qū)而言，其所對應的工作特性和豎流式沉淀是非常類似的，所以可以在一些設計工作上對豎流式沉淀池進行參考。對于表面負荷而言，通常情況下取值大小是處在0.5～1.2m3/(m2·h)區(qū)間里；對于水力停留時間而言，通常是處在1.5~2.0h區(qū)間。這里將表面負荷大小取為1.2m3/(m2·h)。這里為了防止沼氣會順著水流一直進到沉淀區(qū)里面，進行了擋板的設置。同時在設計時為了能夠讓擋板和沉淀區(qū)間所對應的回流縫實現穩(wěn)定的水流，并且還能夠使得污泥能夠實現順利的回流，對于回流縫而言，其水流速度應該保證處于2～4m/h這個區(qū)間里。④出水區(qū)如果UASB較小，那么所選擇的都是周邊出水。大部分都采用兩種出水形式，第一種是三角堰，第二種是平頂堰。C.配水系統在這里所選擇的是一種大阻力配水系統，設計時所選擇的是通過穿孔管完成配水作業(yè)，下面給出主要參數：一共涉及到四個主要參數，第一個參數是配水干管起端流速，取值是處在間里，第三個參數是孔口流速，取值要超過2m/s,第四個參數是孔口直徑，取值是處在2～5mm區(qū)間里。同時設計時對于孔口而言，是選擇通過45°向下交錯這種方式進行布置的。上式里，一共涉及到四個參數，第一個參數是V,用來代表UASB反應器容積，通過m3來作為單位；第二個參數是Q,用來代表廢水設計流量，通過m3/d來作為單位；第三個參數是Lv,用來代表可溶性有機物所對應的容積負荷，通過kgCOD/(m3.d)來作為單位，該參數與布水均勻程度、消化反應溫度、顆粒污泥濃度以及廢水性質這四個因素相關；第四個參數是c。,度，通過mg/L來作為單位，一共由兩個部分構成外一部分是懸浮COD。上式里，一共涉及到四個參數，第一個參數是h,用來代表反應區(qū)高度，通過m來作為單位；第二個參數是t,用來代表反應區(qū)水力停留時間，通過h來作為單位；第三個參數是A,用來代表反應區(qū)表面積，通過m2來作為單位；第四個參數是Q,用來代表廢水設計流量，通過m3/h來作為單位。在設計處理系統的時候，使用的UASB反應器一共有四座，對于每一座反應器而言，其面積大小就是88.25m2,然后再取整就是89m2,尺寸數據設計為①確定水力停留時間t數據上式里，一共涉及到一個參數q,用來代表反應區(qū)所允許的表面水力負荷數②確定UASB廢水上升流速Y,數據實際情況下，取值處在0.25~1.00m/h這個區(qū)間里。在設計三相分離器的時候，主要考慮三個部分的設計，第一個是沉淀區(qū)的設設計時將近期規(guī)劃當中的流速數據取為Q=30000m3/d,其中CASS反應池設計時將污泥負荷數據取為(F/M):Ls=35kgBOD?/(kgMLSS.d);將混合懸浮固體濃度數據取為(MLSS):X=2500mg/L;將反應池數目取為6;將反應池有效水深數據取為H=5m;將筆水器排除比數據取為1:2.5。(1)確定曝氣時間數據TA:上式里，一共涉及到五個參數，第一個參數是S?,用來代表進水平均BOD?第三個參數是m,用來代表排出比數據，這里將其取為2.5;第四個參數是X,用來代表混合液懸浮固體濃度數據，以mg/L為單位；第五個參數是L,用來代表污泥負荷數據，以kgBOD?/(kgMLSS.d)為單位。(2)確定沉淀時間數據Ts:通常情況下對于活性污泥而言，其界面所對應的沉降速度相關于Vmax=4.6×10?×t×X?-1-26(MLSS上式里，一共涉及到四個參數，第一個參數是Vmax,用來代表活性污泥界面所對應的初始沉降速度，通過m/s來作為單位；第二個參數是t,用來代表水溫數據，通過℃來作為單位；第三個參數是m,用來代表排出比數據，這里將其取為2.5;第四個參數是X?,用來代表沉降開始的時候混合液懸浮物固體所對應的Vmax=7.4×10?×20×2800-1-7=h來作為單位；第二個參數是H,用來代表反應池內部的水深數據，通過m來作為單位；第三個參數是ε,用來代表安全高度數據，這里將其取為0.5m。(3)確定排水時間數據TD:進行排水的時候，針對一次一定需要排出去的處理水量數據而言，一個周期當中所含有的排水時間能夠利用排水裝置的增設以及溢流負荷的擴大時間。通常情況下排水時間都是取在.5到3h這個區(qū)間，這里將其取為1h,(4)計算周期數：T.=TA+Ts+Tp+0.2=1.8+1+1+0.2=4h,因為進水工序和曝氣工序是在同時段1時段2時段3時段4時段1時段2時段31號池曝氣曝氣沉淀曝氣曝氣沉淀2號池沉淀曝氣曝氣沉淀曝氣曝氣3號池曝氣沉淀曝氣曝氣沉淀曝氣(5)確定CASS反應池容積數據設計時對于CASS反應池而言，將其設計成是一種長方形的反應池，其中的數據取為H=5m,將其超高數據hc取為0.5m。上式里，一共涉及到八個參數，第一個參數是V,用來代表反應池總容積數利用理論公式推算出污泥層高度數據結果是h,=h-8=2.5-0.5=2針對反應池容積數據進行驗證：設計時將單池一次進水的時間數據取為1.8h,Qh=208m3/h,那么利用理論公式推算出一個周期所對應的進水量數據結設計時對于CASS反應池而言，利用理論公式推算出單池在一周期的時間里Vb=(h?-h?)S;=(5-2)×208=(7)確定CASS反應池需氧量數據：1)確定氧化有機物需氧量數據，對于污泥自身需氧量數據而言，按照每針對=0.48×30000×(162-10)×10?3+0.12×14477×2600×10?3=6上式里，一共涉及到七個參數，第一個參數是0a,用來代表需氧量數據，用來代表出水BOD數據，以mg/L為單位；第五個參數是X,用來代表混合液污泥濃度數據，以mg/L為單位；第六個參數是a',用來代表活性污泥微生物每針b',用來代表一天時間當中1kg活性污泥自身完成氧化所需要的氧量數據，這里2)利用理論公式推算氨氮硝化需氧量數據Ob=4...57[30000×(40-15)×10?3-0.12×4990]=599.8kgO上式里，一共涉及到四個參數，第一個參數是4.57,用來代表氨氮所對以mg/L為單位；第三個參數是Nke,用來代表出水總凱氏氮濃度數據，以mg/L為單位；第四個參數是△X,用來代表系統一天時間當中所排放出去利用理論公式推算單池在一個周期當中單位時間所需要使用的空氣量數據上式里，一共涉及到三個參數，第一個參數是η,用來代表可變微孔曝氣器所對應的氧利用率數據，這里將其取為20%;第二個參數是0.21,用來代表空氣里面氧氣所對應的體積分數數據；第三個參數是1.331,用來代表處于標準狀況下氧氣所對應的密度數據，這里將其取(8)確定曝氣器型號：設計時所選擇的是一種橡膠膜微孔曝氣器，將其采購型號確定為XJBQ-251Q,對于這個裝置而言，具有較小的曝氣氣泡直徑大小，較大的氣液面積，較為均勻的氣泡擴散，基本不表4-3微孔曝氣器參數數據型號材質外型橡膠膜+ABS球冠形，外絲表4-4微孔曝氣器技術參數數據充氧能力/(kgO?/h)空氣流量數據服務面積數據氧利用率數據上式里，涉及到一個參數e,用來代表充氧能力，這里將其取為開始進行校核：設計時對于單池而言，將其曝氣面積數據取為F1=500m2,那么利用理論公式推算出單孔服務面積數據結果是(m2/個),這個數據能夠滿足0.25～0.70m2/個這個條件要求。利用理論公式推算出一個曝氣器所對應的曝氣量數據結果是,要求得以滿足。(9)設計曝氣系統：將其流速數據v1取為10m/s;然后選擇在3個CASS池體所對應的隔墻上面進行了3根空氣支管的設置，將其流速數據v2取為10m/s;同時在每一根支管上面都進行了七條配氣豎管的設置，將其流速數據v3取為5m/s。同時對于每一條配氣管而言，都是和池體底部10排曝氣頭進行連接，從而為CASS池進行配氣。在本文的設計中，每一個時刻每一個系列均存在著2個CASS池處于曝氣狀計時所選擇的是尺(m)設計時所選擇的是尺寸數(10)確定風管阻力損失數據：上式里，一共涉及到兩個參數，第一個參數是hi,用來代表風管沿程阻力損失數據，通過Pa來作為單位；第二個參數是h2,用來代表風管局部阻力損失數據，這里將其取為(Pa/m);第二個參數是L,用來代表風管長度數據，通過m來作為單位；第三個參數是aT,用來代表溫度是T攝氏度的時候，空氣密度所對應的修正系數數據，這里將其取為1.00;第四個參數是ap,用來代表大氣壓大小是P的時候所對應的修正系數數據，這里將其取為1.00.據是32m。h=(2.6×50+3.8×107×2.4×32)×1×1=613.可以利用下面的理論公式推算風管局部阻力損失數據h?:上式里，一共涉及到三個參數，第一個參數是ζ,用來代表局部阻力系數數據；第二個參數是v,用來代表風管里面所對應的平均空氣流速數據，通過m/s設計時對于風管而言，將其總阻力損失數據取為1634.8Pa,也就是166.7mmH?O;設計時將管路富余壓頭數據取為0.30mH?O,對于膠膜微孔而言，其所對應的曝氣壓力損失數據是200mmH?O,那么利用理論公h=167+300+200=667mmH?O=0.667mH?O(11)確定鼓風機型號：設計時對于一個池子而言，是通過一臺鼓風機來進行供氣作業(yè)的，因此所對應的鼓風量數據是2143m3/h,設計時將最低升壓數據取為0.667mH?O,所選擇的是一種離心式鼓風機，確定采購型號是C80-1.5,一共使用了六臺，廠區(qū)運行時只有三臺處于運行狀態(tài)，在下面的表格中給出了技術參數數據：表4-5離心式鼓風機參數數據風機型號軸功率數據kw升壓數據△P據m3/min配套電機功率數據/kw型號(12)確定筆水器型號：設計時將單池容積數據取為1620m3,將筆水體積數據取為1620/2.5=684m3,將排水時間數據取為0.7h,那么能夠得出筆水能力是926m3/h。設計時對于每一個CASS池而言，設置了兩臺筆水器，確定采購型號是HPS-700,在下面的表格中給出了參數數據：型號排水管徑數據驅動功率數據處理水量數據筆水深出水堰長數據通常情況下對于城市污水而言，完成了一級處理或者是二級處理之后，那么水質就會得到很大程度的改善，水體當中所含有的細菌含量會大大的降低，可是還是具有一定的含量絕對值，同時還可能具有一些病原體，所以在排放污水之前，需要對其進行消毒處理。完成處理之后的污水水體當中進行液氯的添加，那么氯就會和水反應產生次氯酸以及鹽酸，對于次氯酸而言，屬于一種效果非常強的消毒劑，能夠將病原體以及細菌殺死，避免細菌會水體造成污染。這里所選擇的是一種折流式接觸反應池。1.8.1設計參數將設計流量數據取為：Q=30000m3/d=1250m3/h(共設置兩座)將水力停留時間數據取為：T=0.5h=30min將設計投氯量數據取為：p=4.0mg/L將平均水深數據取為：h=2.0m將隔板間隔數據取為：b=3m1.8.2設計計算(1)確定接觸池容積數據：利用理論公式推算結果：利用理論公式推算出表面積數據結果是：設計時一共采用了三個隔板，那么利用理論公式推算出廊道總寬數據結果是利用理論公式推算出接觸池長度數據結果是：這里將其取為m利用理論公式推算出長寬比數據結果是：利用理論公式推算出實際消毒池容積數據結果是：設計時將池體深度數據取為2+0.3=2.3m(0.3m所表示的是超高數據)在進行了校核之后，都能夠符合有效停留時間的相關設計要求。(2)確定加氯量數據：這里將最大加氯量數據取為Pmax=4.0mg/L,那么利用理論公式推算出每日@=PmaxQ=4×625=2500mg/s=設計時所選擇的是一種液氯鋼瓶，所對應的貯氯量數天的加氯量數據是3/4瓶，一共貯用了12瓶，同時設置了兩臺加氯機，所對應在Q=1～3m3/h這個區(qū)間里面，所對應的揚程數據需要超過10m(3)確定混合裝置相關參數數據：設計時分別選擇在接觸消毒池所對應的第一格還有第二格所對應的起端進No=KQ=8×0.22=1.76kW設計時所選擇的是一種機械混合攪拌機，將其采購型號確定為JWH—310—1,所對應的漿板深度數據是1.5m,所對應的漿葉直徑數據是0.31m,所對應的功率數據是4.0k1.9污泥處理構筑物(1)泵房的設計說明(2)確定CASS產泥量數據利用理論公式推算出CASS池當中所對應的生物代謝產泥量數據上式里，一共涉及到八個參數，第一個參數是△X,用來代表剩余污泥量數據，通過kgMLSS/d來作為單位；第二個參數是Q,用來代表設計平均日流量數據，通過m3/d來作為單位；第三個參數是a,用來代表微生物代謝增值系數數據，這里將其取為0.75kgVSSkgCOD;第四個參數是b,用來代表微生物自身氧化率數據，這里將其取為0.05d1;第五個參數是S,,用來代表去除的COD濃度數據，通過kgCOD/m3來作為單位；第六個參數是Xr,用來代表回流污泥濃度數據，通過mg/L來作為單位；第七個參數是V,用來代表反應池容積數據，通過m3來作為單位；第八個參數是Lg,用來代表BOD污泥負荷數據，這里將其設計時將剩余污泥所對應的含水率數據取為99.2%,那么利用理論(3)確定回流污泥泵的型號1)確定揚程數據：設計時對于CASS反應池而言，其水面相對地面的標高數據是0.6m,對于套筒閥井而言，其泥面相對標高數據是0.2m,對于回流污泥泵房而言，其泥面所對標高數據是1.5m,那么對于污泥回流泵而言，其所需要的提升高度數據是2)確定流量數據：設計時將回流污泥量數據取為QR=RQ,將污泥回流比數據取為R=20%。也就是QR=20%Q,=124.8m3/d(m),這里將其取為250mm3)確定泵的型號：表3.6里面給出了該設備的參數數據。型號效率數據流量數據數據4)確定回流污泥泵房占地面積數據：利用理論公式推算結果(1)基本情況在本文的設計中對于CASS反應池而言，其所產生出別的一些構筑物所排放出來的污泥都是通過地下管道通過自流的方式進入到集設計時對于污水處理系統而言，一天時間內所排放出來的污泥干重數據是4990kg/d,由于污泥所對應的含水率數據是99.2%,那么就能夠計算出來污泥流(2)設備的選型1)確定污泥泵揚程數據：設計時對于輔流式濃縮池而言，其所對應的最高泥位數據是-0.4泥泵而言，其所對應的靜揚程數據是H?=4.53-0.4=4.13m,對于污泥輸送管道而言，其所對應的壓力損失數據是4.0m,所對應的自由水頭數據是1.0m,那么對于污泥泵而言，其所需要的揚程數據是H=H?+4+1=9.13m。2)確定污泥泵的型號：量數據Q>2Qw/2=5.56m3/h。設計時所選擇的是一種污泥泵，確定采購型號是型號效率數據□徑數流量數據數據33)設計剩余污泥泵房：設計時將占地面積數據取為L×B=4m×3m,對于集泥井而言，將其占地通常情況下濃縮污泥的主要目的就是為了能夠使得污泥顆粒之間所含有的工藝所形成的剩余污泥而言，并不合適。針對本文的CASS工藝而言，所選擇的如果是初次沉淀污泥的情況下，那么所對應的含水率數據通常處在95%到97%這個區(qū)間，對于污泥固體負荷而言，其大小處在8