《山洪排澇設施完善工程》工程地質勘察報告、概況1.1勘察的目的、要求、任務及勘察階段擬建管線工程位于(高鐵片區(qū)、老城片區(qū)、龍寶片區(qū)、經開區(qū)片區(qū)、五橋片區(qū)），為滿足施工圖設計，城市建設中心（以下簡稱建設方）特委托我院對擬建工程場地進行工程地質勘察工作（直接詳勘）。雙方于2025年02月正式簽定了《建設工程勘察合同》，建設方同時提出了《工程地質勘察任務委托書》及1：1000工程平面圖、設計縱斷面圖，要求按國家現行有關勘察規(guī)范提出詳細的工程地質資料，為擬建管線施工圖設計和施工方案的確定提供地質依據。本工程設計任務由上海市政工程設計研究總院（集團）有限公司承擔。本次勘察的目的及任務為：1.1.1根據甲方提供的《工程勘察委托書》，本次勘察階段為直接詳勘，勘察目的是查明擬建場區(qū)的工程地質條件，為工程設計和施工提供準確可靠的地質依據和設計參數。1.1.2查明擬建管線沿線的地形地貌、地質構造、不良地質作用等工程地質條件及場地環(huán)境條件，評價場地的穩(wěn)定性及建設適宜性。1.1.3查明擬建場區(qū)地層巖性、地質時代、成因類型、埋藏條件與分布規(guī)律等工程特征。1.1.4查明擬建場區(qū)覆土厚度、巖體風化程度、巖體的節(jié)理裂隙發(fā)育程度及巖體完整性等條件，查明水文地質條件，評價場地水土對建筑材料的腐蝕性。1.1.5查明擬建管線沿線的不良地質、特殊地質和環(huán)境地質的成因、類型、規(guī)模、性質、分布規(guī)律等，分析評價其誘發(fā)條件、發(fā)展趨勢及其對擬建物的危害程度，并提出計算參數、整治措施及建議。1.1.6劃分建筑場地類別，對擬建管線沿線進行地震效應評價。1.1.7查明擬建管線沿線與已有建筑物的相互關系，分析評價擬建工程的施工對工程環(huán)境的影響，提出相應的解決措施及建議。1.1.7對擬建管道及排水溝基礎持力層提出建議，分析評價地質條件可能造成的工程風險分析等勘。1.1.8對擬建管線開挖后形成的臨時基坑邊坡進行評價，提出合理的支護措施建議；對擬建管線基礎持力層及基礎形式提出建議。1.2擬建工程概況本工程主要為萬州城區(qū)山洪排澇設施完善工程，擬建工程包含管網部分及排洪部分。擬建工程管網部分管網總長11597.97米，擬建管道采用d400、d500、dn600、d800、d1000、d1200及d1400硬聚氯乙烯材料，擬建箱涵尺寸采用0.5*0.5m、1.0*1.0m、1.2*1.0m、2.0*2.0m、2.0*3.0及5.5*3.0m的矩形箱涵，本次勘察管線共31條，編號為A-A’～AE-AE’，為直埋段及箱涵段，直埋段沿現狀道路敷設，采用擴大基礎，架空段采用擴大基礎或樁基礎；頂管段采用III級鋼筋混凝土管，頂管始發(fā)井及工作井直徑為7.00m，接收井直徑為5.00m，始發(fā)井基坑深度為10.20m，工作井基坑深度在7.00～11.50m，接收井基坑深度為5.70m，均為為土質基坑，始發(fā)井、工作井及接收井均采用鋼筋混凝土圓井按逆作法施工。擬建工程山洪部分截水溝總長9462.57m，擬建截水溝尺寸采用0.5*0.5m、0.8*0.8m、1.0*1.0m、1.5*1.5m、2.0*2.0m及4.0*3.0m的矩形截水溝，本次勘察山洪共23條，編號為A-A’～W-W’，采用直埋方式或架空方式，直埋段沿現狀道路敷設，采用擴大基礎；架空段采用墩基礎或樁基礎。擬建管線基礎開挖后將在沿線兩側及頂管豎井形成臨時基坑邊坡，基坑開挖高度0.50～11.50m不等，為土質邊坡及巖土質邊坡，基坑邊坡安全等級為一級或二級，穩(wěn)定性安全系數取1.20或1.25。具體布置如下：表1.2-1管網部分設計擬建管線情況一覽表編號長度（m）設計建筑底起始標高井編號基礎型式管徑及規(guī)格開挖方式A-A’608.4259.25～240.27/擴大基礎d800、d1000明挖B-B’125.84253.39～246.66/擴大基礎d500明挖C-C’402.52258.09～245.23/擴大基礎d600、d1400明挖D-D’64.53240.13～234.91/擴大基礎d1400明挖E-E’111.03238.72～237.28/擴大基礎d500明挖F-F’541.83241.45～197.75/擴大基礎3.0*2.0m明挖G-G’30213.70～198.18/擴大基礎1.2*1.0明挖H-H’59.18204.50～181.03/擴大基礎0.5*0.5明挖I-I’85.4164.74～155.32/擴大基礎2.0*2.0明挖J-J’122.07178.90～174.84/擴大基礎d800明挖K-K’114.16244.16～242.00/擴大基礎d400明挖L-L’233.49173.50～161.99/擴大基礎2.0*2.0明挖M-M’162.33172.28～140.06/擴大基礎2.0*2.0明挖N-N’42.5170.83～169.50/擴大基礎1.0*1.0明挖O-O’141.22170.05～154.09/擴大基礎2.0*2.0明挖P-P’140.9165.64～151.32/擴大基礎1.5*1.25頂管Q-Q’76.58247.48～231.85擴大基礎d700明挖R-R’583.21344.75～302.18/擴大基礎d800明挖S-S’1128.62268.16～251.79/擴大基礎d400明挖T-T’28252.32～242.66/擴大基礎d800明挖U-U’319.51283.19～280.52/擴大基礎d1000明挖V-V’1633.25281.47～267.82/擴大基礎d600、d1000、d1200明挖W-W’513.39309.54～291.22/擴大基礎d400、d800明挖X-X’905.81280.35～211.73/擴大基礎d600、d1000、d1200明挖Y-Y’219.19279.27～277.91/擴大基礎、擴大基礎d600、d1000明挖/架空Z-Z’566.81347.40～344.10/擴大基礎d600、d800明挖AA-AA’128.52389.37～388.08/擴大基礎d800明挖AB-AB’29.69221.55～221.40/擴大基礎d800明挖AC-AC’1898.89318.22～217.00/擴大基礎2.0*3.0明挖AD-AD’497.79254.00～226.86/擴大基礎2.0*30/5.5*30明挖AE-AE’83.31310.00～307.95/擴大基礎d600明挖表1.2-2山洪部分設計擬建管線情況一覽表編號長度（m）設計建筑底起始標高井編號基礎型式管徑及規(guī)格開挖方式A-A’179.78259.55～268.50/擴大基礎、墩基礎或樁基1.0*1.0明挖/架空B-B’401.45253.56～270.50/擴大基礎1.0*1.0明挖C-C’312.5313.00～329.00/擴大基礎、墩基礎或樁基0.5*0.5明挖/架空D-D’420.82340.48～399.88/擴大基礎、墩基礎或樁基3.0*3.0明挖/架空E-E’1764.84362.22～422.40/擴大基礎1.0*1.0明挖F-F’465313.19～369.85/擴大基礎1.5*1.5明挖G-G’180.8203.04～313.19/擴大基礎、墩基礎或樁基0.8*0.8明挖/架空H-H’235.2190.80～209.00/擴大基礎2.0*2.0明挖I-I’1149.67181.50～401.75/擴大基礎、墩基礎或樁基4.0*3.0明挖/架空J-J’340.27179.53～217.70/擴大基礎0.8*0.8明挖K-K’210.43224.61～232.48/擴大基礎、墩基礎或樁基0.8*0.8明挖/架空L-L’211.7228.81～242.09/擴大基礎、墩基礎或樁基0.8*0.8明挖/架空M-M’180.77219.07～231.56/擴大基礎1.0*1.0明挖N-N’216.29208.76～220.01/擴大基礎1.0*1.0明挖O-O’494.78229.71～245.49/擴大基礎0.8*0.8明挖P-P’770.05313.33～322.77/擴大基礎0.8*0.8明挖Q-Q’80.71275.54～316.10/擴大基礎0.8*0.8明挖R-R’377.97286.04～320.13/擴大基礎0.8*0.8明挖S-S’457.21255.75～257.25/擴大基礎1.0*1.0明挖T-T’382.92345.20～413.20/擴大基礎、墩基礎或樁基2.0*2.0明挖/架空U-U’172.84411.14～424.20/擴大基礎1.0*1.0明挖V-V’134.94380.11～421.12/擴大基礎2.0*2.0明挖W-W’215385.76～433.32/擴大基礎2.0*2.0明挖1.3勘察工作依據及執(zhí)行的主要技術規(guī)范1.3.1勘察工作依據（1）《建設工程勘察合同》；（2）《工程地質勘察任務委托書》；（3）由建設方提供的工程地質平面圖、設計縱斷面圖（1：1000）。1.3.2主要執(zhí)行的技術規(guī)范本次勘察執(zhí)行的主要技術標準及文件有：（1）《工程勘察標準》（DBJ50/T-043-2024）；（2）《建筑地基基礎設計標準》（DBJ50-047-2024）；（3）《建筑抗震設計標準》GB/T50011-2010（2024年局部修訂）；（4）《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）；（5）《工程測量標準》（GB50026-2020）；（6）《工程巖體試驗方法標準》（GB50266-2013）；（7）《土工試驗方法標準》（GB/T50123-2019）；（8）《工程勘察通用規(guī)范》（GB55017-2021）；（9）《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》（GB55003-2021）；（10）《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55002-2021）；（11）《工程測量通用規(guī)范》（GB55018-2021）；（12）《重慶市工程勘察文件編制技術規(guī)定》（2024版）；（13）《房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文件編制深度規(guī)定》（2020版）（14）《重慶市巖土工程勘察圖例圖示規(guī)定》；（15）《房屋建筑和市政工程勘察設計質量通病防治措施技術手冊》（2021年版）。1.4工程勘察等級根據《工程勘察標準》（DBJ50/T-043-2024）表3.0.8-6規(guī)定：擬建管線埋深5～11.50m，局部段采用頂管施工，工程重要性等級為一級；場地類別按《工程勘察標準》（DBJ50/T-043-2024）表3.0.9及表7.1.3判定為中等復雜場地。因此，綜合確定本工程勘察等級為甲級。表1.4-1地質環(huán)境復雜程度分類表判定因素場地特征場地類別場地復雜程度復雜中等復雜簡單地形、地貌有兩種地貌單元，地形坡度10～30°，局部大于50°√中等復雜巖層傾角(°)6°、7°、8°、15°√巖土特征巖土種類較多，性質變化較大，但有特殊巖土人工填土√巖體完整程度較完整，裂隙較發(fā)育較完整√土層厚度(m)土層最大厚度大于15m√地表水、地下水對巖土體影響程度中等復雜√不良地質現象小√破壞地質環(huán)境的人類活動場地現狀既有邊坡15～30m，為巖質邊坡√邊坡對相鄰建（構）筑物的影響程度中等√表1.4-2建筑邊坡與基坑工程地質環(huán)境條件復雜程度劃分判定因素場地特征場地類別場地復雜程度復雜中等復雜簡單地形坡度（°）有兩種地貌單元，地形坡度10～30°，局部大于50°√中等復雜土層厚度(m)土層最大厚度大于15m√巖土組成巖土種類較多，性質變化較大√裂隙發(fā)育程度較發(fā)育√地下水對邊坡的影響程度中等√外傾貫通結構面、土巖界面傾角（°）10～20√不良地質作用對邊坡的影響程度中等√邊坡對相鄰建（構）筑物的影響程度中等√1.5勘察工作布置及任務完成情況1.5.1勘察范圍及勘察階段的判定本工程勘察范圍符合渝建[2013]345號文件要求?？辈旆秶翱辈祀A段相關判定過程見表1.5-1、表1.5-2、表1.5-3。表1.5-1選址勘察判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程項目判定結果建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用發(fā)育，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。不良地質作用影響面積遠小于建設場地的50%。不需進行選址勘察2地震時可能發(fā)生滑坡、危巖崩塌、泥石流等抗震危險地段建設場地。地震時不會發(fā)生滑坡、泥石流等現象。不需進行選址勘察建設項目1投資20億元以上的大型市政基礎設施工程。本工程投資遠小于20億元。不需進行選址勘察2大型工礦企業(yè)廠區(qū)整體遷建。不屬于。不需進行選址勘察3城市軌道交通線路、長度大于1000m的越嶺隧道和跨越長江、嘉陵江、烏江等江底隧道和大型橋梁等需進行多方案比選的大型市政基礎設施工程。不屬于。不需進行選址勘察表1.5-2初步勘察判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程指標判定結果場地及項目1在復雜場地上建設工程安全等級為一級的建設項目。中等復雜場地；工程重要性等級為一級。不需進行初步勘察其他建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用較為發(fā)育，且其影響面積占建設場地30%及以上的建設場地。不良地質作用影響面積遠小于建設場地的30%。不需進行初步勘察2場地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。場地地形整體平緩，地形坡角大于60°的自然巖坡影響面積遠小于建設場地面積的50%。不需進行初步勘察3三峽庫區(qū)175m蓄水位（吳淞高程）岸線外側水平距離100米范圍內的建設場地。與三峽庫區(qū)175m岸線外側水平距離在100米以上。不需進行初步勘察4存在礦產采空區(qū)或地下洞室，且采空區(qū)或地下洞頂距離擬建工程最底面小于2倍洞跨的建設場地。場地內地下無采空區(qū)和地下洞室。不需進行初步勘察其他建設項目1總建筑規(guī)模大于50萬m2且高層建筑規(guī)模占總建筑規(guī)模的比例超過70%的大型住宅區(qū)。不屬于。不需進行初步勘察2建筑高度大于200m的超高層建筑。不屬于。不需進行初步勘察3總建筑面積超過10000m2的城市軌道交通地下車站或長度大于500米的隧道。不屬于。不需進行初步勘察4主跨跨徑150m及以上的斜拉橋、懸索橋等纜索承重橋梁以及拱橋，立體交叉線路為3層及3層以上（不計地面道路及地道）的大型互通立交橋梁。不屬于。不需進行初步勘察表1.5-3勘察范圍判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地、邊坡判定結果基坑邊坡及其影響區(qū)域1巖質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的1倍?？辈旆秶€到基坑邊線外側的水平距離大于其基坑深度的1倍。滿足勘察范圍2土質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。土質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離大于其基坑深度的2倍。滿足勘察范圍3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。無此類基坑滿足勘察范圍1.5.2勘察工作的布置本工程勘察方法以工程地質鉆探為主，輔以工程地質調查與測繪、工程測量、地下水觀測、原位測試、室內巖土試驗等多種勘察手段。工程地質調查與測繪：采用1:1000現狀地形圖，現場實際勾繪了地層界線，并在場地外基巖露頭處實測了地層與裂隙產狀，其精度滿足規(guī)范要求。測繪范圍面積約32.41km2，采用追索法與穿越法相結合的手段，對擬建場區(qū)進行地層界線劃分、不良地質作用調查、巖層產狀及裂隙調查等，以查明場區(qū)及其周邊附近地段的地質條件。工程測量：本工程采用萬州獨立坐標系，1956年黃海高程系，基本等高距為0.5m，依據建設方提供的43個控制點（KZD1～KZD43，見表1.5-4）采用索佳SEJ500電子全站儀進行鉆孔定位及孔口標高測量。其成果詳見附件《測量成果說明》。表1.5-4工程測量控制點情況一覽控制點號X(m)Y(m)H(m)KZD13415486.60534336.66250.07KZD23415222.93534872.28275.46KZD33414304.02533333.98245.40KZD43412303.77535477.13291.48KZD53412103.27535246.10250.97KZD63411303.37533476.35197.81KZD73410992.87535234.99182.11KZD83410576.98535564.08243.78KZD93410457.50536368.16175.34KZD103409914.55536368.35188.74KZD113409270.29535510.59257.16KZD123408326.72534976.12336.36KZD133408751.00535794.90254.38KZD143408343.16536690.24269.60KZD153403631.52538427.49264.15KZD163403194.69536880.35269.29KZD173403092.66536416.69215.09KZD183402631.72535470.52274.46KZD193401377.73533142.37348.16KZD203399570.77531551.89395.40KZD213406725.36543871.19224.13KZD223406175.79543082.33238.67KZD233405248.76543610.92283.19KZD243403862.76540939.53318.08KZD253410960.70533605.02237.23KZD263410738.43534041.07249.57KZD273409097.98534931.01296.18KZD283408004.08535097.12445.82KZD293406826.25535887.21304.41KZD303406185.89535866.62361.91KZD313405750.22535956.96391.67KZD323404707.16534670.95185.70KZD333404556.29534867.50189.67KZD343404069.01535498.12211.18KZD353404046.98536547.87185.67KZD363403548.38535151.71222.71KZD373402913.50534568.41232.46KZD383402483.28534551.04284.63KZD393402839.16535382.17247.20KZD403402640.57532114.89400.25KZD413400294.53531733.33413.59KZD423400105.61530589.68380.84KZD433399680.44532145.18399.09工程鉆探：根據《工程勘察標準》（DBJ50/T-043-2024）的規(guī)定，勘探線、鉆孔根據擬建管線及截水溝中心線按一定間距布置，勘探點間距根據實際地質條件進行確定，若遇有軟弱夾層或不利結構面時，應適當加密?？碧近c深度應穿過潛在滑動面并進入穩(wěn)定巖層?？v斷面鉆孔間距40m～80m不等，共布置縱斷面54條（管網部分布置31條，山洪部分布置23條），共布置橫斷面168條（管網部分布置63條，山洪部分布置105條）；本次勘察共布置鉆孔811個，鉆孔進入擬建管線基底持力層4.00～6.00m。鉆孔具體布置及編號詳見勘探點平面位置圖。水位觀測：在鉆探施工結束后將鉆孔內的殘留水抽干，并間隔24小時后對所有鉆孔進行了水位觀測。原位測試：為確定人工填土層的密實程度，本次勘察對61個鉆孔的人工填土層進行了重型動力觸探；為確定粉質粘土層的密實程度，本次勘察對23個鉆孔的粉質粘土層進行了標準貫入試驗。室內試驗：現場采取巖石巖芯試樣132組（砂巖67組，砂質泥巖65組），測試項目為巖石的抗壓及物理力學試驗；現場采取粉質粘土土樣試樣32組，測試項目為土常規(guī)試驗。1.5.3勘察工作完成的實物工作量本次勘察工作從2025年02月18日—2025年02月24日完成野外作業(yè)，出動XY-100型鉆機12臺，外業(yè)共歷時7天，外業(yè)全部完成后隨即展開內業(yè)資料的整理工作。本次勘察完成的實際工作量詳見表1.5-5：表1.5-5完成的實物工作量類別工作項目工作內容及工作量外業(yè)工作工程地質測繪測繪面積約32.41km2工程測量測放鉆孔811個，實測縱斷面54條，總長度22.500km；實測橫斷面168條，總長度15.90km。工程地質鉆探完成鉆孔811個，總進尺10835.78m。水位觀測水位觀測811孔。原位測試重型動力觸探現場對61個鉆孔152.60m進行重型動力觸探試驗。標準貫入試驗現場對26個鉆孔進行標準貫入試驗內業(yè)工作室內巖土試驗132組巖樣進行抗壓實驗，取土樣32組進行土常規(guī)試驗。圖件總圖例1張，勘探點平面布置圖32張，工程地質剖面圖222張，鉆孔柱狀圖811張，動力觸探曲線柱狀圖61張。1.6勘察工作質量評述工程地質調查與測繪：工程地質測繪以1:1000現狀地形圖為底圖，對勘察范圍及鄰近場地進行測繪與調查，滿足規(guī)范要求。工程測量：本次勘察工作的測量采用1956黃海高程系和萬州獨立坐標系，以建設方提供的控制點為平面和高程起算依據，在此基礎上采用全站儀引測支點到場區(qū)內作為勘探點放樣的控制依據，進行坐標定位放孔、收孔和剖面測量。測量定位誤差小于0.10m，標高誤差小于0.05m，滿足規(guī)范要求。鉆探工作：工程地質鉆探嚴格按照《建筑工程地質鉆探技術標準》（JGJT87-2012

）執(zhí)行，鉆進技術參數選擇合理。出動10臺XY-100型鉆機鉆探施工，回旋鉆進取芯，鉆進操作按照鉆探規(guī)程進行，嚴格控制鉆探回次和轉速，鉆孔質量良好，反映地層結構清晰。人工填土采取率＞60%，粉質粘土采取率＞90%，強風化巖石采取率＞70%，中等風化巖石采取率＞80%，采取率符合規(guī)范要求?；卮螏r芯按順序擺放，及時填寫回次標簽并作好原始記錄。在鉆探施工過程中有地質技術員在現場了解鉆探揭露情況并及時進行編錄，野外資料真實可靠。鉆孔完成后將中風化巖芯回填原孔位，上部覆土及強風化借用人工素填土回填封閉。水位觀測：在鉆探施工結束后對所有鉆孔進行了地下水位觀測，并在間隔24小時后對所有鉆孔均進行了地下穩(wěn)定水位的量測。并根據區(qū)域資料，評價場地水土對建筑材料的腐蝕性。原位試驗：勘察期間，為確定土體密實程度，現場對人工填土進行了重型動力觸探試驗。試驗過程嚴格按照規(guī)范規(guī)程的要求進行，試驗數據可靠；為確定土體密實程度，現場對粉質粘土進行了標準貫入試驗。試驗過程嚴格按照規(guī)范規(guī)程的要求進行，試驗數據可靠。取樣及室內試驗：根據擬建工程的具體特點，本次勘察采取巖石巖芯試樣132組（砂巖67組，砂質泥巖65組）進行室內單軸抗壓試驗；在粉質粘土層中采用靜壓法薄壁取土器采取32組原狀土試樣，土試樣質量等級為Ⅰ級，測試項目為土常規(guī)、天然及飽和直接剪切試驗。所有樣品均按相關操作規(guī)程現場采集、現場包裝，并及時送往具有試驗資質的檢測中心進行室內檢測，送檢和試驗過程符合規(guī)范要求。室內作業(yè)：以上各項工作均嚴格按照國家現行有關規(guī)范、規(guī)程執(zhí)行，在此基礎上將已獲資料綜合分析整理編制成本報告。繪圖軟件采用北京理正8.5版，報告采用office2007編制，文圖清晰。外業(yè)見證：本次勘察工作達到了建設方及相關規(guī)范的要求，勘察工作中建設方進行了認真細致的外業(yè)檢查驗收，同時委托了具有外業(yè)勘察見證資質的重慶渝宏建筑規(guī)劃設計有限公司進行了全過程的外業(yè)勘察見證（見證員：但淑奇，見證員印章號：YKJZ-2310324-005），本次勘察工作質量合格。綜上所述，本次勘察的野外各項施工作業(yè)均嚴格按照有關規(guī)范、規(guī)程的要求進行，各環(huán)節(jié)嚴格把關，責任到人，較好地完成了勘察任務，完成工作量及質量均能滿足直接詳勘的要求，達到了預期勘察目的，提交的勘察成果資料經審查合格后可供設計及施工使用。2、工程地質條件2.1地理位置及地形地貌擬建場地位于重慶市萬州城區(qū)(高鐵片區(qū)、老城片區(qū)、龍寶片區(qū)、經開區(qū)片區(qū)、五橋片區(qū)），場地分布于萬州區(qū)城區(qū)范圍內，汽車可直通現場，交通便利，地理位置優(yōu)越。交通位置圖詳見圖2-1.1。圖2-12工程區(qū)交通位置圖管道部分：高鐵片區(qū)勘察區(qū)屬構造剝蝕淺丘地貌。場地整體地形平整，擬建管網沿已建小區(qū)道路及市政公路布置，管網沿線分布擋墻、梯步等構筑物，局部段巖天子湖一側布置?？辈旆秶鷥痊F狀地面高程在210～270m之間，最大高差約60m，地形坡度一般在5～15°，局部坡度大于45°。老城片區(qū)勘察區(qū)屬構造剝蝕淺丘地貌。場地整體地形平整，擬建管網沿已建小區(qū)道路及市政公路布置，管網沿線分布擋墻、梯步等構筑物?？辈旆秶鷥痊F狀地面高程在140～360m之間，最大高差約220m，地形坡度一般在5～25°，局部坡度大于50°。經開區(qū)片區(qū)勘察區(qū)屬構造剝蝕淺丘地貌。場地整體地形平整，擬建管網沿已建市政公路布置，管網沿線局部分布公路擋墻等構筑物。場地整體地形平整，勘察范圍內現狀地面高程在240～400m之間，最大高差約160m，地形坡度一般在10～20°，局部坡度大于35°。五橋片區(qū)勘察區(qū)屬構造剝蝕淺丘地貌。場地整體地形平整，擬建管網沿已建市政公路布置，管網沿線局部分布公路擋墻等構筑物?？辈旆秶鷥痊F狀地面高程在200～380m之間，最大高差約180m，地形坡度一般在10～25°，局部坡度大于40°。山洪部分：老城片區(qū)勘察區(qū)屬構造剝蝕淺丘地貌。場地整體地形平整，擬建排洪溝沿城區(qū)邊緣斜坡布置，排洪溝沿線局部分布公路擋墻、現狀邊坡等構筑物。勘察范圍內現狀地面高程在170～430m之間，最大高差約260m，地形坡度一般在15～25°，局部坡度大于60°。龍寶片區(qū)勘察區(qū)屬構造剝蝕淺丘地貌。場地整體地形平整，擬建排洪溝沿城區(qū)邊緣斜坡布置，排洪溝沿線局部分布公路擋墻、現狀邊坡及魚塘等構筑物?？辈旆秶鷥痊F狀地面高程在200～440m之間，最大高差約240m，地形坡度一般在5～20°，局部坡度大于65°。經開區(qū)片區(qū)勘察區(qū)屬構造剝蝕淺丘地貌。場地整體地形平整，擬建排洪溝沿市政道路邊緣斜坡布置，排洪溝沿線局部分布公路擋墻、現狀邊坡等構筑物?？辈旆秶鷥痊F狀地面高程在340～440m之間，最大高差約100m，地形坡度一般在10～20°，局部坡度大于40°。2.2氣象、水文勘察區(qū)屬于暖濕亞熱帶季風氣候區(qū)，氣候溫暖濕潤，四季分明，雨量充沛。根據萬州氣象站資料，全年無霜期320d以上，多年平均氣溫18.1℃，最高溫度43.2℃（2006年8月16日），最低溫度-3.7℃（1977年12月26日），氣候垂直分帶明顯，長江河谷一帶較周圍氣溫高1～3℃；本地多年平均降水量1181.20mm，且多集中于每年的5～9月，占年降水量的70%，最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降水量175mm（1987年8月16日），最大連續(xù)降雨時間16d，夏季多大雨和暴雨，如2000年5～8月，降水量達985.1mm，占當年降水總量的83.4%；歷年最大積雪厚50mm；最大瞬時風速33.3m/s，風向多為ESE及ENE，歷年最高氣壓1020.30mb。老城片區(qū)：擬建場地局部段位于苧溪河右岸，苧溪河（天仙湖）從場地中部自西向東穿過，苧溪河為常年性水流，流域面積29.12km2，發(fā)源于萬州與梁平交界處，總長約38km，區(qū)內長度8.7km，在萬州城區(qū)南門口匯入長江。現河水水深0.20～0.80m（勘察段內）。百年一遇的最大洪峰流量可達1260m3/s（1970年5月29日），最高洪水位達162.0m。擬建場地苧溪河下游修建一攔水壩。根據天仙湖攔砂壩設計報告，天仙湖水位受天仙攔砂壩和三峽大壩庫岸調整雙重影響，其水位運行情況特征為常年夏季最低水位為167.3m（黃海高程，吳淞高程為168.988m），百年一遇洪水水位為175.40m（黃海高程，吳淞高程為177.088m）。擬建場地局部段位于長江左岸斜坡地帶，三峽水庫正常蓄水位壩前175m（吳淞高程）回水位175.1m（吳淞高程），水庫運行水位在145～175m（吳淞高程）之間變化。擬建場地局部位于龍寶河左岸，龍寶河從場地中部自南西向北東穿過，龍寶河在萬州城區(qū)明鏡灘匯入長江?，F河水水深0.20～0.50m（勘察段內），最高洪水位在工程段達180.0m。五橋片區(qū)：擬建場地位于五橋河左岸，龍寶河從場地中部自北東向南西穿過，五橋河在萬州城區(qū)沱口匯入長江?，F河水水深0.20～1.50m（勘察段內），最高洪水位在工程段達225.0m。2.3地質構造場地在構造單元上處于新華夏系四川沉降帶川東褶皺東北端的萬縣向斜北西翼及南東翼，北靠鐵峰山背斜，南臨方斗山背斜，屬川東典型的隔擋式分布區(qū)。高鐵片區(qū)：根據本區(qū)內實測巖層產狀150°∠15°，地層為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組，巖性為砂質泥巖及砂巖。區(qū)內新構造運動不強烈，表現為大面積緩慢間歇性抬升，無斷層通過，區(qū)域地質構造上本區(qū)屬于穩(wěn)定場地。通過對場地周邊基巖出露部位進行調查和實測，場地巖體中發(fā)育以下兩組裂隙，兩組裂隙為構造裂隙，裂隙測得部位為周邊砂巖出露露頭：裂隙（L1）：產狀230°∠80°，裂隙間距1.20～3.00m，張開度1～3mm，可見延伸長度2.00～4.50m，表面平直，無充填物，貫通性差，結合很差，屬軟弱結構面。裂隙（L2）：產狀150°∠82°，裂隙間距0.80～2.40m，張開度2～3mm，可見延伸長度1.50～3.00m，表面平直，貫通性差，結合很差，屬軟弱結構面。巖層（L3）：產狀150°∠15°，層間未見軟弱夾層及其它充填物，結合程度一般，屬硬性結構面。老城片區(qū)：根據本區(qū)內實測巖層產狀330°∠6°，地層為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組，巖性為砂質泥巖及砂巖。區(qū)內新構造運動不強烈，表現為大面積緩慢間歇性抬升，無斷層通過，區(qū)域地質構造上本區(qū)屬于穩(wěn)定場地。裂隙（L1）：產狀50°∠73°，裂隙間距1.00～4.00mm，張開度1～3mm，可見延伸長度2.00～4.50m，表面平直，無充填物，貫通性差，結合差，屬硬性結構面。裂隙（L2）：產狀245°∠75°，裂隙間距0.80～2.50m，張開度2～3mm，可見延伸長度1.50～3.00m，表面平直，無充填物，貫通性差，結合差，屬硬性結構面。巖層（L3）：產狀330°∠6°，層間未見軟弱夾層及其它充填物，結合程度一般，屬硬性結構面。龍寶片區(qū)：根據本區(qū)內實測巖層產狀320°∠8°，地層為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組，巖性為砂質泥巖及砂巖。區(qū)內新構造運動不強烈，表現為大面積緩慢間歇性抬升，無斷層通過，區(qū)域地質構造上本區(qū)屬于穩(wěn)定場地。裂隙（L1）：產狀50°∠78°，裂隙間距1.00～4.00mm，張開度1～4mm，可見延伸長度2.00～6.00m，表面平直，無充填物，貫通性差，結合差，屬硬性結構面。裂隙（L2）：產狀235°∠80°，裂隙間距0.80～3.00m，張開度2～3mm，可見延伸長度1.50～4.50m，表面平直，無充填物，貫通性差，結合差，屬硬性結構面。巖層（L3）：產狀320°∠8°，層間未見軟弱夾層及其它充填物，結合程度一般，屬硬性結構面。經開區(qū)片區(qū):根據本區(qū)內實測巖層產狀320°∠6°，地層為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組，巖性為砂質泥巖及砂巖。區(qū)內新構造運動不強烈，表現為大面積緩慢間歇性抬升，無斷層通過，區(qū)域地質構造上本區(qū)屬于穩(wěn)定場地。裂隙（L1）：產狀65°∠78°，裂隙間距1.00～3.00mm，張開度1～3mm，可見延伸長度2.00～5.00m，表面平直，無充填物，貫通性差，結合差，屬硬性結構面。裂隙（L2）：產狀255°∠80°，裂隙間距0.50～2.50m，張開度2～3mm，可見延伸長度1.50～4.00m，表面平直，無充填物，貫通性差，結合差，屬硬性結構面。巖層（L3）：產狀320°∠6°，層間未見軟弱夾層及其它充填物，結合程度一般，屬硬性結構面。五橋片區(qū):根據本區(qū)內實測巖層產狀330°∠7°，地層為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組，巖性為砂質泥巖及砂巖。區(qū)內新構造運動不強烈，表現為大面積緩慢間歇性抬升，無斷層通過，區(qū)域地質構造上本區(qū)屬于穩(wěn)定場地。裂隙（L1）：產狀55°∠78°，裂隙間距1.00～3.50mm，張開度1～3mm，可見延伸長度2.00～5.00m，表面平直，無充填物，貫通性差，結合差，屬硬性結構面。裂隙（L2）：產狀240°∠80°，裂隙間距0.50～3.00m，張開度2～3mm，可見延伸長度1.50～4.50m，表面平直，無充填物，貫通性差，結合差，屬硬性結構面。巖層（L3）：產狀330°∠7°，層間未見軟弱夾層及其它充填物，結合程度一般，屬硬性結構面。圖2-12：50萬萬州區(qū)構造綱要圖經本次勘察并結合區(qū)域地質資料分析，區(qū)內未發(fā)現斷層，地質構造簡單。據記載，以萬州區(qū)為中心的50km范圍內歷史上沒有震級Ms≥4.5級的地震和4級以上有感地震記載，工程區(qū)屬弱震區(qū)，構造穩(wěn)定。根據《中國地震動參數區(qū)劃圖》（GB18306-2015），工程區(qū)抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g，地震特征周期為0.35s。根據長江委1995年對三峽地區(qū)地震烈度的復核成果，萬州城區(qū)50年10%超越概率的地震烈度為5.7度，對應的加速度峰值為49gal；50年1%超越概率的地震烈度為6.5度，對應的加速度峰值為115gal。萬州區(qū)50年超越概率基巖地震動參數位置超越概率地震烈度加速度峰值（gal）萬州區(qū)（勘察區(qū)）63%4.92310%5.7495%6.0651%6.51152.4地層結構根據地面工程地質測繪及鉆探揭露，場地地層主要發(fā)育有第四系全新統(tǒng)素填土層（Q4ml）、第四系全新統(tǒng)卵石土層（Q4ml）、第四系全新統(tǒng)粉質粘土（Q4el+dl）、第四系全新統(tǒng)細沙土（Q4al+pl）及侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組（J2s）?，F根據巖性由新到老分述如下：2.4.1第四系全新統(tǒng)素填土層（Q4ml）素填土（Q4ml）：雜色，不均勻，土體稍密--中密，稍濕，主要由砂巖、泥巖塊碎石及少量粉質粘土組成，多成散塊狀，硬質物含量約10～25%，粒徑1～13cm，為附近修筑道路及建構筑物堆填形成，回填時間為5年以上，周邊無污染源，場地內填土未被污染。本層勘察區(qū)分布廣泛，管網部分鉆探揭露厚度0.30（ZK90）～16.80m（ZK339）不等，層底高程144.55～391.05m；山洪部分鉆探揭露厚度0.30（ZK191）～13.10m（ZK428）不等，層底高程173.90～416.10m。2.4.2第四系全新統(tǒng)卵石土層（Q4ml）卵石土（Q4ml）：灰白色、灰色；卵石母巖主要礦物成份為微風化的石英砂巖、石灰?guī)r、花崗巖等礦物質組成，主要填充物為中粗砂及少量粉質黏土，卵石含量約45～70％，粒徑約30～80ｍｍ，磨圓較好，呈圓形、圓形，分布較均勻，為場地堤岸修筑時回填形成，回填時間8年左右。該層主要分布在管網部分段，鉆探揭露厚度10.20（ZK95）～16.70m（ZK98）不等，層底高程134.35～168.83m。2.4.3第四系全新統(tǒng)粉質粘土層（Q4el+dl）粉質粘土（Q4el+dl）：紫紅色，主要由粘土礦物組成，充填有少量泥巖角礫，可塑狀，粘性較強，可搓成條狀，刀切面具有光澤，土質較均勻，無搖震反應，干強度中等，韌性中等。本層勘察區(qū)分布廣泛，管網部分鉆探揭露厚度0.50（ZK11）～13.60m（ZK173）不等，層底高程144.55～391.05m；山洪部分鉆探揭露厚度0.20（ZK277）～18.80m（ZK429）不等，層底高程176.33～430.29m。2.4.4第四系全新統(tǒng)細砂土層（Q4al+pl）細砂土：淺黃色；主要由石英、長石等隱晶質成分組成。含少量粘土礦物。土體稍密，稍濕。顆粒粒徑普遍大于0.075mm,大部分顆粒粒徑位于0.075～0.25mm之間，砂性較重，主要為沖洪積成因形成。該層主要分布在管網部分段，鉆探揭露厚度0.60（ZK337）～2.20m（ZK336）不等，層底高程217.38～225.34m。2.4.5第四系全新統(tǒng)淤泥質粉質粘土層（Q4al+pl）淤泥質粉質粘土：棕褐色、褐黑色為主，由粘粒、粘土礦物及粉砂質組成，流塑～軟塑狀，濕。干強度高，韌性差，搖震反應一般，含植物根系及腐殖質，稍有臭味。該層主要分布在山洪部分段，鉆探揭露厚度0.40（ZK423）～1.20m（ZK445）不等，層底高程350.29～423.45m。~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~角度不整合接觸~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~2.4.6侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組（J2s）粉砂巖（J2s-St）：淺白色、淺灰色；一般呈夾層或透鏡狀產出，礦物成分主要以長石、石英為主，云母次之，細中粒結構，泥鈣質膠結，膠結較差，手易捏碎，薄~中厚層狀構造，本次鉆探該層均為強風化層。砂巖（J2s-Ss）：灰白色，主要由石英、長石、云母等礦物成分組成，含較多紫色泥質團塊，細粒結構，厚層狀構造，鈣質膠結，風化裂隙基本不發(fā)育，多層短-長柱狀。砂質泥巖（J2s-Sm）：紫紅色，主要成分為粘土礦物，主要粘性土礦物成分為水云母、高嶺石等，含量大于52%；其次為碎屑礦物（石英、\t"/item/%E6%B3%A5%E5%B2%A9/_blank"長石、云母等）、后生礦物（如綠簾石、綠泥石等）以及鐵錳質和有機質。含少量灰色砂質條紋、團塊，泥質結構，泥質膠結，中厚層狀構造，裂隙基本不發(fā)育，巖芯較完整，多呈短-長柱狀。為本次勘察范圍內主要巖體，厚度均勻，在整個場地分布較廣泛。2.5基巖面及基巖風化帶特征2.5.1基巖面特征根據鉆探揭露及地表調查，擬建管線沿線巖層產狀150°∠15°、330°∠6°、320°∠8°、320°∠6°及330°∠7°，基巖面總體與地表坡度基本一致，一般為3～15°，局部地段可達50°。2.5.2基巖風化帶特征強風化帶巖體：網狀風化裂隙發(fā)育，巖體極破碎，巖芯多呈碎塊狀～塊狀，僅少量為短柱狀或粉狀，巖質極軟，失水后自動崩解成碎塊，手捏巖芯易碎散，鉆探揭示厚度0.20～4.20m，巖體極破碎，不存在風化深槽、球狀風化體等異常風化現象等。中風化帶巖體：裂隙總體上不發(fā)育，巖體較完整，巖芯多呈短～長柱狀，節(jié)長一般5～40cm，最大節(jié)長可達80cm。強風化帶巖體完整程度極破碎，巖石堅硬程度不分類，其巖體基本質量等級分類為Ⅴ類，中風化帶巖體完整程度較完整，巖石堅硬程度為軟巖或較軟巖，其巖體基本質量等級分類為Ⅳ類，強風化帶與中風化帶之間存在明確的分界線。2.6水文地質2.6.1地下水場區(qū)內地下水主要賦存在地表松散土層以及基巖淺層風化裂隙中，以第四系孔隙水和淺層基巖裂隙水的形式存在。第四系孔隙水主要賦存在第四系松散堆積體內，以大氣降水補給為主。粉質粘土屬透水性差，屬相對隔水層；地下水受巖性、地貌和覆蓋層厚度變化大且受大氣降水控制，無統(tǒng)一地下水位。地下水主要接受大氣降雨和生活污水補給，沿地表順坡排出場地，僅在雨季易形成短時孔隙水，屬上層滯水性質，受季節(jié)影響明顯。場區(qū)基巖為侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組砂質泥巖及砂巖，基巖裂隙水主要賦存在強風化基巖風化裂隙中?；鶐r裂隙水具有一定的承壓水特征，但本次擬建管網基礎埋深未至基巖，因此基巖裂隙水對擬建場地工程建設影響較小。場地補給源單一、補給量匱乏，基巖構造裂隙水主要接受大氣降水、上覆松散體中的孔隙水補給，通過上覆土體垂直入滲或直接沿裂隙徑流，向低洼處排泄，場地基巖裂隙水總體較貧乏?？辈焓┕み^程中，對所有鉆孔的殘留水抽干后進行了水位觀測，未見孔內水位有恢復跡象，因此擬建場地不存在第四系土層的儲水圈閉構造。場地地下水通過上覆土體垂直入滲或直接沿裂隙徑流，向低洼處排泄。場地勘察期間擬建管線范圍內地下水較貧乏。場地易沿著第四系土層中局部滲入，故在擬建管線施工時應避開雨季施工，加強地表水的排水防滲工作，并采取集水井等措施進行管線施工。擬建老城片區(qū)局部段左側發(fā)育苧溪河及天仙湖，擬建場地設計低于高于苧溪河及天仙湖最高洪水位，建議進行抗浮設計；擬建老城片區(qū)局部段分布在三峽庫區(qū)庫岸，擬建場地設計高程局部低于三峽庫區(qū)最高洪水位，對工程建設影響較大，建議三峽庫區(qū)庫岸段在庫區(qū)枯水季進行施工，同時做好管溝排水及截水工作，同時做好抗浮設計；擬建老城片區(qū)局部段右側發(fā)育龍寶河，擬建場地設計高程低于龍寶河最高洪水位，建議進行抗浮設計；擬建五橋片區(qū)右側發(fā)育五橋河，擬建場地設計高程低于五橋河最高洪水位，建議進行抗浮設計；其余場地無地表徑流發(fā)育，地表水對工程建設影響較小。但暴雨季節(jié)擬建場地存在洪澇情況，該項目實施主要目的是對擬建場洪澇進行治理。本次勘察未作抽水試驗，根據臨近建筑經驗，人工填土的滲透系數取1.0×10-2cm/s，屬于強透水性；卵石土的滲透系數取5.0×10-2cm/s，屬于強透水性；粉質粘土取3.50×10-5cm/s，屬弱透水層；細砂土的滲透系數取3.73×10-3cm/s，屬于中等透水性。場地環(huán)境類型為Ⅲ類，根據相鄰場地水質分析資料，本場地地下水及地表水對建筑材料（含混凝土結構、鋼筋混凝土結構中鋼筋等)具有微腐蝕性。2.6.2場地土的腐蝕性評價擬建場地沿線地基土主要為粉質粘土、卵石土、細砂土及人工填土。場地及周邊沒有化工、印染等污染源，也沒有固體廢棄物、有害放射物質等；本次勘察場地內未發(fā)現中侏羅系地層淺部膏鹽。根據《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021－2001，2009年版)第12.1條，結合場地周邊已有建筑侵蝕情況和場地地下水試驗指標，結合當地已有的工程經驗，判定本場地土對建筑材料混凝土及硬聚氯乙烯材料有微腐蝕性，建議對建筑材料進行相應的防腐措施。2.7不良地質作用擬建管網、排水溝、頂管及明渠開挖后將在擬建管線沿線兩側形成臨時基坑邊坡，將對擬建管線產生直接影響，須進行有效治理。根據現場地質調查及鉆探揭露，場地及鄰近未發(fā)現滑坡、危巖崩塌、泥石流、地下采空區(qū)等不良地質現象，擬建管線開挖不存在泄漏有毒、有害氣（液）體等情況。但擬建管線沿已建民房小區(qū)布置，已建小區(qū)周邊分布燃氣、供水、電纜等地下管線，因此擬建工程可能存在對工程不利的地下埋藏物。3、巖土物理力學特征3.1巖土分層及試驗統(tǒng)計依據本次勘察巖土分層以現場巖性鑒別、結合室內試驗成果作為劃分依據。素填土及卵石土：分布廣泛，稍濕，結構松散~稍密，主要根據現場巖芯結合現場原位測試鑒定。粉質粘土：在本場地內分布廣泛，主要根據現場巖芯鑒定、現場原位測試結合室內試驗進行綜合分層。細砂土：該層位于河床地帶，呈松散狀，取樣困難，主要根據現場原位測試結合巖芯鑒定進行綜合分層?；鶐r：強風化帶巖體破碎，取樣困難，主要以現場巖芯鑒定進行分層；中等風化砂巖較完整，在鉆孔中采集中等風化帶巖樣132組，根據現場巖芯鑒定結合室內試驗成果進行綜合分層。室內試驗進行天然及飽和單軸抗壓強度試驗、物理力學試驗。3.2巖土試驗成果統(tǒng)計3.2.1統(tǒng)計公式巖土的物理力學指標統(tǒng)計依據《工程勘察標準》（DBJ50/T-043-2024）第11章相關公式進行，主要應用了以下公式：1、計算平均值公式：2、計算標準差公式：3、計算變異系數公式：4、計算某一風險概率時的修正系數公式：5、計算標準值公式：式中：——巖土參數的標本數；——巖土參數；——巖土參數的平均值；——巖土參數的標準差；——巖土參數的變異系數；——某一風險概率時的修正系數（本工程取0.05），式中當指標作為作用項時，取“＋”號；當指標作為抗力項時，取“－”號；——巖土參數標準值。3.2.2巖、土試驗統(tǒng)計成果及評述動力觸探試驗1、管網部分高鐵片區(qū)素填土在該片區(qū)整個場地均有分布，層厚差異較小，本次勘察在本片區(qū)8個鉆孔內作了8次重型（N63.5）動力觸探試驗，根據重型動力觸探試驗統(tǒng)計成果，素填土修正擊數平均值6.34～7.17，修正擊數厚度加權平均值6.77，密實程度根據素填土分布范圍分為稍密，變異系數0.13～0.18，變異性低，說明素填土的均勻性較好。統(tǒng)計見表3.2-1。表3.2-1素填土動力觸探測試數據統(tǒng)計孔號觸探深度(m)修正平均值修正標準差修正變異系數變異系數擊數范圍實測擊數范圍N63.5加權平均值(擊)ZK12.0-4.56.741.080.166.34～7.175.0～10.06.77ZK52.3-4.86.880.940.14ZK82.4-40.13ZK362.0-20.17ZK401.9-4.46.771.210.18ZK451.8-4.36.591.060.16ZK492.0-4.56.341.090.17ZK582.2-4.76.521.000.152、管網部分老城片區(qū)素填土在該片區(qū)整個場地均有分布，層厚差異較小，本次勘察在本片區(qū)4個鉆孔內作了4次重型（N63.5）動力觸探試驗，根據重型動力觸探試驗統(tǒng)計成果，素填土修正擊數平均值6.59～7.31，修正擊數厚度加權平均值7.11，密實程度根據素填土分布范圍分為稍密，變異系數0.17～0.21，變異性低～中等，說明素填土的均勻性一般。統(tǒng)計見表3.2-2。表3.2-2素填土動力觸探測試數據統(tǒng)計孔號觸探深度(m)修正平均值修正標準差修正變異系數變異系數擊數范圍實測擊數范圍N63.5加權平均值(擊)ZK611.5-4.06.591.400.216.59～7.315.0～11.07.11ZK1351.8-4.37.281.270.17ZK1361.7-4.27.311.390.19ZK1382.0-00.17卵石土在該片區(qū)整個場地均有分布，層厚差異較小，本次勘察在本片區(qū)12個鉆孔內作了12次超重型（N120）動力觸探試驗，根據超重型動力觸探試驗統(tǒng)計成果，卵石土修正擊數平均值3.21～4.02，修正擊數厚度加權平均值3.63，密實程度根據卵石土分布范圍分為稍密，變異系數0.17～0.23，變異性低～中等，說明卵石土的均勻性中等。統(tǒng)計見表3.2-3。表3.2-3卵石土動力觸探測試數據統(tǒng)計孔號觸探深度(m)修正平均值修正標準差修正變異系數變異系數擊數范圍實測擊數范圍N63.5加權平均值(擊)ZK692.3-4.83.680.810.223.21～4.023.0～7.03.63ZK721.9-4.43.350.660.20ZK751.8-70.18ZK771.6-4.13.450.600.17ZK861.9-4.43.360.650.19ZK912.0-4.53.600.610.17ZK962.2-4.74.020.680.17ZK1032.1-4.63.840.830.22ZK1091.9-4.43.870.900.23ZK1132.0-4.53.750.730.20ZK1172.2-4.73.540.780.22ZK1202.0-4.53.900.830.213、管網部分經開區(qū)片區(qū)素填土在該片區(qū)整個場地均有分布，層厚差異較小，本次勘察在本片區(qū)18個鉆孔內作了18次重型（N63.5）動力觸探試驗，根據重型動力觸探試驗統(tǒng)計成果，素填土修正擊數平均值6.78～7.91，修正擊數厚度加權平均值7.23，密實程度根據素填土分布范圍分為稍密，變異系數0.14～0.26，變異性低～中等，說明素填土的均勻性一般。統(tǒng)計見表3.2-4。表3.2-4素填土動力觸探測試數據統(tǒng)計孔號觸探深度(m)修正平均值修正標準差修正變異系數變異系數擊數范圍實測擊數范圍N63.5加權平均值(擊)ZK1752.0-4.57.021.310.196.78～7.915.0～11.07.23ZK1781.8-4.36.881.450.21ZK1812.3-70.15ZK1832.5-5.07.371.160.16ZK1901.9-4.46.801.450.21ZK1962.0-4.56.911.310.19ZK2011.8-4.36.881.450.21ZK2062.1-4.67.351.480.20ZK2102.3-4.86.781.220.18ZK2142.0-4.56.841.300.19ZK2181.9-4.47.421.230.17ZK2212.3-4.87.741.290.17ZK2242.6-5.17.911.110.14ZK2701.9-4.47.631.420.19ZK2752.0-4.57.631.420.19ZK2771.7-4.27.051.800.26ZK2811.8-4.36.981.580.23ZK2882.0-4.57.711.500.194、管網部分五橋片區(qū)素填土在該片區(qū)整個場地均有分布，層厚差異較小，本次勘察在本片區(qū)5個鉆孔內作了5次重型（N63.5）動力觸探試驗，根據重型動力觸探試驗統(tǒng)計成果，素填土修正擊數平均值7.35～8.03，修正擊數厚度加權平均值7.63，密實程度根據素填土分布范圍分為稍密，變異系數0.16～0.18，變異性低，說明素填土的均勻性較好。統(tǒng)計見表3.2-5。表3.2-5素填土動力觸探測試數據統(tǒng)計孔號觸探深度(m)修正平均值修正標準差修正變異系數變異系數擊數范圍實測擊數范圍N63.5加權平均值(擊)ZK3392.0-4.57.605～8.035.0～11.07.63ZK3422.2-4.77.711.260.16ZK3451.9-4.47.461.380.18ZK3482.0-4.57.351.360.18ZK3502.3-4.88.031.480.185、山洪部分老城片區(qū)素填土在該片區(qū)整個場地均有分布，層厚差異較小，本次勘察在本片區(qū)7個鉆孔內作了7次重型（N63.5）動力觸探試驗，根據重型動力觸探試驗統(tǒng)計成果，素填土修正擊數平均值7.02～7.73，修正擊數厚度加權平均值7.54，密實程度根據素填土分布范圍分為稍密，變異系數0.10～0.16，變異性低，說明素填土的均勻性較好。統(tǒng)計見表3.2-6。表3.2-6素填土動力觸探測試數據統(tǒng)計孔號觸探深度(m)修正平均值修正標準差修正變異系數變異系數擊數范圍實測擊數范圍N63.5加權平均值(擊)ZK371.8-4.37.020.670.107.02～7.735.0～10.07.54ZK441.5-4.07.441.170.16ZK482.0-4.57.651.010.13ZK581.9-4.47.731.240.16ZK602.5-5.17.600.860.11ZK622.1-4.67.631.250.16ZK681.4-3.97.701.060.146、山洪部分龍寶片區(qū)素填土在該片區(qū)整個場地均有分布，層厚差異較小，本次勘察在本片區(qū)15個鉆孔內作了15次重型（N63.5）動力觸探試驗，根據重型動力觸探試驗統(tǒng)計成果，素填土修正擊數平均值7.45～7.94，修正擊數厚度加權平均值7.66，密實程度根據素填土分布范圍分為稍密，變異系數0.13～0.20，變異性低，說明素填土的均勻性較好。統(tǒng)計見表3.2-7。表3.2-7素填土動力觸探測試數據統(tǒng)計孔號觸探深度(m)修正平均值修正標準差修正變異系數變異系數擊數范圍實測擊數范圍N63.5加權平均值(擊)ZK791.8-4.37.511.470.207.45～7.946.0～10.07.66ZK832.0-4.57.460.950.13ZK861.7-4.27.931.110.14ZK932.0-4.57.681.060.14ZK951.9-4.47.521.290.17ZK971.7-4.27.741.010.13ZK2212.1-4.67.671.150.15ZK2242.0-4.57.721.010.13ZK3821.6-4.17.601.430.19ZK3841.5-4.07.941.050.13ZK3892.2-4.77.691.230.16ZK3902.1-4.67.450.960.13ZK4081.6-4.17.711.280.17ZK4101.7-4.27.821.000.13ZK4121.8-4.37.491.190.167、山洪部分經開區(qū)片區(qū)素填土在該片區(qū)整個場地均有分布，層厚差異較小，本次勘察在本片區(qū)4個鉆孔內作了4次重型（N63.5）動力觸探試驗，根據重型動力觸探試驗統(tǒng)計成果，素填土修正擊數平均值7.02～7.64，修正擊數厚度加權平均值7.29，密實程度根據素填土分布范圍分為稍密，變異系數0.14～0.19，變異性低，說明素填土的均勻性較好。統(tǒng)計見表3.2-8。表3.2-8素填土動力觸探測試數據統(tǒng)計孔號觸探深度(m)修正平均值修正標準差修正變異系數變異系數擊數范圍實測擊數范圍N63.5加權平均值(擊)ZK4261.9-4.47.021.310.197.02～7.645.0～10.07.29ZK4282.0-4.57.391.070.14ZK4542.3-4.87.641.270.17ZK4551.6-4.17.091.3.2標準貫入試驗1、管網部分高鐵片區(qū)本次勘察在粉質粘土層中進行標貫試驗3段，試驗成果統(tǒng)計見表3.2-9。表3.2-9粉質粘土標準貫入試驗成果統(tǒng)計表巖性孔號試驗孔深（m）貫入30cm錘擊數校正后錘擊數平均值區(qū)間值標準差變異系數起始粉質粘土ZK211.311.61814.314.413.8～15.10.660.05ZK610.610.91713.8ZK911.611.91915.1從上述表中得出：該區(qū)粉質粘土標貫試驗修正后錘擊數13.8～15.1擊，平均值14.4擊，呈可塑狀。2、管網部分老城片區(qū)本次勘察在粉質粘土層中進行標貫試驗5段，試驗成果統(tǒng)計見表3.2-10。表3.2-10粉質粘土標準貫入試驗成果統(tǒng)計表巖性孔號試驗孔深（m）貫入30cm錘擊數校正后錘擊數平均值區(qū)間值標準差變異系數起始粉質粘土ZK1252.12.41110.711.0210～11.70.720.07ZK1522.02.31211.7ZK1581.92.21211.7ZK1661.51.81010ZK1731.21.51111從上述表中得出：該區(qū)粉質粘土標貫試驗修正后錘擊數10.0～11.7擊，平均值11.02擊，呈可塑狀。3、管網部分五橋片區(qū)本次勘察在細砂土層中進行標貫試驗3段，試驗成果統(tǒng)計見表3.2-11。表3.2-11細砂土標準貫入試驗成果統(tǒng)計表巖性孔號試驗孔深（m）貫入30cm錘擊數校正后錘擊數平均值區(qū)間值標準差變異系數起始細砂土ZK2894.14.4111112.3311～131.150.09ZK3342.02.31313ZK3362.12.41313從上述表中得出：該區(qū)細砂土標貫試驗修正后錘擊數11.0～13.0擊，平均值12.33擊，呈稍密狀。4、山洪部分龍寶片區(qū)本次勘察在粉質粘土層中進行標貫試驗15段，試驗成果統(tǒng)計見表3.2-12。表3.2-12粉質粘土標準貫入試驗成果統(tǒng)計表巖性孔號試驗孔深（m）貫入30cm錘擊數校正后錘擊數平均值區(qū)間值標準差變異系數起始粉質粘土ZK2092.32.6131313.0710～161.750.13ZK2161.82.11515ZK2282.22.51212ZK2381.61.91414ZK2492.02.31111ZK2621.72.01515ZK2642.32.61313ZK2712.52.81616ZK2733.03.31212ZK3171.61.91414ZK3212.22.51111ZK3262.02.31313ZK3292.32.61515ZK3381.92.21010ZK4062.52.81212從上述表中得出：該區(qū)粉質粘土標貫試驗修正后錘擊數10.0～16.0擊，平均值13.07擊，呈可塑狀。粉質粘土常規(guī)試驗1、管網部分老城片區(qū)本次勘察在本片區(qū)沿線地段采用薄壁取土器連續(xù)壓入法采取8組原狀粉質粘土，樣品等級為Ⅰ級，進行了室內物理力學性質試驗，根據試驗統(tǒng)計成果，土的塑性指數在10.9～13.8之間，液性指數在0.23～0.50之間，屬可塑狀粉質粘土；壓縮系數平均值為0.35MPa-1，屬中壓縮性土，統(tǒng)計見表3.2-13。2、山洪部分老城片區(qū)本次勘察在本片區(qū)沿線地段采用薄壁取土器連續(xù)壓入法采取6組原狀粉質粘土，樣品等級為Ⅰ級，進行了室內物理力學性質試驗，根據試驗統(tǒng)計成果，土的塑性指數在12.2～14.0之間，液性指數在0.31～0.46之間，屬可塑狀粉質粘土；壓縮系數平均值為0.37MPa-1，屬中壓縮性土，統(tǒng)計見表3.2-14。3、山洪部分龍寶片區(qū)本次勘察在本片區(qū)沿線地段采用薄壁取土器連續(xù)壓入法采取12組原狀粉質粘土，樣品等級為Ⅰ級，進行了室內物理力學性質試驗，根據試驗統(tǒng)計成果，土的塑性指數在11.5～14.3之間，液性指數在0.26～0.54之間，屬可塑狀粉質粘土；壓縮系數平均值為0.34MPa-1，屬中壓縮性土，統(tǒng)計見表3.2-15。4、山洪部分經開區(qū)片區(qū)本次勘察在本片區(qū)沿線地段采用薄壁取土器連續(xù)壓入法采取6組原狀粉質粘土，樣品等級為Ⅰ級，進行了室內物理力學性質試驗，根據試驗統(tǒng)計成果，土的塑性指數在11.9～14.3之間，液性指數在0.27～0.45之間，屬可塑狀粉質粘土；壓縮系數平均值為0.35MPa-1，屬中壓縮性土，統(tǒng)計見表3.2-16。巖石單軸抗壓強度試驗本次勘察取67組中風化砂巖巖樣進行室內巖石單軸抗壓強度試驗，分別得到天然狀態(tài)和飽和狀態(tài)下砂巖單軸抗壓強度指標數據各201個。本次勘察取65組中風化砂質泥巖巖樣進行室內巖石單軸抗壓強度試驗，分別得到天然狀態(tài)和飽和狀態(tài)下砂質泥巖單軸抗壓強度指標數據各195個。分區(qū)統(tǒng)計如下：1、砂巖1）管網部分高鐵片區(qū)：本次勘察取4組中風化砂巖巖樣進行室內巖石單軸抗壓強度試驗，分別得到天然狀態(tài)和飽和狀態(tài)下砂巖單軸抗壓強度指標數據各12個。根據統(tǒng)計結果，中風化砂巖天然狀態(tài)下抗壓強度指標的變異系數為0.20，飽和狀態(tài)下抗壓強度指標的變異系數為0.22，變異性中等。統(tǒng)計結果見表3.2-17。表3.2-17中風化砂巖抗壓強度統(tǒng)計表序號巖樣編號單軸抗壓強度天然（MPa）飽和（MPa）1ZK2538.457.952.429.948.642.82ZK2883.668.273.471.957.663.93ZK3187.065.265.176.556.456.34ZK5471.759.263.162.450.654.0本數n1212最大值max87.076.5最小值min38.429.9平均值φm65.4355.91標準差σf13.1712.51變異系數δ0.200.22統(tǒng)計修正系數γs0.98510.8846標準值φk58.5349.35根據室內試驗統(tǒng)計，中風化砂巖為較硬巖，軟化系數0.84。2）管網部分老城片區(qū)：本次勘察取5組中風化砂巖巖樣進行室內巖石單軸抗壓強度試驗，分別得到天然狀態(tài)和飽和狀態(tài)下砂巖單軸抗壓強度指標數據各15個。根據統(tǒng)計結果，中風化砂巖天然狀態(tài)下抗壓強度指標的變異系數為0.35，飽和狀態(tài)下抗壓強度指標的變異系數為0.40，變異性高。變異性高原因分析：本片區(qū)管網分布廣泛，分布在萬州老城區(qū)范圍，因此取樣試驗存在差異性，建議若對該層砂巖開挖，巖石開挖質量等級按現場實際取樣成果為準。統(tǒng)計結果見表3.2-18。表3.2-18中風化砂巖抗壓強度統(tǒng)計表序號巖樣編號單軸抗壓強度天然（MPa）飽和（MPa）1ZK6526.039.131.319.030.923.52ZK13459.249.949.249.841.240.63ZK13929.136.033.921.827.725.74ZK14133.144.038.225.135.229.65ZK14359.280.866.949.770.056.9本數n1515最大值max80.8070.00最小值min26.0019.00平均值φm45.0636.45標準差σf15.6714.70變異系數δ0.350.40統(tǒng)計修正系數γs0.83870.8157標準值φk37.8429.67根據室內試驗統(tǒng)計，中風化砂巖為較硬巖，軟化系數0.78。3）管網部分經開區(qū)片區(qū)：本次勘察取12組中風化砂巖巖樣進行室內巖石單軸抗壓強度試驗，分別得到天然狀態(tài)和飽和狀態(tài)下砂巖單軸抗壓強度指標數據各36個。根據統(tǒng)計結果，中風化砂巖天然狀態(tài)下抗壓強度指標的變異系數為0.28，飽和狀態(tài)下抗壓強度指標的變異系數為0.33，變異性中等～高。變異性高原因分析：本片區(qū)管網分布廣泛，分布在萬州經開區(qū)范圍，因此取樣試驗存在差異性，建議若對該層砂巖開挖，巖石開挖質量等級按現場實際取樣成果為準。統(tǒng)計結果見表3.2-19。表3.2-19中風化砂巖抗壓強度統(tǒng)計表序號巖樣編號單軸抗壓強度天然（MPa）飽和（MPa）1ZK18448.041.950.039.834.140.82ZK18628.138.333.620.529.525.23ZK18831.548.746.523.939.937.14ZK22558.263.172.948.354.363.55ZK23024.429.827.917.522.420.46ZK23951.556.454.543.847.045.57ZK24439.536.732.131.228.524.18ZK25150.644.843.741.936.535.69ZK25833.331.138.725.323.729.610ZK26344.848.545.636.839.136.711ZK26758.168.768.648.258.059.712ZK28231.632.344.323.724.535.5本數n3636最大值max72.963.5最小值min24.417.5平均值φm44.4035.89標準差σf12.5311.88變異系數δ0.280.33統(tǒng)計修正系數γs0.91950.9051標準值φk40.7932.47根據室內試驗統(tǒng)計，中風化砂巖為較硬巖，軟化系數0.80。4）管網部分五橋片區(qū)：本次勘察取13組中風化砂巖巖樣進行室內巖石單軸抗壓強度試驗，分別得到天然狀態(tài)和飽和狀態(tài)下砂巖單軸抗壓強度指標數據各39個。根據統(tǒng)計結果，中風化砂巖天然狀態(tài)下抗壓強度指標的變異系數為0.29，飽和狀態(tài)下抗壓強度指標的變異系數為0.34，變異性中等～高。變異性高原因分析：本片區(qū)管網分布廣泛，分布在萬州五橋片區(qū)范圍，因此取樣試驗存在差異性，建議若對該層砂巖開挖，巖石開挖質量等級按現場實際取樣成果為準。統(tǒng)計結果見表3.2-20。表3.2-20中風化砂巖抗壓強度統(tǒng)計表序號巖樣編號單軸抗壓強度天然（MPa）飽和（MPa）1ZK28958.753.966.449.444.456.42ZK29642.241.443.534.133.034.53ZK30044.143.828.735.735.121.24ZK30429.123.726.121.517.118.95ZK30948.447.751.840.138.843.56ZK31655.364.667.848.155.358.07ZK32029.728.942.422.021.133.58ZK32243.332.437.334.624.329.19ZK32675.366.068.765.656.458.810ZK32957.749.750.648.540.842.011ZK33337.832.829.329.524.621.712ZK33745.837.538.137.529.730.513ZK35342.148.257.033.739.547.4本數n3636最大值max75.3065.60最小值min23.7017.10平均值φm45.8437.33標準差σf13.2812.58變異系數δ0.290.34統(tǒng)計修正系數γs0.92000.9062標準值φk42.1833.86根據室內試驗統(tǒng)計，中風化砂巖為較硬巖，軟化系數0.80。5）山洪部分老城片區(qū)：本次勘察取5組中風化砂巖巖樣進行室內巖石單軸抗壓強度試驗，分別得到天然狀態(tài)和飽和狀態(tài)下砂巖單軸抗壓強度指標數據各15個。根據統(tǒng)計結果，中風化砂巖天然狀態(tài)下抗壓強度指標的變異系數為0.23，飽和狀態(tài)下抗壓強度指標的變異系數為0.27，變異性中等。統(tǒng)計結果見表3.2-21。表3.2-21中風化砂巖抗壓強度統(tǒng)計表序號巖樣編號單軸抗壓強度天然（MPa）飽和（MPa）1ZK436.333.534.528.325.726.52ZK5953.652.549.545.043.240.83ZK6349.150.734.140.440.827.44ZK6945