I緒論電動機是一項偉大的發(fā)明，也是人類繼蒸汽機成功之后的又一動力來源。電動機可分為直流電動機和交流電動機。由于三相交流輸電的廣泛應用，可以直接從電網(wǎng)獲取能量的交流電動機得到了廣泛應用。根據(jù)轉(zhuǎn)子的繞線方式，有兩種交流電動機：棘輪式和繞線式。異步電動機在生產(chǎn)壽命中占有重要地位，因為不完全統(tǒng)計顯示，電網(wǎng)負載的85％是異步電動機。特別地，三相鼠籠式異步電動機由于其簡單的結構和良好的機械強度而被廣泛使用，其可以適應生產(chǎn)壽命中的各種惡劣環(huán)境。盡管具有許多優(yōu)勢，但在當今的技術革命中，您必須不斷尋找專業(yè)人員以適應您的生產(chǎn)需求，以尋求突破。本文主要關注電動機參數(shù)的理論計算，具體過程包括電動機外部尺寸的計算，內(nèi)部磁場的計算以及電動機的五個基本性能的計算。通過加強電氣工程和電氣設計的理論知識，加深對電氣設計全過程的理解，并深刻理解每個參數(shù)消耗諸如硅鋼板，銅，鋁等材料的數(shù)量以及電機的性能我來有通過理論計算后，我研究了如何減小啟動電流。

異步電機的基本概念從廣義上講，它可以指執(zhí)行電能的所有生產(chǎn)，傳輸和使用以及電能特性轉(zhuǎn)換的機械設備。與同步電動機相比，異步電動機的“區(qū)別”在哪里？從異步電動機的工作原理對此進行了說明。當電動機定子進入三相交流電時，電動機的氣隙中會形成基本的旋轉(zhuǎn)磁場。當轉(zhuǎn)子導向裝置切斷該磁場時，會產(chǎn)生感應電勢，然后會產(chǎn)生感應電流，該電流始終會產(chǎn)生扭矩來驅(qū)動轉(zhuǎn)子。由于轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)是被動的，因此在沒有外力的情況下拖動時，旋轉(zhuǎn)速度始終低于異步旋轉(zhuǎn)磁場的旋轉(zhuǎn)速度。因此，將利用轉(zhuǎn)子與磁場之間的速度差產(chǎn)生電磁轉(zhuǎn)矩的電動機稱為異步電動機。異步電動機的類型，特點和應用三相Ippo可以在工業(yè)應用中拖動鼓風機，壓縮機，起重機和各種金屬切割機。在農(nóng)業(yè)中，它可用于稻田灌溉，農(nóng)作物換茬和壓碎。它是居民生活中空調(diào)，冰箱，風扇和洗衣機的動力來源。簡而言之，三相異步電動機是應用最廣泛的電動機。三相異步電機的分類如下表1.1所示。

表1.1三相異步電動機的分類分類方式類別按轉(zhuǎn)子繞組形式籠型、繞線型按電機尺寸中心高H/mm（定子鐵芯外徑D1/mm）大型中型小型>630(>1000)355-630(500-1000)80-315(120-500)按通風冷卻方式自冷式，自扇冷式，他扇冷式，管道通風式按安裝結構形式臥式，立式，帶底腳，帶凸緣按絕緣等級E級、B級、F級、H級按工作定額連續(xù)，短時，周期性，非周期性按用途防爆，潛水，起重等異步電機的發(fā)展趨勢日本的電子制造業(yè)基本上分為三個階段。直流電動機的生產(chǎn)期，交流電動機的生產(chǎn)期以及巨大的發(fā)展期。新中國成立后，中國的電力生產(chǎn)非常緩慢。只有大城市才有生產(chǎn)能力。然而，在改革開放之時，大量先進技術的引入將允許傳統(tǒng)的技術創(chuàng)新，極大地提高電機的性能，開發(fā)各種新型電機，并滿足各種特殊要求。你呢到2002年，中國的交流電動機產(chǎn)量已超過7,000萬千瓦。電子行業(yè)的基本回升：三個方向正在發(fā)展：大，中，小。大型電機主要具有大功率，并且通常用于大型起重機，并且在重工業(yè)生產(chǎn)中具有廣泛的應用。（2）中小型電機主要用于輕工業(yè)生產(chǎn)和家用電器，并驅(qū)動風扇，冰箱和空調(diào)的壓縮機。（3）微型電動機已成為微型產(chǎn)品，并應用于醫(yī)療衛(wèi)生和其他領域。隨著納米技術的發(fā)展，將來有可能制造用于研究微生物的納米馬達。換句話說，電氣工業(yè)的發(fā)展趨勢將把許多部門的最新技術成果與電氣設備的制造相結合，豐富理論并指導實際生產(chǎn)。

三相異步電動機的結構和原理三相異步電動機的基本結構異步電動機的基本結構由兩部分組成：定子（靜止部分）和轉(zhuǎn)子（旋轉(zhuǎn)部分）。定子和轉(zhuǎn)子之間存在氣隙。根據(jù)轉(zhuǎn)子的結構，異步電動機可以分為兩種類型：棘輪型和繞線型。異步電機的定子由定子鐵芯，定子繞組和機座三部分構成，如圖2.1所示（1）由于定子鐵心必須使用具有高磁導率的材料作為磁路的一部分，因此首選是金屬鐵磁材料。為了減少渦流效應，即在材料內(nèi)部形成盡可能少的形成的電路，定子鐵芯使用包裹有絕緣漆的硅鋼板（使用冷軋技術制造）進行層壓。東西（2）定子繞組是電磁能量轉(zhuǎn)換的重要組成部分，由優(yōu)質(zhì)導體制成。同時承受較大的啟動電流。將定子繞組嵌入定子槽中時，請確保使用槽楔將其擰緊。這不能承受大電流引起的機械應力嗎？（3）座椅需要機械強度和韌性。異步電動機的轉(zhuǎn)子是由鐵心，轉(zhuǎn)子繞組，和轉(zhuǎn)軸組成。如圖2.2所示（1）由于轉(zhuǎn)子鐵心即使作為磁路的一部分也必須滿足低渦流損耗的要求，因此通過層壓硅鋼板（冷軋工藝）制成。（2）旋轉(zhuǎn)軸是向外部變速器傳遞機械能的部件，需要機械強度。（3）在鼠籠式異步電動機的繞組結構中，將導桿嵌入轉(zhuǎn)子的凹槽中，并使用兩個端環(huán)將導桿短路，此時將轉(zhuǎn)子鐵芯的其余部分去掉。它看起來像是一個籠子里放著鼠標。這是所謂的籠型。此處不介紹繞組類型。與其他電動機一樣，異步電動機的定子和轉(zhuǎn)子之間需要有空氣間隙。由于存在此氣隙。異步電動機的空轉(zhuǎn)電流不能像變壓器一樣被忽略。中小型電機的氣隙通常為0.2-1.5mm。三相異步電動機的工作原理恒定轉(zhuǎn)子之間的轉(zhuǎn)速差S=（N1-N）/N1N是轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速，N1是額定轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速差比的數(shù)值范圍是異步電動機的運行。指示狀態(tài)。通過固定轉(zhuǎn)子之間的相對運動產(chǎn)生的電磁力的作用，異步電動機的運行狀態(tài)可以分為三種。（1）電機運行狀態(tài)。此時，N<N10<S<1轉(zhuǎn)子導向切割磁場產(chǎn)生感應電動機電勢E2和感應電流I。由于電流的有效部分和旋轉(zhuǎn)磁場滿足左手定則，因此電磁轉(zhuǎn)矩施加了驅(qū)動作用，但是轉(zhuǎn)速低于額定轉(zhuǎn)速。發(fā)電機的運行狀態(tài)。當轉(zhuǎn)子受外力拖曳時，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速大于額定轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速差為0或更小，轉(zhuǎn)子電流的有效部分和旋轉(zhuǎn)磁場不滿足左手定則。電磁轉(zhuǎn)矩起到制動器的作用，轉(zhuǎn)子從旋轉(zhuǎn)軸吸收機械能，并通過電磁感應將其轉(zhuǎn)換為電能，然后將其傳輸?shù)诫娋W(wǎng)。（3）在電磁制動操作狀態(tài)下，電動機的轉(zhuǎn)子軸在外力的作用下被拖動并沿與原始旋轉(zhuǎn)磁場的旋轉(zhuǎn)方向相反的方向高速旋轉(zhuǎn)。此時產(chǎn)生的電磁轉(zhuǎn)矩與電動機的電動機工作狀態(tài)相同，但是是制動特性。三相異步電動機的銘牌數(shù)據(jù)三相異步電動機的主要額定值如下：額定功率(單位KW)。額定電壓（單位V,kV）額定電流（單位A）額定頻率（單位我國為50QUOTE）額定轉(zhuǎn)速（單位r/min）額定功率因數(shù)額定效率三相異步電動機的工作特性與機械特性1.工作特點電動機中常用的五個特征能量指標（效率，功率因數(shù)，最大轉(zhuǎn)矩，起動轉(zhuǎn)矩，起動電流）與轉(zhuǎn)速或轉(zhuǎn)速差之間的函數(shù)關系稱為工作特性?？梢酝ㄟ^計算方法獲得異步電動機的運行特性。所制造的電動機的運行特性也通過實驗確定。2.機械性能異步電動機的機械特性是轉(zhuǎn)矩和旋轉(zhuǎn)差之間的關系，是常用的TS曲線。

設計說明異步電動機設計涉及兩個主要部分：結構設計和電磁設計。結構設計也可以分為整體結構設計和施工圖設計。本文主要是關于電磁設計的，該設計是從五個主要與電機有關的基本性能指標發(fā)展而來的。結構設計的基本內(nèi)容和原則1.設計內(nèi)容（1）確定電動機的整體結構。（2）確定構件的結構形式。（3）電動機各部分的連接和安裝要根據(jù)電動機的預期用途來確定。（4）計算零件的機械性能，并確保它們在指定的期限內(nèi)安全可靠地運行。2.設計原則（1）結構形式應符合國家和行業(yè)標準，并滿足用戶和環(huán)境保護的要求。（2）應該有出色的工藝。（3）安裝/拆卸和維護電機很方便，并注意運輸條件和所用設備的技術水平。（4）電機外形美觀。電機設計基礎總體電氣設計分為三個階段。準備階段，電磁設計，結構設計。1，準備階段首先，熟悉國家標準，收集附近電機的產(chǎn)品樣本和技術文件，聽取生產(chǎn)和使用組織的意見和要求，并準備技術任務文件或技術建議。2.電磁設計根據(jù)技術條件或技術任務文件，參考生產(chǎn)實踐經(jīng)驗，通過計算和比較方案確定所設計電機的電磁性能的大小和數(shù)據(jù)，選擇相關材料，計算電磁性能我知道3.結構設計確定電機的機械結構、零部件尺寸、加工要求與材料的規(guī)格及性能要求，包括必要的機械計算及通風和溫升計算。電磁設計由于本次設計主要針對電磁設計，故只對電磁設計部分作重點介紹。電磁設計分四大步驟：額定數(shù)據(jù)及主要尺寸；磁路計算；參數(shù)計算；起動計算。電磁結構設計參數(shù)眾多，以下著重介紹電機的五個性能指標及改善方法。1．效率η是電動機所有損耗標幺值之和：。在該設計中，風損和粉塵損失基本上不能改變，因此效率低的因素是定子銅損大，轉(zhuǎn)子鋁損大和鐵損消耗大。根據(jù)各種因素，可以采取不同的措施來提高效率。1）定子銅損耗高：減小定子繞組電阻，可以采取的措施：a。增加導向面積，減少每相中的導體數(shù)量；b。減少每條槽中的導體數(shù)量；c。減少繞組末端的長度。2）轉(zhuǎn)子鋁耗高：減小轉(zhuǎn)子繞組電阻，可以采取以下措施：a。增加轉(zhuǎn)子槽面積；b。增加端輪尺寸。3）高鐵耗：降低定子鐵芯的磁密度，a。減小定子內(nèi)徑，改變定子槽型以適當降低定子磁密度，定子齒，軛磁部件使合理分配和損失合理化。b。增加鐵芯，減少旋轉(zhuǎn)鐵的消耗。c。固定轉(zhuǎn)子，減小轉(zhuǎn)子的凹槽寬度，然后連接封閉凹槽和磁性凹槽。d。通過增加定子繞組的數(shù)量來實現(xiàn)。2．功率因數(shù)（3.1）對電機的功率因數(shù)電網(wǎng)有一定的要求，不能太低，因為它表示了電能的有效利用率，太低會使電網(wǎng)的頻率降低，增加無功補償?shù)难b置。3．起動電流倍數(shù)ist歸根結底，漏抗過小導致起動電流過大。要降低起動電流，可通過以下方法來增大漏抗：增加每槽導體數(shù)；改變定轉(zhuǎn)子槽型，使槽變成深而窄；減少槽口，肩部斜度增加，使漏磁磁路不至于過分飽和。4．起動轉(zhuǎn)矩倍數(shù)TstSN是對應于額定轉(zhuǎn)速的轉(zhuǎn)差率。一般說來，起動轉(zhuǎn)矩越大越好。通常起動轉(zhuǎn)矩太小是因為漏電抗太大或轉(zhuǎn)子電流太小。針對漏電抗太大，可采取措施：適當減少定子繞組每槽導體數(shù)和改變定轉(zhuǎn)子槽型，增加槽寬減小槽高。而當轉(zhuǎn)子電流太小時，則可以通過改變轉(zhuǎn)子槽型使槽增加擠流效應和適當縮小槽面積和端環(huán)面積來增大電流從而增大起動轉(zhuǎn)矩。5．最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)Tmax通常最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)大好。導致最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)太小的緣故也是因為漏電抗太大或轉(zhuǎn)子電流太小。因此，增大最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)的方法與增大起動轉(zhuǎn)矩的方法是一樣的。

設計計算參數(shù)計算本設計對象為中小型三相感應電動機，型號是Y160M-67.5KW。通過查閱該型號電機的國家標準,得到了如下幾個初始數(shù)據(jù):額定電壓380(線電壓)；額定功率7.5KW,并且采用三角形連接,其他如絕緣,保護的類型同國家標準,在此不作敘述。依照電磁計算步驟，對各個項目的進行核算，具體步驟詳見表4.1。表4-1三相異步電動機YM160-67.5KW手算步驟與結果一、額定數(shù)據(jù)及主要尺寸1．輸出功率=7.5KW=7.5KW2．外施相電壓=380v=380v3．功電流=6.58A4．效率=0.878=0.8785．功率因數(shù)=0.79=0.796．極數(shù)=6=67．定子槽數(shù)=36=36轉(zhuǎn)子槽數(shù)=33=338．定子每極槽數(shù)=12=12轉(zhuǎn)子每極槽數(shù)=11=119．定、轉(zhuǎn)子沖片尺寸見附錄I圖10．極距==94.2MM（=3.1415）=204.2034mm11．定子齒距=1.5707cm12．轉(zhuǎn)子齒距=1.7592cm13．節(jié)距=5=514．轉(zhuǎn)子斜槽寬=1.134cm=1.134cm15．每槽導體數(shù)=40=4016．每相串聯(lián)導體數(shù)式中：=1=48017．繞組線規(guī)（估算）式中：導線并繞根數(shù)·截面積（）定子電流初步估算值定子電流密度查表得=4/MM=2.371225m=4A/MM18．槽滿率（1）槽面積==172.49mm2=172.49mm2（2）槽絕緣占面積=0.03×(2×1.6+3.14×0.51)=14.406mm2=14.406mm2（3）槽有效面積=172.49-14.406=158.0865mm2=158.0865mm2（4）槽滿率絕緣厚度導體絕緣后外徑槽契厚度==0.8001=0.35mm=1.38mmh=2mm=0.7776=0.35mm=1.38mmh=2mm19．鐵心長鐵心有效長無徑向通風道=27.2+2×0.4cm=28.0129cm凈鐵心長無徑向通風道27.2×0.95=25.84cm=25.84cmm鐵心壓裝系數(shù)20．繞組系數(shù)0.965925×0.965925=0.93303=0.93303（1）分布系數(shù)式中：=0.965925=2=0.5235=0.965925=20.5235（2）短距系數(shù)=0.9659250.965925式中： =5/6=0.83330.833321．每相有效串聯(lián)導體數(shù)480×0.93303=4478544447.8544二、磁路計算22．每極磁通㎡=720573.972MX式中： =358.34=358.34v23．齒部截面積（1）定子=0.84306×10×36/6=50.5840=50.5840（2）轉(zhuǎn)子=1.18529×10×11=130.38266C㎡=26652.6797C㎡24．軛部截面積（1）定子式中：定子軛部磁路計算高度圓底槽=1.99×10=19.9C㎡=19.91.99CM（2）轉(zhuǎn)子式中：轉(zhuǎn)子軛部磁路計算高度平底槽=5.07666×10=50.7666=5076.665.0766CM25．空氣隙面積＝13.606×27.7254=377.2317C㎡=377.2317C㎡26．波幅系數(shù)=1.47=1.4727．定子齒磁密＝1.47×672560.06006/50.58419544.97799GS19544.97799GS28．轉(zhuǎn)子齒磁密=1.47×672560/80.85552＝12227.53GS12227.5GS29．定子軛磁密=0.5×720573/50.7666=7097.12613GS7097.12GS30．轉(zhuǎn)子軛磁密=0.5×720573/70.45706＝7096.9291GS7096.9291GS31．空氣隙磁密=1.47×720573.927/377.2317＝2807.939168GS2807.939186GS32．查書附錄Vl得=21.6=3.36=39.90=14.633．齒部磁路計算長度定子:半開口平底槽轉(zhuǎn)子:平底槽+=1.77=1.17CM34．軛部磁路計算長度定子:轉(zhuǎn)子:＝3.14×(26－0.267)/6＝12.1943cm=4.043588CM=12.1943cm=4.04358CM35．有效氣隙長度式中： 定、轉(zhuǎn)子卡氏系數(shù)、半閉口槽和半開口槽式中： 齒距為槽口寬＝1.381632×1.O966073×0.04=0.0606043即=1.2122=0.0606043CM=1.2122=1.381632=1.096607336．齒部所需安匝定子:轉(zhuǎn)子:＝21.6×1.77＝38.232=8.9×42.8＝38.0920=38.23238.092037．軛部所需安匝定子軛部磁路長度校正系數(shù)轉(zhuǎn)子＝0.525×14.6×12.1943＝93.4693095=0.525＝0.285×14.6×4.04358=16.825=0.285=93.46930=0.525=16.825=0.28538．空氣隙所需安匝=0.8×7650×0.0792=484.704=484.70439．飽和系數(shù)=1.203540．總安匝=38.232+4.54+55.9+93.4693=728.0696693.670641．滿載磁化電流=2.22×693.6763×6/(3×480×0.93303)=6.876765A=6.6785A42．滿載磁化電流標么值=6.876765/6.579=1.045251.0452543．激磁電抗=1/1.04525=0.9566990.956609三、參數(shù)計算44．線圈平均半匝長（估算）單層線圈 式中：式中： =17.5+1.2×5.694=24.2913=14.5+2×1.5=17.5CMτy==2.961761d1=1824.2913CM=211.8088mmd1=18mmLE=17.5CM45．雙層線圈端部軸向投影長=46.1280×0.4999=23.059623.0596mm46．單層線圈端部平均長=9.79128CM=9.79128CM47．漏抗系數(shù)Cx==4××50×0.4×10-7（0.9598×192）2×0.163×7.5×10-3/3×2×3802=0.0313395=0.031339548．定子槽單位漏磁導式中： =10.4425+11.2400=1.6825110.38940.621.0094110.44251.240049．定子槽漏抗==0.440CX==0.01762979=0.01762979式中：無徑向通風道時=240=240mm50．定子諧波漏抗=0.00590=0.00590式中： 0.00470.004751．定子端部漏抗雙層疊繞組繞組==0.270Cx==0.0078722163=0.0O7672216352．定子漏抗=0.0305925=0.030592553．轉(zhuǎn)子槽單位漏磁導式中：=1.25+4.224=2.65601.254.2245.4741.254.222454．轉(zhuǎn)子槽漏抗==0.074240.0742455．式中：===0.01741190.029=0.01741190.02956．轉(zhuǎn)子端部漏抗XE2*==0.03135240mm15.52CM=0.03135240mm15.52CM57．轉(zhuǎn)子斜槽漏抗==0.0073620=0.007362058．轉(zhuǎn)子漏抗=0.074248+0.0174119+0.002214+0.0073620=0.1012359=0.101235959．總漏抗=0.0303925+0.1012359=0.131828=0.1328460．定子相電阻R1===1.5623=1.562340761．定子相電阻標么值R1*===0.027049050.0270490562．有效材料式中：式中：C=1.05=8.9=1.327mm=0.92=5mm=11.18376KG=141.53989kgC=1.0500=8.9000=1.3270mm=0.92=5mm63．轉(zhuǎn)子電阻導條電阻端環(huán)電阻式中：轉(zhuǎn)子導條面積端環(huán)截面積轉(zhuǎn)子導條或端環(huán)的電阻系數(shù)導條電阻標么值端環(huán)電阻標么值轉(zhuǎn)子電阻標么值=1.04=1.1784=2.03=0.0434，=0.0434=0.007427+0.00284=0.0102688=0.930842=0.0043878=1.04=1.1784=2.03Rb==0.01611564．滿載電流有功部分=1.13895265．滿載電抗電流部分式中：=1.0319770.18069866．滿載電流無功部分=1.0452599+0.180698486=1.2251.22567．滿載電勢=0.931723668．空載電勢=0.96869．空載定子齒磁密=21139.70624GS70．空載轉(zhuǎn)子齒磁密=8201.2658GS71．空載定子軛磁密=7675.978GS72．空載轉(zhuǎn)子軛磁密=1.6597.374GS73．空載氣隙磁密=3093.4391GS74．空載定子齒安匝=29.9×1.77=52.923=52.92375．空載轉(zhuǎn)子齒安匝=58.620760=8276．空載定子軛安匝=0.525×18.9×12.1943=1209927=120992777．空載轉(zhuǎn)子軛安匝=0.2851×18.5×4.005=21.31977=21.3197778．空載空氣隙安匝=0.8×0.0606043×3093.439=149.98=149.9879．空載總安匝=431.349A80．空載磁化電流=4.274829A81．定子電流標么值1.67267定子電流實際值=1.67267×6.578=11.00411.OO482．定子電流密度=5.5875383．線負荷=274.221A/CM84．轉(zhuǎn)子電流標么值轉(zhuǎn)子電流實際值端環(huán)電流實際值1.512728=283.6361=496.81489A85．轉(zhuǎn)子電流密度導條密度端環(huán)密度2.406952.4486．定子銅損耗=0.04066×7.5×1000=305.0139410.04066305.013987．轉(zhuǎn)子鋁損耗=0.02349×7.5×1000=176.239488．附加損耗鑄鋁轉(zhuǎn)子=0.0250.02589．機械損耗=43.9612943.96129機械損耗標么值0.005861490．定子鐵耗（1）定子齒重量537.20208（2）定子軛重量2909.072（3）損耗系數(shù)=0.04335=0.0394=0.0335=0.0394（4）定子齒損耗=43.35×537.2028/1000=23.2877=23.2877（5）定子軛損耗=114.617=114.617（6）總鐵耗鐵耗校正系數(shù)鐵耗標么值=2。5×17.16+2×116.57=287.454w=2.5=2=287.454=2.5=20.038327291．總損耗標么值=0.133180.1331892．輸入功率=1.133181.1331893．總損耗比0.11782794．效率0.8668295．功率因數(shù)0.74754596．轉(zhuǎn)差率0.02178497．轉(zhuǎn)速978.21698．最大轉(zhuǎn)矩3.02479四、起動計算99．起動電流假定值=49.73749.737100．起動時漏磁路飽和引起漏抗變化的系數(shù)Kz=0.43948511.95486Kz=0.4392996.9055=0.64+2.5=0.64+2.5=0.96526250.9652625101．齒頂漏磁飽和引起定子齒頂寬度的減少0.42299cm102．齒頂漏磁飽和引起轉(zhuǎn)子齒頂寬度的減少0.622149cm103．起動時定子槽單位漏磁導式中：=0.157232=0.852168=0.157232104．起動時定子槽漏抗0.014877105．起動時定子諧波漏抗0.0223509106．定子起動漏抗=0.0148777+0.00223509+0.0078722163=0.02498501710.024985107．考慮到擠流效應的轉(zhuǎn)子導條相對高度式中：轉(zhuǎn)子導條高，對于鑄鋁轉(zhuǎn)子不包括槽口高轉(zhuǎn)子導條寬對槽寬之比值，對于鑄鋁轉(zhuǎn)子1導條電阻系數(shù)。對A、E、B級絕緣鋁為4.34（澆鑄），銅為2.17。對F、H級絕緣鋁為4.91，銅為2.451.855cm108．轉(zhuǎn)子擠流效應系數(shù)查轉(zhuǎn)子擠流效應系數(shù)圖得=2.5000=0.5600=2.5000=0.5600109．起動時轉(zhuǎn)子槽單位漏磁導=1.047881.31400.0759=0.36912.883110．起動時轉(zhuǎn)子槽漏抗=0.04184578111．起動時轉(zhuǎn)子諧波漏抗=0.007646941112．起動時轉(zhuǎn)子斜槽漏抗=0.032319113．轉(zhuǎn)子起動漏抗 =0.084025114．起動總漏抗0.109115．轉(zhuǎn)子起動電阻=0.4595116．起動總電阻0.0604117．起動總阻抗=0.124644118．起動電流Ist=Ikw/Zst*=6.579/0.1246=52.782A=52.782A=4.796119．起動轉(zhuǎn)矩2.4373計算結果分析將本設計所得數(shù)據(jù)與標準值進行比較，其數(shù)據(jù)如下表4.2所示。

表4.2計算值與標準值比較項目設計值標準值效率0.866820.878功率因數(shù)0.7475450.79最大轉(zhuǎn)矩（倍）3.024792.3啟動轉(zhuǎn)矩（倍）2.43732.4起動電流（倍）4.7965.8由表4.2可以看出，設計值與標準值數(shù)據(jù)誤差在國標范圍內(nèi)，符合設計要求。

專題研究如何降低異步電機的起動電流起動電流是電氣設備（靈敏負載）剛啟動后的沖擊電流，是電動機或靈敏負載通電時達到穩(wěn)態(tài)的電流變化量。理論分析一旦將三相交流電施加到異步電動機的定子繞組上，慣性轉(zhuǎn)子就不會旋轉(zhuǎn)。此時，電動機是單相變壓器，定子繞組對應于變壓器的初級側，轉(zhuǎn)子繞組對應于次級側。轉(zhuǎn)子導桿以最大速度（額定轉(zhuǎn)速）切斷旋轉(zhuǎn)磁場，以產(chǎn)生最大的感應電動機力，此外，由于鼠籠型轉(zhuǎn)子導桿的兩端形成一個短連接的閉環(huán)，大沖擊電流通過。當三相交流電進入定子時，產(chǎn)生磁通量，并且該磁通量通過氣隙傳遞到轉(zhuǎn)子繞組，并且必須在逐步定理轉(zhuǎn)子繞組中產(chǎn)生并消除電流。定子不會被轉(zhuǎn)子電流抵消以保持常規(guī)磁通量，而是會自動增加定子電流，這時轉(zhuǎn)子會抵消較大的電流，并發(fā)生這種相互作用。起動電流大。如何降低啟動電流當異步電動機啟動時，異步電動機的電網(wǎng)要求和負載通常會沖突。電網(wǎng)要求異步電動機的起動電流盡可能小以減少沖擊，但是起動電流太小會導致起動轉(zhuǎn)矩倍數(shù)不足。在分析異步電動機的等效電路時，由于啟動電流主要與（總啟動電阻）有關，因此主要開發(fā)降低啟動電流的方法來進行升高和降低。如果定子等效電阻和轉(zhuǎn)子等效電阻之和太大，而忽略了異步電動機模型中的勵磁等效路徑，則可能會降低整個電動機的效率。普通異步電動機的起動方法如下。1.直接啟動，適用于小容量電機皮帶的輕載。啟動時，將淬火繞組直接連接到交流電壓。通常，當額定功率P<7.5kW時，可以原樣啟動。2.降壓啟動，當功率大于20kW時，將應用降壓啟動。共有三種類型的常用降壓啟動。定子連接電阻啟動，啟動器啟動，變壓器意外啟動。（1）在定子耦合電阻之后，如果定子繞組上的壓降真正成為額定電壓的一部分，并且部分耦合電阻被共享，并且啟動電流減小A倍，則啟動轉(zhuǎn)矩請謹慎使用此方法，因為它會加倍。（2）使用致動器啟動的基本原理是，在定子繞組Y型連接方法的情況下，啟動電壓為額定電壓的1/倍，因此可以降低啟動電壓。執(zhí)行器的本質(zhì)是一個開關裝置，啟動電動機時定子繞組稱為Y型接地，并且當電動機轉(zhuǎn)速接近額定速度時，即使電動機在額定電壓下運行，連接也會進一步切換。（3）啟動意外變壓器，即將意外變壓器連接到電動機繞組和電網(wǎng)之間，將偶然變壓器從原邊連接到電網(wǎng)，并將次級抽頭連接到電動機繞組。連接到變壓器，使用變壓器降壓，啟動，然后在電動機正常運行后，卸下變壓器。使用您自己的變壓器的主要原因是降低成本。電機啟動電動機軟啟動是通過使用技術方法根據(jù)一定定律將電動機的啟動電壓從低啟動方法更改為高啟動方法來通過降低電動機的啟動電流來降低啟動電流，從而減少對電網(wǎng)的影響。軟啟動的原理：使用軟驅(qū)動器串聯(lián)在電源和受控電動機之間，控制內(nèi)部制動管的導通角，并將電動機的輸入電壓從零設置為預設的功能關系。在電動機完全啟動之前，將全部電壓施加到電動機，直到完成啟動為止，即在軟啟動中，電動機啟動轉(zhuǎn)矩在軟啟動過程中逐漸增加，轉(zhuǎn)速逐漸增加。主要有以下幾種軟件啟動方法。1.直接啟動，適用于小容量電機皮帶的輕載。啟動時，將淬火繞組直接連接到交流電壓。通常，當額定功率P<7.5kW時，可以