鄂爾多斯柳塔煤礦供電部分選型設(shè)計(jì)案例目錄TOC\o"1-3"\h\u23027鄂爾多斯柳塔煤礦供電部分選型設(shè)計(jì)案例 1323631.1擬定供電系統(tǒng) 1311221.2移動(dòng)變電站選擇 436781.3電纜的選擇及計(jì)算 9157131.3.1高壓電纜型號的確定 9101251.3.2低壓支線電纜的選擇 1513081.4高壓和低壓開關(guān)的選擇 31擬定供電系統(tǒng)供電系統(tǒng)的擬定原則：出于經(jīng)濟(jì)性考量，在供電設(shè)計(jì)過程中盡可能減少電纜數(shù)量和長度，盡可能一次供電，避免重復(fù)供電。采煤機(jī)功率相對較大，宜采用單獨(dú)電纜供電；工作面配電點(diǎn)到各用電設(shè)備宜采用輻射式線路供電；帶式輸送機(jī)可以采用干線式供電，對于多臺(tái)大容量帶式輸送機(jī)，可以采用輻射的線路布置方式進(jìn)行供電設(shè)計(jì)。各電源負(fù)荷盡量均衡，高壓大容量用電設(shè)備要單獨(dú)供電，同一等級電壓可采用同一電源，使用地點(diǎn)相近的設(shè)備采用同一電源，低壓用電設(shè)備盡量采用同一電源。表7.1綜采工作面設(shè)備及負(fù)荷統(tǒng)計(jì)設(shè)備名稱額定功率額定電壓數(shù)量工作地點(diǎn)MG400/985-WD型采煤機(jī)985Kw1140v1綜采工作面一組額定功率/Kw加權(quán)平均功率因素需用系數(shù)Kde9850.85ELMB型斷面巷道轉(zhuǎn)載機(jī)4L-20/8型空氣壓縮機(jī)XRB2B型乳化液泵組DSJ120/160帶式輸送機(jī)100Kw130Kw55Kw500KW1140v380V660v11401222掘進(jìn)工作面綜采工作面綜采工作面綜采工作面一組額定功率/Kw加權(quán)平均功率因素需用系數(shù)Kde2850.7SGZ-880/800型刮板輸送機(jī)800Kw1140v1運(yùn)輸順槽一組額定功率/Kw加權(quán)平均功率因素需用系數(shù)Kde8000.70.7移動(dòng)變電站選擇綜采工作面選用5臺(tái)移動(dòng)變電站。各組負(fù)荷分配為：1號移動(dòng)變電站向采煤機(jī)供電；2號移動(dòng)變電站向刮板輸送機(jī)和帶式輸送機(jī)供電；3號移動(dòng)變電站向乳化液泵站組和噴霧泵站供電；4號移動(dòng)變電站向轉(zhuǎn)載機(jī)和照明信號供電；5號移動(dòng)變電站向空氣壓縮機(jī)供電。表7.2綜采工作面設(shè)備及負(fù)荷統(tǒng)計(jì)ELMB型斷面巷道轉(zhuǎn)載機(jī)100Kw1140v1掘進(jìn)工作面MG400/985-WD型采煤機(jī)985Kw1140v1綜采工作面SGZ-880/800型刮板輸送機(jī)800Kw1140v1運(yùn)輸順槽4L-20/8型空氣壓縮機(jī)130Kw380v2綜采工作面XRB2B型乳化液泵組55Kw660v2綜采工作面一組額定功率/Kw加權(quán)平均功率因素需用系數(shù)Kde2070Kw0.6-0.70.51號移動(dòng)變電站選擇：1號移動(dòng)變電站向采煤機(jī)供電，負(fù)荷計(jì)算容量為KVA式（7.1）式（7.2）查表取選取1臺(tái)KBSGZY-1250/6型移動(dòng)變電站，額定容量1250KVA。2號移動(dòng)變電站的選擇:2號移動(dòng)變電站向刮板輸送機(jī)和帶式輸送機(jī)供電，負(fù)荷計(jì)算容量為KVA式（7.3）式（7.2）查表取選取1臺(tái)KBSGZY-1000/6型移動(dòng)變電站，額定容量1000KVA。3號移動(dòng)變電站的選擇:3號移動(dòng)變電站向乳化液泵站組和噴霧泵站供電，負(fù)荷計(jì)算容量為KVA式（7.4）式（7.2）查表取選取1臺(tái)KBSGZY-200/6型移動(dòng)變電站，額定容量200KVA。4號移動(dòng)變電站的選擇:4號移動(dòng)變電站向向轉(zhuǎn)載機(jī)和照明信號供電，負(fù)荷計(jì)算容量為KVA式（7.3）式（7.2）查表取選取1臺(tái)KBSGZY-100/6型移動(dòng)變電站，額定容量100KVA。5號移動(dòng)變電站的選擇:5號移動(dòng)變電站向空氣壓縮機(jī)供電,負(fù)荷計(jì)算容量為KVA式（7.4）式（7.2）查表取選取1臺(tái)KBSGZY-315/6型移動(dòng)變電站，額定容量315KVA。電纜長度的確定由式：Lz=a×Lxa—系數(shù)，橡套電纜取a=1.1,鎧裝電纜取a=1.05Lx—巷道實(shí)際長度mLz—選取電纜長度m表7.3電纜長度計(jì)算結(jié)果序號地點(diǎn)巷道長度m選取電纜長度m電壓備注1356037386000V橡套電纜2356037386000V橡套電纜35606186000V 橡套電纜4310034106000V橡套電纜5310034106000V橡套電纜63003103300V橡套電纜76066660V橡套電纜83403741140V橡套電纜950553300V橡套電纜1050556000V橡套電纜115055660V橡套電纜122002201140V橡套電纜135055660V橡套電纜1450551140V橡套電橡套電纜161001101140V橡套電纜1780883300V橡套電纜18660V橡套電纜19660V橡套電纜20660V橡套電纜218088660V橡套電纜224044660V橡套電纜233033660V橡套電纜241011660V橡套電纜252022660V橡套電纜26500550660V橡套電纜2715001650660V橡套電纜電纜的選擇及計(jì)算高壓電纜型號的確定高壓電纜截面的電流密度，按長時(shí)允許電流，允許電壓向綜采工作面移動(dòng)變電站供電所使用電纜選擇(1)向1號移動(dòng)變電站供電電纜的選擇G1：1.按電流密度選擇主截面，向三臺(tái)移動(dòng)變電站供電的總負(fù)荷電流校驗(yàn):式（7.5）—電纜所帶負(fù)荷的需用系數(shù)，由負(fù)荷表可知—該電纜供電設(shè)備額定功率之和，—電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，—電纜所帶負(fù)荷的加權(quán)平均功率因素，查表取電力電纜經(jīng)濟(jì)電流密度；經(jīng)濟(jì)截面為式（7.6）選型號MYPJ-6/10-3x70高壓電纜，2.按最長時(shí)間最大允許負(fù)荷電流校驗(yàn):查表得MYPJ-6-3x70型電纜的長時(shí)最大允許負(fù)荷,滿足要求。3.按允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面校驗(yàn):式（7.7）式（7.8）所選MYPJ-10-3x70型高壓電纜能滿足供電要求。4.按熱穩(wěn)定條件校驗(yàn)電纜截面:高壓電纜的阻抗:式（7.9）式（7.10）總阻抗:式（7.11）電纜首端三相最大短路電流:式（7.12）式中：—電源母線上的三相短路電流；—電源母線上的短路容量或斷路器的斷流容量；—電源母線上的平均電壓，查表可得。式（7.13）式中：—短路電流的假想時(shí)間；—電纜芯線熱穩(wěn)定系數(shù)C=145；—電源母線上的三相短路電流，滿足熱穩(wěn)定條件。(2)向2號移動(dòng)變電站供電電纜的選擇G2：1.按電流密度選擇主截面，向三臺(tái)移動(dòng)變電站供電的總負(fù)荷電流:式（7.5）—電纜所帶負(fù)荷的需用系數(shù)，由負(fù)荷表可知—該電纜供電設(shè)備額定功率之和，—電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，—電纜所帶負(fù)荷的加權(quán)平均功率因素，查表取電力電纜經(jīng)濟(jì)電流密度；經(jīng)濟(jì)截面為式（7.6）選型號MYPJ-6/10-3x70高壓電纜，2.按最長時(shí)間最大允許負(fù)荷電流校驗(yàn):查表得MYPJ-6-3x70型電纜的長時(shí)最大允許負(fù)荷,滿足要求。3.按允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面:式（7.7）式（7.8）所選MYPJ-10-3x50型高壓電纜能滿足供電要求。4.按熱穩(wěn)定條件校驗(yàn)電纜截面:高壓電纜的阻抗式（7.9）式（7.10）總阻抗式（7.11）電纜首端三相最大短路電流:式（7.12）式中：—電源母線上的三相短路電流；—電源母線上的短路容量或斷路器的斷流容量；—電源母線上的平均電壓，查表可得。式（7.13）式中：—短路電流的假想時(shí)間；—電纜芯線熱穩(wěn)定系數(shù)C=145；—電源母線上的三相短路電流滿足熱穩(wěn)定條件。(3)向4號移動(dòng)變電站供電電纜的選擇G3:1.按電流密度選擇主截面，向三臺(tái)移動(dòng)變電站供電的總負(fù)荷電流式（7.5）—電纜所帶負(fù)荷的需用系數(shù)，由負(fù)荷表可知—該電纜供電設(shè)備額定功率之和，—電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，—電纜所帶負(fù)荷的加權(quán)平均功率因素，查表取電力電纜經(jīng)濟(jì)電流密度；經(jīng)濟(jì)截面為式（7.6）選型號MYPJ-6/10-3x70高壓電纜，2.按最長時(shí)間最大允許負(fù)荷電流校驗(yàn):查表得MYPJ-6-3x70型電纜的長時(shí)最大允許負(fù)荷,滿足要求。3.按允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面:式（7.7）式（7.8）所選MYPJ-10-3x70型高壓電纜能滿足供電要求。(4)向3號移動(dòng)變電站供電電纜的選擇G4:1.按電流密度選擇主截面，向三臺(tái)移動(dòng)變電站供電的總負(fù)荷電流式（7.5）—電纜所帶負(fù)荷的需用系數(shù)，由負(fù)荷表可知—該電纜供電設(shè)備額定功率之和，—電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，—電纜所帶負(fù)荷的加權(quán)平均功率因素，查表取電力電纜經(jīng)濟(jì)電流密度；經(jīng)濟(jì)截面為式（7.6）選型號MYPJ-6/10-3x16高壓電纜，2.按最長時(shí)間最大允許負(fù)荷電流校驗(yàn):查表得MYPJ-6-3x70型電纜的長時(shí)最大允許負(fù)荷,滿足要求。3.按允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面:式（7.7）式（7.8）所選MYPJ-10-3x70型高壓電纜能滿足供電要求。4.按熱穩(wěn)定條件校驗(yàn)電纜截面:高壓電纜的阻抗式（7.9）式（7.10）總阻抗式（7.11）電纜首端三相最大短路電流式（7.12）式中：—電源母線上的三相短路電流；—電源母線上的短路容量或斷路器的斷流容量；—電源母線上的平均電壓，查表可得。式（7.13）式中：—短路電流的假想時(shí)間；—電纜芯線熱穩(wěn)定系數(shù)C=145；—電源母線上的三相短路電流滿足熱穩(wěn)定條件(5)向5號移動(dòng)變電站供電電纜的選擇G5:1.按電流密度選擇主截面，向三臺(tái)移動(dòng)變電站供電的總負(fù)荷電流式（7.5）—電纜所帶負(fù)荷的需用系數(shù)，由負(fù)荷表可知—該電纜供電設(shè)備額定功率之和，—電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，—電纜所帶負(fù)荷的加權(quán)平均功率因素，查表取電力電纜經(jīng)濟(jì)電流密度；經(jīng)濟(jì)截面為式（7.6）選型號MYPJ-6/10-3x50高壓電纜，2.按最長時(shí)間最大允許負(fù)荷電流校驗(yàn):查表得MYPJ-6-3x50型電纜的長時(shí)最大允許負(fù)荷,滿足要求。3.按允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面:式（7.7）式（7.8）所選MYPJ-10-3x50型高壓電纜能滿足供電要求。4.按熱穩(wěn)定條件校驗(yàn)電纜截面:高壓電纜的阻抗式（7.9）式（7.10）總阻抗式（7.11）電纜首端三相最大短路電流式（7.12）式中：—電源母線上的三相短路電流；—電源母線上的短路容量或斷路器的斷流容量；—電源母線上的平均電壓，查表可得。式（7.12）式中：—短路電流的假想時(shí)間；—電纜芯線熱穩(wěn)定系數(shù)C=145；—電源母線上的三相短路電流滿足熱穩(wěn)定條件低壓支線電纜的選擇1號移動(dòng)變電站向采煤機(jī)供電電纜的選擇Z1:1.按長時(shí)允許電流選擇電纜截面:電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）式中；—電纜所帶負(fù)荷的需用系數(shù)，由負(fù)荷表可知—該電纜供電設(shè)備額定功率之和，Kw；—電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，—電纜所帶負(fù)荷的加權(quán)平均功率因素，查表可得的銅芯橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為205A，大于工作電流，所以該電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。2.按允許電壓校驗(yàn)電纜截面:（1）變壓器電壓損失，變壓器的負(fù)載加權(quán)平均功率因素式（7.14）式中：—變壓器的電壓損失百分?jǐn)?shù)—變壓器計(jì)算容量，；—變壓器一次側(cè)額定電壓—變壓器二次側(cè)額定電壓—變壓器額定運(yùn)行時(shí)電壓得百分?jǐn)?shù)—變壓器額定運(yùn)行時(shí)電抗壓降百分?jǐn)?shù)所以式（7.15）式（7.16）查表得=5.5式（7.14）式（7.17）（2）計(jì)算電纜截面的電壓損失式（7.7）式中：—電纜表面積—電纜長度，418m—電纜導(dǎo)電芯的導(dǎo)電率，取42.5(3)低壓電網(wǎng)的實(shí)際總電壓式（7.18）(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失式（7.19）>，經(jīng)過允許電壓損失校驗(yàn)，電纜截面滿足要求。2號移動(dòng)變電站向刮板輸送機(jī)供電電纜的選擇Z2:按長時(shí)允許電流選擇電纜截面:電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得的銅芯橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為250A，小于工作電流，故按允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面不滿足要求。2號移動(dòng)變電站向帶式輸送機(jī)供電電纜的選擇Z3:按長時(shí)允許電流選擇電纜截面:電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得的銅芯電纜橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為250A，小于工作電流，故按允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面不滿足要求。2號移動(dòng)變電站向刮板輸送機(jī)供電電纜的選擇Z4:1.按長時(shí)允許電流選擇電纜截面:電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得的銅芯電纜橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為205A，大于工作電流，所以該電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。2.按允許電壓校驗(yàn)電纜截面:（1）變壓器電壓損失，變壓器的負(fù)載加權(quán)平均功率因素所以：式（7.17）（2）計(jì)算電纜截面的電壓損失式（7.7）式中：—電纜長度，33m(3)低壓電網(wǎng)的實(shí)際總電壓式（7.18）(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失式（7.19）>，經(jīng)過允許電壓損失校驗(yàn)，電纜截面滿足要求。2號移動(dòng)變電站向帶式輸送機(jī)供電電纜的選擇Z5：1.按長時(shí)允許電流選擇電纜截面：電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得的銅芯橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為110A，大于工作電流，所以該電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。2.按允許電壓校驗(yàn)電纜截面所以：式（7.17）（2）計(jì)算電纜截面的電壓損失式（7.7）式中：—電纜長度，55m(3)低壓電網(wǎng)的實(shí)際總電壓式（7.18）(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失式（7.19）則>故按允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面滿足3號移動(dòng)變電站向乳化液泵站供電電纜的選擇Z8:1.按長時(shí)允許電流選擇電纜截面:電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得的銅芯橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為170A，大于工作電流，所以該電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。2.按允許電壓校驗(yàn)電纜截面:（1）變壓器電壓損失，變壓器的負(fù)載加權(quán)平均功率因素式（7.14）式（7.15）式（7.16）查表得=4式（7.17）（2）計(jì)算電纜截面的電壓損失式（7.7）式中：—電纜長度，55m(3)低壓電網(wǎng)的實(shí)際總電壓式（7.18）(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失式（7.19）>，經(jīng)過允許電壓損失校驗(yàn)，電纜截面滿足要求。3號移動(dòng)變電站向噴霧泵站供電電纜的選擇Z9:1.按長時(shí)允許電流選擇電纜截面:電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得的銅芯橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為85A，大于工作電流，所以該電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。2.按允許電壓校驗(yàn)電纜截面:（1）變壓器電壓損失，變壓器的負(fù)載加權(quán)平均功率因素式（7.17）（2）計(jì)算電纜截面的電壓損失式（7.7）式中：—電纜長度，55m(3)低壓電網(wǎng)的實(shí)際總電壓式（7.18）(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失式（7.19）>，經(jīng)過允許電壓損失校驗(yàn)，電纜截面滿足要求。4號移動(dòng)變電站向轉(zhuǎn)載機(jī)供電電纜的選擇Z6:按長時(shí)允許電流選擇電纜截面:電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得mm2的銅芯橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為350A，大于工作電流，所以該電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。2.按允許電壓校驗(yàn)電纜截面:（1）變壓器電壓損失，變壓器的負(fù)載加權(quán)平均功率因素式（7.14）所以式（7.15）式（7.16）查表得=4式（7.17）（2）計(jì)算電纜截面的電壓損失式（7.7）式中：—電纜表面積—電纜長度，5m(3)低壓電網(wǎng)的實(shí)際總電壓式（7.18）(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失式（7.19）>，經(jīng)過允許電壓損失校驗(yàn)，電纜截面滿足要求。4號移動(dòng)變電站向照明信號供電電纜的選擇Z7:按長時(shí)允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得的銅芯橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為36A，小于工作電流，故按允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面不滿足要求。4號移動(dòng)變電站向照明信號供電電纜的選擇Z10:1.按長時(shí)允許電流選擇電纜截面：電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得的銅芯橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為170A，大于工作電流，所以該電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。2.按允許電壓校驗(yàn)電纜截面：（1）變壓器電壓損失，變壓器的負(fù)載加權(quán)平均功率因素式（7.14）式（7.15）式（7.16）查表得=4式（7.17）（2）計(jì)算電纜截面的電壓損失式（7.7）式中：—電纜長度，110m(3)低壓電網(wǎng)的實(shí)際總電壓式（7.18）(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失式（7.19）>，經(jīng)過允許電壓損失校驗(yàn)，電纜截面滿足要求。5號移動(dòng)變電站向空氣壓縮機(jī)供電電纜的選擇Z11:按長時(shí)允許電流選擇電纜截面:電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得的銅芯橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為36A，小于工作電流，故按允許電壓損失校驗(yàn)電纜截面不滿足要求。5號移動(dòng)變電站向空氣壓縮機(jī)供電電纜的選擇Z12：1.按長時(shí)允許電流選擇電纜截面:電纜截面的最大長時(shí)工作電流；式（7.5）查表可得的銅芯橡膠套電纜的長時(shí)允許電流為113A，大于工作電流，所以該電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機(jī)械強(qiáng)度要求。2.按允許電壓校驗(yàn)電纜截面:（1）變壓器電壓損失，變壓器的負(fù)載加權(quán)平均功率因素式（7.14）式（7.17）（2）計(jì)算電纜截面的電壓損失式（7.7）(3)低壓電網(wǎng)的實(shí)際總電壓式（7.18）(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失式（7.19）>，經(jīng)過允許電壓損失校驗(yàn)，電纜截面滿足要求。低壓干線電纜的選擇及驗(yàn)算干線電纜截面按允許電壓損失來選擇，按啟動(dòng)條件校驗(yàn)電纜截。一號移動(dòng)變電站向采煤機(jī)組供電干線的選擇S1:1.按允許電壓損失選電纜線路截面在計(jì)算電纜的電壓損失時(shí)，應(yīng)選擇一條電壓損失最大的線路計(jì)算，一般為線路最長，電動(dòng)機(jī)容量罪的的支線，其他支線的電壓損失不必計(jì)算。干線電纜的允許電壓損失為式（7.20）--正常工作時(shí)低壓電網(wǎng)的允許的電壓損失V--變壓器的電壓損失V--支線電纜的電壓損失V則干線電纜滿足的電壓損失的最小截面為式（7.21）故選擇電纜為UGSP-3x702.按啟動(dòng)條件校驗(yàn)電纜截面采煤機(jī)電動(dòng)機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù)為：額定啟動(dòng)倍數(shù)a=2.2，額定起動(dòng)電流，啟動(dòng)時(shí)的功率因數(shù)（1）最小啟動(dòng)電壓的確定式（7.22）式中：—電動(dòng)機(jī)額定電壓—電動(dòng)機(jī)的最小啟動(dòng)倍數(shù)，查表得1.2式（7.23）式（7.24）控制采煤機(jī)的啟動(dòng)器安裝處的電壓為：U=+=845+16.5=861.5v式（7.25）式（7.26）滿足啟動(dòng)器吸持電壓要求，采煤機(jī)最小啟動(dòng)電壓為845v。（2）啟動(dòng)時(shí)該供電線路上各部分電壓損失①啟動(dòng)電纜線路的電壓損失由上面公式可得=16.5V=645A式（7.27）②啟動(dòng)時(shí)變壓器電壓損失啟動(dòng)時(shí)變壓器的負(fù)荷電流和功率因素計(jì)算如下式（7.28）=式中=式（7.5）式（7.29）則啟動(dòng)時(shí)變壓器損失為式（7.30）式（7.15）式（7.16）式（7.17）③啟動(dòng)時(shí)低壓電網(wǎng)電壓損失式（7.32）此時(shí)，采煤機(jī)電動(dòng)機(jī)端子上的電壓為-=3450-808.62=2641.38V>U=2409v式（7.31） 總之，通過以上計(jì)算選擇電纜截面70mm2完全滿足要求。二號移動(dòng)變電站向刮板輸送機(jī)組供電干線的選擇S21.按允許電壓損失選電纜線路截面干線電纜的允許電壓損失為式（7.20）--正常工作時(shí)低壓電網(wǎng)的允許的電壓損失V--變壓器的電壓損失V--支線電纜的電壓損失V則干線電纜滿足的電壓損失的最小截面為式（7.21）故選擇電纜為UGSP-3x702.按啟動(dòng)條件校驗(yàn)電纜截面刮板輸送機(jī)組的技術(shù)數(shù)據(jù)為：額定啟動(dòng)倍數(shù)a=2.2，額定起動(dòng)電流，啟動(dòng)時(shí)的功率因數(shù)（1）最小啟動(dòng)電壓的確定式（7.22）式中：—電動(dòng)機(jī)額定電壓—電動(dòng)機(jī)的最小啟動(dòng)倍數(shù)，查表得1.4式（7.23）式（7.24）控制的啟動(dòng)器安裝處的電壓為：U=+=909+7=916v式（7.25）滿足啟動(dòng)器吸持電壓要求，刮板輸送機(jī)組最小啟動(dòng)電壓為909V。（2）啟動(dòng)時(shí)該供電線路上各部分電壓損失①啟動(dòng)電纜線路的電壓損失由上面公式可得=7V=560A式（7.27）②啟動(dòng)時(shí)變壓器電壓損失啟動(dòng)時(shí)變壓器的負(fù)荷電流和功率因素計(jì)算如下式（7.28）=式中=式（7.5）式（7.29）則啟動(dòng)時(shí)變壓器損失為式（7.30）式（7.15）式（7.16）式（7.17）③啟動(dòng)時(shí)低壓電網(wǎng)電壓損失式（7.32）此時(shí)，刮板輸送機(jī)組端子上的電壓為-=1140-139.2=1000.8V>U=916v式（7.31） 總之，通過以上計(jì)算選擇電纜截面70mm2完全滿足要求。三號移動(dòng)變電站向乳化液泵站組供電干線的選擇S3：因?yàn)镾3干線電纜供電的最大支線功率為250Kw，乳化液泵站組小于315Kw故也選用電纜為UGSP-3x70。四號移動(dòng)變電站向轉(zhuǎn)載機(jī)供電干線的選擇S4：按允許電壓損失選電纜線路截面干線電纜的允許電壓損失為式（7.20）--正常工作時(shí)低壓電網(wǎng)的允許的電壓損失V--變壓器的電壓損失V--支線電纜的電壓損失V則干線電纜滿足的電壓損失的最小截面為式（7.21）故選擇電纜為UGSP-3x50按啟動(dòng)條件校驗(yàn)電纜截面轉(zhuǎn)載機(jī)電動(dòng)機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù)為：額定啟動(dòng)倍數(shù)a=2.2，額定起動(dòng)電流，啟動(dòng)時(shí)的功率因數(shù)（1）最小啟動(dòng)電壓的確定式（7.22）式中：—電動(dòng)機(jī)額定電壓—電動(dòng)機(jī)的最小啟動(dòng)倍數(shù)，查表得1.4式（7.23）式（7.24）控制轉(zhuǎn)載機(jī)的啟動(dòng)器安裝處的電壓為：U=+=912+6.76=918.76v式（7.25）U=918.76v>70%Un=0.7×1140=798v式（7.27）滿足啟動(dòng)器吸持電壓要求，轉(zhuǎn)載機(jī)最小啟動(dòng)電壓為912v。（2）啟動(dòng)時(shí)該供電線路上各部分電壓損失①啟動(dòng)電纜線路的電壓損失由上面公式可得=6.76V=1507.2A式（7.24）②啟動(dòng)時(shí)變壓器電壓損失啟動(dòng)時(shí)變壓器的負(fù)荷電流和功率因素計(jì)算如下式（7.28）=式中=式（7.5）式（7.29）則啟動(dòng)時(shí)變壓器損失為式（7.30）式（7.15）式（7.16）式（7.17）③啟動(dòng)時(shí)低壓電網(wǎng)電壓損失式（7.32）此時(shí)，采煤機(jī)電動(dòng)機(jī)端子上的電壓為-=1140-45.4=1094.6V>0.7U=798v式（7.31） 總之，通過以上計(jì)算選擇電纜截面70mm2完全滿足要求。五號移動(dòng)變電站向空氣壓縮機(jī)供電干線的選擇S5：因?yàn)镾5干線電纜供電的最大支線功率為250Kw，空氣壓縮機(jī)小于315Kw故也選用電纜為UGSP-3x50。高壓和低壓開關(guān)的選擇高壓開關(guān)的選擇：綜采工作面供電系統(tǒng)中，移動(dòng)變電站進(jìn)線電源多是由采區(qū)變電所高壓配電箱供給，但是，當(dāng)綜采工作面順槽較長，特別是