第一章四、判斷改錯(cuò)題

1.結(jié)合水是液態(tài)水的一個(gè)，故能傳遞靜水壓力。

2.風(fēng)積土是巖石經(jīng)物理和化學(xué)風(fēng)化的產(chǎn)物。

3.十的結(jié)構(gòu)最重要的特性是成層性。

1.X,不能傳遞靜水壓力。2.X,由風(fēng)力搬運(yùn)形成的土。3.X,結(jié)構(gòu)改為結(jié)構(gòu)。

第二章四、判斷改錯(cuò)題

1.在填方工程施工中，常用土的干密度來(lái)評(píng)價(jià)填土的壓實(shí)程度。

2.無(wú)論什么土，都具備可塑性。

3.用塑性指數(shù)1P能夠?qū)ν吝M(jìn)行分類(lèi)。

4.相對(duì)密實(shí)度Dr重要用于比較不一樣砂土的密實(shí)度大小。

5.砂土的分類(lèi)是按顆粒級(jí)配及其形狀進(jìn)行的。

6.粉土的塑性指數(shù)IP小于或等于10、粒徑不小于0.075的顆粒含量不超出全重55%的土。

7.甲土的飽和度不小于乙士的飽和度，則甲土的含水量一定高于乙土的含水量。

8.土在最優(yōu)含水量時(shí)，壓實(shí)密度最大，同一個(gè)土的壓實(shí)能量越大，最優(yōu)含水量越大。

9.兩種不一樣的粘性土，其天然含水量相同，則其軟硬程度相同。

10.地下水位上升時(shí)，在浸濕的土層中，其顆粒相對(duì)密度和孔隙比將增大。

四、判斷改錯(cuò)題1.2.X,無(wú)粘性土不具備可塑性。3.X,對(duì)粉土和粘性土分類(lèi)。4.X,

是反應(yīng)砂土自身的密實(shí)程度。5.X,去掉“及其形狀”。6.X,將“55%”改為“50%”。

7.X,二者沒(méi)有必然聯(lián)系。8.X,同一個(gè)土的壓實(shí)能量越大，最優(yōu)含水量越小。9.X,

液性指數(shù)相同時(shí)軟硬程度才相同。10.X,保持不變。

第三章四、判斷改錯(cuò)題

1.繪制流網(wǎng)時(shí)必須滿足的基本條件之一是流線和等勢(shì)線必須正交。

2.達(dá)西定律中的滲透速度不是孔隙水的實(shí)際流速。

3.土的孔隙比愈大，其滲透系數(shù)也愈大。

4.在流網(wǎng)圖中，流線愈密集的地方，水力坡降愈小。

5發(fā)生流砂時(shí)，滲流力方向與重力方向相同。

6.細(xì)粒土的滲透系數(shù)測(cè)定一般采取“常水頭”試驗(yàn)進(jìn)行。

7.繪制流網(wǎng)時(shí)，每個(gè)網(wǎng)格的長(zhǎng)寬比沒(méi)有要求。

8.在流網(wǎng)中，任意兩相鄰流線間的滲流量相等。

9.管涌發(fā)生在滲流溢出處，而流土發(fā)生的部位能夠在滲流溢出處，也能夠在土體內(nèi)部。

四、判斷改錯(cuò)題1.V2.J3.對(duì)黏性土不成正比。4.改“愈小”為“愈大”。5.改“相同”

為“相反”。6.改“常水”頭為“降水頭”或“變水頭”。7.每個(gè)網(wǎng)格的長(zhǎng)寬比必須為定

值。8.V9.應(yīng)將管涌與流土對(duì)調(diào)。

第四章四、判斷改錯(cuò)題

1.在均質(zhì)地基中，豎向自重應(yīng)力隨深度線性增加，而側(cè)向自重應(yīng)力則呈非線性增加

2.因?yàn)橥林凶灾貞?yīng)力屬于有效應(yīng)力，因而與地下水位的升降無(wú)關(guān)

3.若地表為一無(wú)限大的水平面，則土的重力在土中任一豎直面上產(chǎn)生的剪應(yīng)力等于零

4.在基底附加壓力的計(jì)算公式中，對(duì)于新填土場(chǎng)地，基底處土的自重應(yīng)力應(yīng)從填土面算起

5.增大柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的坦深，能夠減小基底的平均附加壓力

6.柱下獨(dú)立基礎(chǔ)埋深的大小對(duì)基底附加應(yīng)力影響不大

7.因?yàn)橥恋淖灾貞?yīng)力屬于有效應(yīng)力，因此在建筑物建造后，自重應(yīng)力仍會(huì)繼續(xù)使土體產(chǎn)生

變形8.土的靜止側(cè)壓力系數(shù)K0為土的側(cè)向與豎向自重應(yīng)力之比

9.在弱透水土層中，若地下水位短時(shí)間下降，則土的自重應(yīng)力不會(huì)明顯增大

10.基底附加壓力在數(shù)值上等于上部結(jié)構(gòu)荷載在基底所產(chǎn)生的壓力增量

11.豎向附加應(yīng)力的分布范圍相稱大，它不但分布在荷載面積之下，并且還分布到荷載面積

以外，這就是所謂的附加應(yīng)力集中現(xiàn)象

四、判斷改錯(cuò)題1.X,均呈線性增加。2.V3.V4.X,應(yīng)從老天然地面算起。5.X,

從計(jì)算公式能夠看出，因?yàn)橐话懵孕∮?0,故增大埋深反而會(huì)使略有增加。6.J7,X,

土的自重應(yīng)力引起的土體變形在建造房屋前已經(jīng)完成，只有新填土或地下水位下降等才會(huì)引

起變形。8.X,應(yīng)為側(cè)向與豎向有效自重應(yīng)力之比。9.J,因?yàn)橛行?yīng)力的增加在弱透

水土層中需較長(zhǎng)的時(shí)間。10.X,還應(yīng)包括基礎(chǔ)及其上回填土的重量在基底所產(chǎn)生的壓力

增量。11.X,改“集中”為“擴(kuò)散”。

第五章四、判斷改錯(cuò)題

1,在室內(nèi)壓縮試驗(yàn)過(guò)程中，土樣在產(chǎn)生豎向壓縮的同時(shí)也將產(chǎn)生側(cè)向膨脹。

2.飽和黏土層在單面排水條件下的固結(jié)時(shí)間為雙面排水時(shí)的2倍。

3?上的壓縮性指標(biāo)可通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)原位試驗(yàn)求得。

4.土的壓縮性指標(biāo)只能通過(guò)室內(nèi)壓縮試驗(yàn)求得

5.在飽和土的排水固結(jié)過(guò)程中，孔隙水壓力消散的速鋁與有效應(yīng)力增加的速率應(yīng)當(dāng)是相同

6.飽和黏性土地基在外荷作用下所產(chǎn)生的起始孔隙水壓力的分布圖與附加應(yīng)力的分布圖是

相同的。

7.曲線中的壓力是有效應(yīng)力。

8.的土屬超高壓縮性土。

9.土體的固結(jié)時(shí)間與其透水性無(wú)關(guān)。

10.在飽和土的固結(jié)過(guò)程中，孔隙水壓力不停消散，總應(yīng)力和有效應(yīng)力不停增加。

11.孔隙水壓力在其數(shù)值較大時(shí)會(huì)使土粒水平移動(dòng)。從而引起土體體積縮小。

12.伴隨土中有效應(yīng)力的增加，土粒彼此深入擠緊，土體產(chǎn)生壓縮變形，土體強(qiáng)度隨之提

升。四判斷改錯(cuò)題1.X.因?yàn)槭峭耆珎?cè)限條件，故不會(huì)產(chǎn)生側(cè)向膨脹。2.X,應(yīng)當(dāng)是4

倍。3.J,一般可由現(xiàn)場(chǎng)教荷試驗(yàn)或的變形模量。4.X,變形模量可由現(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)求

得。5.J6.7,ftl=+u可知，當(dāng)初間t=O時(shí)，=0,u=o即二者的分布圖是相同的。7.V,

因?yàn)閴嚎s試驗(yàn)時(shí)固結(jié)試驗(yàn)，在各級(jí)壓力作用下土樣均完全固結(jié)。8.X,規(guī)范無(wú)此分類(lèi)，應(yīng)

位高壓縮性土。9.X,透水性越小的土，固結(jié)時(shí)間越長(zhǎng)。10.X,在外荷載不變的情況

下，土中總應(yīng)力是不變的。11.X,孔隙水壓力無(wú)論其數(shù)值大小均不能使土粒產(chǎn)生移動(dòng)，

故不會(huì)使土體體積縮小。12.J

第六章四、判斷改錯(cuò)題

1按分層總和計(jì)算法計(jì)算地基最后沉降時(shí)，假定地基土壓縮時(shí)不產(chǎn)生側(cè)向變形，該假定使計(jì)

算出的沉降量偏大

2.按分層總和計(jì)算法計(jì)算地基最后沉降時(shí)，一般取基礎(chǔ)角點(diǎn)下的地基附加應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算。

3.在分層總和法計(jì)算公式中，一般取土的初始孔隙比

4.分層總和法確定地基沉降計(jì)算深度的標(biāo)準(zhǔn)是

5.按規(guī)范公式計(jì)算最后沉降量時(shí)，壓縮模量的取值所對(duì)應(yīng)的應(yīng)力段范圍可

6.規(guī)范公式確定地基沉降計(jì)算深度的標(biāo)準(zhǔn)是

7.采取彈性力學(xué)公式計(jì)算得到的地基沉降常偏大，原因是由荷載試驗(yàn)得到的變形模量值常

偏小。

8.在無(wú)限均布荷載作用下，地基不會(huì)產(chǎn)生瞬時(shí)沉降

9.較硬的土一般時(shí)超固垢土

10.飽和黏性土地基在外荷載作用下所產(chǎn)生的起始孔隙水壓力分布與附加應(yīng)力分布是相同的

11在飽和土的固結(jié)過(guò)程中，若總應(yīng)力保持不變，則有效應(yīng)力不停減小，而孔隙水壓力不停

增加。

12.采取分層總和法計(jì)算得到的地基沉降量實(shí)質(zhì)上是固結(jié)沉降

13.某飽和黏土地基在固結(jié)度達(dá)成40%時(shí)的沉降量為30mm,則最后沉降量為120mm.

14.當(dāng)土層的自重應(yīng)力小于先期固結(jié)壓力時(shí)，這種土稱為超固結(jié)土

四判斷改錯(cuò)題I.X,改“偏大”為“偏小”。2.X,改“角點(diǎn)”為“中心點(diǎn)”3.X,

應(yīng)取與土層自重應(yīng)力平均值相對(duì)應(yīng)的孔隙比4.X,對(duì)一般土，應(yīng)為；在該深度如下如

有高壓縮性土，則應(yīng)繼續(xù)向下計(jì)算至處。5.X,壓縮模量應(yīng)按實(shí)際應(yīng)力段范圍取值。6.J

7.X,沉降偏大的原因時(shí)因?yàn)閺椥粤W(xué)公式時(shí)按均質(zhì)的線性變形半空間的假設(shè)得到的，而

實(shí)際上地基常常是非均質(zhì)的成層土。8.V9.X,土的軟硬與其應(yīng)力歷史五必然聯(lián)系。

10.V11.X,有效應(yīng)力不停增加，而孔隙水壓力不停減小。12.J13.X,改“120”

為“75。14.J

第七章四、判斷改錯(cuò)題

1.直接剪切試驗(yàn)的優(yōu)點(diǎn)是能夠嚴(yán)格控制排水條件，并且設(shè)備簡(jiǎn)單.操作以便。

2.砂土的抗剪強(qiáng)度由摩擦力和粘聚力兩部分組成。

3.十字板剪切試驗(yàn)不能用來(lái)測(cè)定軟粘土的靈敏度。

4.對(duì)飽和軟粘土，常用無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)替代三軸儀不固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)。5.土的

強(qiáng)度問(wèn)題實(shí)質(zhì)上就是土的抗剪強(qiáng)度問(wèn)題。

6.在實(shí)際工程中，代表土中某點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的莫爾應(yīng)力圓不也許與抗剪強(qiáng)度包線相割。

7.當(dāng)飽和土體處在不排水狀態(tài)時(shí)，可以為土的抗剪強(qiáng)度為一定值。

8.除土的性質(zhì)外，試驗(yàn)時(shí)的剪切速率是影響土體強(qiáng)度的最重要的原因。

9.在與大主應(yīng)力面成的平面上剪應(yīng)力最大，故該平面總是首先發(fā)生剪切破壞。10.破裂

面與大主應(yīng)力作用線的夾角為。

11.對(duì)于無(wú)法取得原狀土樣的土類(lèi)，如在自重作用下不能保持原形的軟粘土，其抗剪強(qiáng)度的

測(cè)定應(yīng)采用現(xiàn)場(chǎng)原位測(cè)試的措施進(jìn)行。

12.對(duì)施工速度很快的砂土地基，宜采取三軸儀不同結(jié)不排水試驗(yàn)或固結(jié)不排水試驗(yàn)的強(qiáng)度

指標(biāo)作有關(guān)的計(jì)算。

13.由不固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)得到的指標(biāo)稱為土的不排水抗剪強(qiáng)度。

14.工程上天然狀態(tài)的砂土常依照標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)按經(jīng)驗(yàn)公式確定其內(nèi)摩擦角。四、

判斷改錯(cuò)題I.X,不能?chē)?yán)格控制排水條件。2.X,砂土沒(méi)有粘聚力。3.X,能夠測(cè)靈敏

度。4.Vo5.Vo6.Vo7.J。8.X,改“剪切速率”為“排水條件”。9.X,

在的平面上剪應(yīng)力雖然為最大，但對(duì)應(yīng)的抗剪強(qiáng)度更大。10.X,應(yīng)為。11.12.

X,砂土透水性大，一般只進(jìn)行排水剪試驗(yàn)。13.14.Vo

第八章四、判斷改錯(cuò)題

1.當(dāng)擋土墻向離開(kāi)土體方向移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，作用在墻背上的土壓力就是枳極土壓力。

2.作用在地下室外墻上的土壓力也能夠按被動(dòng)土壓力計(jì)算。

3.按哪一個(gè)土壓力（積極、靜止或被動(dòng)土壓力）計(jì)算完全取決于擋土墻的位移方向（向前、

靜止不動(dòng)或向后位移）。

4.靜止土壓力強(qiáng)度等于土在自重作用下無(wú)側(cè)向變形時(shí)的水平向自重應(yīng)力。

5.朗肯土壓力理論的基本假設(shè)是：墻背直立、粗糙且墻后填土面水平。

6.按朗肯士壓力理論計(jì)算積極土壓力時(shí)，墻后填土中破裂面與水平面的夾角為。

7.墻后填土愈渙散，其對(duì)擋土墻的積極土壓力愈小。

8.墻背和填土之間存在的摩擦力將使積極土壓力減小、被動(dòng)土壓力增大。

9.庫(kù)倫士壓力理論假設(shè)墻后填土填土中的滑動(dòng)破裂面是平面，且通過(guò)墻踵。

10.庫(kù)倫士壓力理論能夠計(jì)算墻后填土為成層土的情況。

11.擋土墻墻背傾角愈大，積極土壓力愈小。

12.墻后填土的固結(jié)程度越高，作用在墻上的總推力就越大。

13.庫(kù)侖士壓力理論假定土體的滑裂面是平面，計(jì)算成果積極土壓力偏差較小而被動(dòng)土壓力

偏差較大。

14.庫(kù)侖上壓力理論的計(jì)算公式是依照滑動(dòng)土體各點(diǎn)的應(yīng)力均處在極限平衡狀態(tài)而導(dǎo)出的。

15.墻后填土的固結(jié)程度越高，作用在墻上的總推力就越大。

16.朗肯士壓力理論是庫(kù)倫士壓力理論的一個(gè)特殊情況。

17.朗肯士壓力理論假定墻面光滑，其成果偏于保守。四、判斷改錯(cuò)題1.X,只有在位

移量大到使墻后土體達(dá)成極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背的才是枳極土壓力。2.X,地下室

外墻受樓蓋和基礎(chǔ)底板的約束，位移很小，故一般按靜止土壓力計(jì)算。3.X,不但與位

移方向有關(guān)，還與位移大小（或墻后土體所處的應(yīng)力狀態(tài)）有關(guān)。4.5.X,改“粗

糙”為“光滑”。6.X,夾角應(yīng)為。7.X,與密實(shí)填土相比，渙散填土雖然重度會(huì)小某

些，但抗剪強(qiáng)度指標(biāo)減小更多，故總得來(lái)看會(huì)使積極土壓力增大。8.9.J。10.X,

庫(kù)侖土壓力理論在理論上只適合用于均勻的無(wú)粘性填土。11.X,愈大，愈大。12.X,

改“越大”為“越小”。

第九章一、判斷改錯(cuò)題

1.地基破壞模式重要有整體剪切破壞和沖切剪切破壞兩種。

2.對(duì)均勻地基來(lái)說(shuō)，增加淺基礎(chǔ)的底面寬度，能夠提升地基的臨塑荷載和極限承載力。

3.地基臨塑荷載能夠作為極限承載力使用。

4.地基的臨塑荷載Per作為地基承載力特性值，對(duì)于大多數(shù)地基來(lái)說(shuō)，將是十分危險(xiǎn)的。

5.因?yàn)橥馏w幾乎沒(méi)有抗拉強(qiáng)度，故地基土的破壞模式除剪切破壞外，尚有受拉破壞。

6.地基承載力特性值在數(shù)值上與地基極限承載力相差不大。

7.塑性區(qū)是指地基中已發(fā)生剪切破壞的區(qū)域。伴隨荷載的增加，塑性區(qū)會(huì)逐漸發(fā)展擴(kuò)大。

8.太沙基極限承載力公式適合用于均勻地基上基底光滑的淺基礎(chǔ)。

9.一般壓縮性小的地基土，若發(fā)生失穩(wěn)，多為整體剪切破壞模式。

10.地基上的強(qiáng)度破壞是剪切破壞，而不是受壓破壞。