油品閃頂進料閃底進料-2#0柴油0#柴油常壓渣油一-20#柴油0#柴油常壓渣油一參考經(jīng)驗和操作條件，常壓塔選擇使用用F1型浮閥塔板。本塔設計中有兩個中段回流，每個都采用的是三層換熱塔板，共6層，全塔塔板34層。我們將塔板的選擇情況列在表19將塔體、塔板、進料及產(chǎn)品進出口等繪制成草圖如圖7。20#柴油一0#柴油段塔頂壓力=0.13+0.01+0.017=0.157MPa汽化段：0.157+0.0005×30=0.172MPa將轉油線壓降取定為0.035MPa,爐出口壓力0.172+0.035=0.207MPa1.2.4汽化段溫度過汽化度取進料的2%(質量),計算過汽化油量原油得氣化率>重整原料氣化率且18.1%<9.27%+9.66%沒有被汽化的煤油量181072×0.0101=1835.04kg/h要求進料在汽化段中的汽化率eF為(體積分數(shù)):er(體積分數(shù))=(10.56+12.76+12.81+13.75-20.7)/(100.0—20.7)+2.03%(2)油氣分壓-20#柴油0#柴油油氣得分壓=0.172×611.1/(611.1+126.41)=0.143MPa(3)汽化段得溫度作閃底油的P-T-e相圖。溫度，℃第一中段回流取熱1塔頂三整料塔頂冷回流再沸器供熱航煤20702kg/h閃頂進料第二中段回流取熱閃底進料過汽化油圖7常壓塔計算草圖汽提蒸汽汽提蒸汽塔底汽提蒸汽常壓渣油油氣分壓0.143MPa時閃底油平衡汽化所以h=47.2×10?/198118=238.2kcal/kg收率，%溫度，℃根據(jù)上面對閃底油計算畫出它在不同條件下的平衡汽化曲線：℃℃體積收率，%汽化率為41.29%時，汽化段得溫度tp=340.2℃當汽化率ef(V%)為38.83%時，tg=340.2℃,進料在汽化段中焓值hr如表焓，kcal/kg氣相液相熱量×10?,kcal/h一-20#柴油一0#柴油一過汽化油一常壓渣油一一一一求在加熱爐出口條件下的進料焓值h0。畫閃底進料的平衡汽化圖，能夠讀出360℃時，eo為36.2%(體積),可以知道eo<e。則過汽化油狀態(tài)是液相。計算在爐出口得條件下，進料焓值h?=47.82×10?/194428=246.0k由以上的結果知，ho略高于hr,所以在357.8℃之下能夠滿足要求。氣相液相熱量×10-?,kcal/h-20#柴油0#氣相柴油液相常壓渣油塔底溫度假設比汽化段得溫度低7℃,即340.2-7=337.2℃。(1)假設各溫度參考經(jīng)驗假設溫度。塔頂溫度，℃抽航煤板(第9層)溫度，℃抽-20號柴油出板(第17層)溫度，℃抽0號柴油板(第25層)溫度，℃(2)按照上文的數(shù)據(jù)得出全塔回流熱得總表氣相負荷：n=200.7+144.8+417.04+263=1025.5V=nRT/P=1025.54×8.314×(209+273.15)/163.5=25143.焓，kcal/kg熱量×10?壓力度℃氣相液相閃頂油閃底進料一汽提蒸氣一內回流L一一一一一一一一一-20#柴油一0#柴油一常壓渣油一汽提蒸氣一一內回流L一二中取熱一一一一一一一一一(12)計算第13塊板由熱平衡可以得到：53.47×10?+120.7L=47.15×10?+177.4LL=111463.85kg/h=111463.85/176=633.液相負荷：P?o=0.7722g/cm3查得r=0.00077并代入下面的式子P?=P?o-r(t-20)=0.7722-0.00077(193-20)=0.6390g/cm3L=111463.85/639.0=174氣相負荷：n=200.7+144.8+633.32+263=1241.8V=nRT/P=1241.82×8.314×(201+273.15)/163.0=30032.(13)計算第12塊板由熱平衡可以得到：50.5×10?+108.4L=45.11×10?+207.7LL=54279.96kg/h=54279.96/171=317.43kmol/h液相負荷：P?o=0.7686g/cm3查得r=0.00078并代入下面的式子P?=P?o-r(t-20)=0.7686-0.00078(185-20)=0.6399g/cm3L=54279.96/639.9=84氣相負荷：n=200.7+144.8+317.43+263=1241.8V=nRT/P=925.93×8.314×(193+273.15)/162.5=22083.焓，kcal/kg熱量×10?度℃氣相液相閃頂油一閃底進料汽提蒸汽一一一中回流一內回流L一一一一一一一一一-20#柴油一0#柴油一常壓渣油一汽提蒸汽一內回流L一一中回流一一二中取熱一一一一一一一一一一一一(14)計算第11塊板由熱平衡可以得到：50.5×10?+102.8L=46.59×10?+172.5LL=56097.56kg/h=56097.56/165=339.液相負荷：P?o=0.7650g/cm3t=178℃查得r=0.00078并代入下面的式子P?=P?o-r(t-20)=0.7650-0.00078(178-20)=0.6418g/cm3n=200.7+144.8+339.99+263=948.V=nRT/P=948.49×8.314×(185+273.15)/162.5=22232.液相氣相熱量×10?壓力度℃閃頂油2一閃底進料汽提蒸汽一3一內回流L一一一一一一4一6一-20#柴油一0#柴油一常壓渣油一汽提蒸汽一7一內回流L7一一中取熱一一一一一一二中取熱一一一一一一一一一一一一(15)計算第9塊板L=109940.4kg/h=109940.4/135=814P?=P?o-r(t-20)=0.7548-0.00080(155-20)=0.6468g/cm3L=109940.4/646.8=16n=200.7+263+814.4=1278.V=nRT/P=1278.1×8.314×(175+273.15)/161.0=29578.氣相負荷：n=200.7+263+273.95=737.6V=nRT/P=737.65×8.314×(115+273.15)/157.0=15162.流率熱量×10?溫度℃氣相液相閃頂油一閃底油一汽提蒸氣一一一一一一一一內回流L一一一一一一一一一-20#柴油一0#柴油一常壓渣油一汽提蒸氣一一內回流L一一中取熱一一一一一二中取熱一一一一一一一一一一一1.3.3塔板氣液相負荷數(shù)據(jù)匯總與氣液相負荷圖將以上計算所得各板氣液相負荷數(shù)據(jù)繪總，見表格44。并作出氣液相負荷分布圖，見圖14。005氣相流率Z0溫度，℃液相負荷，m3/h汽相負荷，m3/h12891.4塔板水力學計算從上一節(jié)的計算可知，第13層塔板得氣相負荷最大，用這層板上得氣液相第13層板上油品物性數(shù)據(jù)：操作得溫度=201℃操作得壓力=0.1630MPa流率=174.43m3/h=0.0485m3/s(液相)密度=636.4kg/m3(液相)流率=30032.87m3/h=8.342m3/s(氣相)密度=5.20kg/m3(氣相)(1)塔板間距塔板得間距初步定為Ht=0.6m。(2)允許得最大氣速代值：Wmax=1.30m/s(3)氣體操作速度根據(jù)系統(tǒng)性質，選擇Ks=0.95,H?=0.60m,K取0.82則Wa=0.82×0.95×1.30=1.01m/s(4)氣相空間得截面積Fa=V,/W=12.86/1.03=(5)降液管里面得液體流速Va=0.17·K·Ks=0.17×0.82×0.95=0.=7.98×10?3×0.82×0.95×√J0.60×(63取二者中較小值Va=0.121m/sFa'=V?IVa=0.0485/0.121=Fa'=0.11Fa=0.11×8.26=取二者中較大值Fa’=0.909m2(7)計算塔板橫截面和塔徑F,=Fa+Fa=8.26+0.909=塔截面積F=0.785D2=0.785×4.62=W=Vv/F=8.342/16.61=0.5Fa=(F/Ft)×F?=(16.61/9.169)0.909=1.65m2Fa/F=(1.65/16.61)×100選取F1型30g重型閥(d,=0.039m),用三角形叉c.浮閥數(shù)目閥孔總面積F?=Fφ=16.61×11.81%=1.96m21.1.3溢流堰及降流管(1)溢流堰得計算綜合各種情況，我們選定雙溢流得塔板(雙號板為兩側降液，單號板為中間(2)溢流堰得確定b.中間降液解出來θ=171°中間堰長：中間堰寬：(3)溢流堰高度計算及板上清液得高度堰上液頭高度計算式：a.中間堰上液層高度：查文獻5圖5-8得E=1.02b.兩側堰上液層高度：查文獻5圖5-8得E=1.04塔板上的清液層高度為： (4)產(chǎn)品在降液管里面停留時間及流速得計算b.流(5)降液管底到塔板得高度a.中間降液b.兩側降液(6)進□受液盤1.5塔板水力學(1)氣體通過干板時候得壓降(2)通過塔板液層時候得壓降取孔速動能因子下限為5,最小孔速△Pk=0.153(W)2=0.153×(0.20)2=0.0061m(液柱)△P?=0.079+0.0842+0.0061=0.1693m(液柱)△P??=0.071+0.0772+0.0061=0.1543m(液柱)△P?<0.5×(H?+h)=0.5×(0.60+0.05)=0.325m(液柱)H>350mm,這時有n=0.95,A=0.159,φ=0.6(1)求δd2?=0.7722g/cm,K=17615.6=0.7722+0.0047=氣相斜率取S=0.4994,即航煤輕柴油10%～90%的平均斜率則：tw=t,+△=217-0.29=216.71℃查得T.=548℃查圖14-3-1[1σk=295達因/厘米則氣體平均分子量Mv=156045.51/1201.59=查圖11-2-51得，液體/kg氣體<10%H?=0.6m<0.75m(1)塔頂部高(2)塔底處的高一般情況下，液體得停留時間10min,則：(4)人孔個數(shù)人孔處得板間距為0.8m,每8塊板開一個，結合上文計算，共開4個。(5)裙座部分得高度為3m。(7)塔高H=1.5+1.75+1.5+(34-1)×0.6+4×(0.8-0.6)+3+1.5降液管處于中間區(qū)：h=50+0.658(V?)降液管處于兩側區(qū)：h??=50+1.184V213(結果見表45。