1 1 3 3 5生變化。開展在不同的去應(yīng)力退火溫度下的1060Al/TA2/CCSB鋼爆炸焊接復(fù)合化塊、漩渦等缺陷和ASB組織，這類組織主要是由金屬在熔融狀態(tài)下的動態(tài)流動造成的；成的[25-29]。文獻[30]分析了TA10-Q345R、TA10-Q245R復(fù)合板結(jié)合界面均為周期性的文獻[33-36]認為通過爆炸焊接后，所得到的結(jié)合界面微小的波狀界面的組織性能和腐蝕性能。文獻[37-39]研究了TA2/304及TA2/CCSB爆炸復(fù)合板的結(jié)合界面組織，在304不銹鋼一側(cè)的組織嚴重變形，可分為細晶區(qū)和扭轉(zhuǎn)區(qū)，且依次給出了各個區(qū)域內(nèi)部的組織形貌以及形成機理。1.1.2爆炸焊接復(fù)合板結(jié)合界面的缺陷絕熱剪切帶(ASB)是金屬材料在高應(yīng)變速率條件下，由剪切變形所產(chǎn)生的，主要存在于爆炸復(fù)合板中，它的形成主要是與爆炸焊接的工藝有關(guān)，爆炸焊接過程瞬間完成，炸藥的動能轉(zhuǎn)化為熱能，使其結(jié)合界面的金屬腐蝕熔化或者部分熔化，可看成是一個近似絕熱的過程，一部分熱量來不及散失，在金屬材料內(nèi)部聚集，最終形成與界面約成45°角的一條斜線，稱之為ASB組織[40-43]。文獻[44-47]研究了爆炸復(fù)合條件下TA2、304、316L等一側(cè)的絕熱剪切線，分析了ASB內(nèi)部的微觀組織結(jié)構(gòu)以及形成機理；在高倍的顯微鏡條件下，測試ASB內(nèi)的顯微硬度，其結(jié)果高出基體1.5倍。文獻[48-51]研究了Q235和Q345鋼的絕熱剪切帶產(chǎn)生的原因，表明其是在絕熱過程中生成的，后續(xù)對其ASB內(nèi)部的硬度進行測量，發(fā)現(xiàn)在Q235和Q345鋼的絕熱剪切帶中的硬度比其基體要高很多，同時又高于經(jīng)過淬火得到的低碳鋼爆炸焊接過程中，由于覆板運動的速度特別大，會產(chǎn)生瞬時高溫，使某些熔點低的金屬部分熔化，形成金屬射流，在材料表面下凹，來不及熔化的金屬在表面向上凸起，形成一個瞬時過程，產(chǎn)生漩渦組織和波狀結(jié)合界面。金屬射流的不斷運動本身也是對材料在結(jié)合之前進行的自清洗過程，有利于減少夾雜物的產(chǎn)生減少缺陷形成。在漩渦中心位置，存在較小的孔洞，孔洞會在外加應(yīng)力的作用下進一步發(fā)展可能形成裂紋，造成復(fù)合板開裂，影響復(fù)合板的力學(xué)性能；同樣熔化塊的形成會使結(jié)合界面漩渦處硬度值升高，影響其組織的均勻性和力學(xué)性能。由于在高速的撞擊下，來不及融化的金屬在結(jié)合界面處發(fā)生劇烈塑性變形，產(chǎn)生金屬射流，呈現(xiàn)漩渦組織，漩渦組織的存在會使復(fù)合板在界面處容易形成缺陷，影響其使用性能，但同時漩渦會提高結(jié)合界面處的結(jié)合強度[52]。文獻[53-56]采用EDS與EBSD結(jié)合的表征技術(shù)說明鈦-鋼、鋁-鋼、鋁-鋁-鋼、鋁-鈦-鋼爆炸復(fù)合板結(jié)合界面漩渦處的組織及性能，鋁-鋼復(fù)合板在爆炸焊接后的結(jié)合界面處產(chǎn)生前后漩渦；在鈦-鋼和鋁-鈦-鋼復(fù)合板的漩渦處形成了Fe2Ti和Fe0.975Ti0.025的金屬間化合物。在這些復(fù)合板結(jié)合界面的漩渦內(nèi)發(fā)現(xiàn)了孔洞和裂紋，這些缺陷將通過應(yīng)力集中的方式嚴重的影響著材料的力學(xué)性能。1.2爆炸焊接復(fù)合板力學(xué)性能的研究進展金屬材料拉伸斷裂的機理是位錯沿著滑移系運動。當(dāng)拉伸試樣受單向拉應(yīng)力時，在材料內(nèi)部的夾雜物、析出相、晶界或其它塑性變形不連續(xù)處發(fā)生位錯塞積，產(chǎn)生應(yīng)力集中，進而形成顯微孔洞，這種顯微孔洞在切應(yīng)力的作用下不斷長大和聚集，完全產(chǎn)生頸縮而導(dǎo)致材料斷裂[57-58]。文獻[59-61]分析了鋁-鋼、銅-鋼、鈦-鋼爆炸復(fù)合板的結(jié)合界面，其結(jié)合界面波形良好，結(jié)合界面漩渦內(nèi)部的微裂紋較少時，復(fù)合板整體的剪切強度、抗拉強度以及拉脫強度比缺陷較多的漩渦處的都要高。文獻[62-64]通過對爆炸復(fù)合板的整體及分層的綜合力學(xué)性能時，發(fā)現(xiàn)了復(fù)合板在斷裂時薄弱的結(jié)合界面先斷裂，分層拉伸力學(xué)性能與復(fù)合板基體的力學(xué)性能相當(dāng)。在進行熱處理后，復(fù)合板整體和分層的力學(xué)性能均下降。文獻[65-66]通過分析爆炸復(fù)合板的力學(xué)性能指出，復(fù)合板的存在由組織不均勻引起的力學(xué)性能不均勻性。通過研究在不同的熱處理溫度時，復(fù)合板整體的力學(xué)性能有所下降，其塑性升高，強度下降；拉伸斷口分析表明結(jié)合界面斷口處存在的漩渦結(jié)構(gòu)，出現(xiàn)以漩渦組織為邊界的Y型擴展裂紋，并且形成解理斷口和界面再結(jié)晶。因此漩渦處斷□成為爆炸復(fù)合板在服役過程中的隱藏缺陷和裂紋源。1.2爆炸焊接復(fù)合板腐蝕行為的研究進展爆炸焊接后，由沖擊載荷所引起的復(fù)合板內(nèi)結(jié)合界面組織發(fā)生形變，產(chǎn)生熔化塊、表面微裂紋、漩渦以及剪切線等缺陷，導(dǎo)致結(jié)合界面組織結(jié)構(gòu)具有不均勻性，組織的不均勻性嚴重影響了復(fù)合板特殊環(huán)境條件下的耐蝕性能。基于金屬材料腐蝕學(xué)原理，當(dāng)其置于同種的電解質(zhì)溶液中時，它表現(xiàn)出來的自腐蝕電位Ecorr值的大小，可以用來描述金屬材料在溶液中的腐蝕傾向，材料的Ecorr值越高，說明其在溶液中對腐蝕介質(zhì)的敏感程度越低，耐腐蝕性能越好；但Ecorr值僅僅只能從熱力學(xué)的角度上，說明金屬材料在溶液中發(fā)生腐蝕的傾向性，不能表述在具體服役條件下的腐蝕速率的大小。因此，用自腐蝕電流Icorr來描述金屬材料在腐蝕溶液中的真實腐蝕速率，金屬在溶液中Icorr值越小，說明金屬材料在整個腐蝕過程中溶液對材料的腐蝕進程比較緩慢，材料的耐腐蝕性能越好。此外，由于不同種金屬置于一種腐蝕介質(zhì)時，大多數(shù)情況下為電化學(xué)腐蝕和點蝕，當(dāng)發(fā)生點蝕時，復(fù)合板已經(jīng)腐蝕相當(dāng)嚴重，直接影響了復(fù)合板的壽命和服役。文獻[59]研究了不銹鋼與碳鋼復(fù)合板試樣在3.5%溶液中的的鈍化區(qū)域電位值。發(fā)現(xiàn)在這個腐蝕溶液中的極化曲線中出現(xiàn)了鈍化區(qū)，能形成良好的鈍化膜，有效的阻礙了腐蝕溶液中陰離子對復(fù)合板的進一步腐蝕。文獻[60-62]對304不銹鋼和Q235鋼結(jié)合界面的表面進行噴砂和退火處理后，在其結(jié)合界面的表面得到的納米組織，隨后對其納米晶組織進行鈍化膜的研究。結(jié)果表明，納米化表面提高了表面層和鈍化膜的力學(xué)性能。文獻[63-64]研究了TA2/5083A1和TA2/CCSB鋼兩種不同的爆炸復(fù)合板的電化學(xué)性能，結(jié)果表明在不同覆板與基板之間，極化曲線中均出現(xiàn)了鈍化區(qū)，對其交流阻抗譜對比分析后，發(fā)現(xiàn)復(fù)合板的耐蝕性能介于基板和覆板之間。另外通過組織分析表明，結(jié)合界面存在的缺陷會影響復(fù)合板的耐腐蝕性能。文獻[65-67]通過研究鋁-鋁-鋼復(fù)合板的電化學(xué)性能，對比分析了兩個結(jié)合界面的微區(qū)電化學(xué)性能與腐蝕形貌，認為在鋁-鋁-鋼復(fù)合板的兩個結(jié)合界面既存在點蝕現(xiàn)象，也存在均勻腐蝕，是兩種腐蝕機理共存的一種狀態(tài)。參考文獻[1]RinehartJS,PearsonJ.Explosiveworkingofmetals[J].1963.[3]謝飛鴻.爆炸焊接動力學(xué)及其計算方法[M].科學(xué)出版社，2014.[4]韓順昌.爆炸焊接界面相變與斷口組織[M].國防工業(yè)出版社，2011.[5]楊揚.金屬爆炸復(fù)合技術(shù)與物理冶金[M].化學(xué)工業(yè)出版社，2006.[6]MousaviAAA,Al-HassaniSTS.Numericalandexpmechanismofthewavyinterfaceformationsinexplosive/impactwelding[J].JournaloftheMechanics&PhysicsofSolids,2005,53(11):2501-2528.aTravelingJet[J].JournalofAppliedMechanics,1961,28(4).[9]BlazynskiTZ.WeldingofAssemblies[M]//ExplosiveWelding,FormingaNetherlands,1983:289-345.[10]El-SobkyH.MechanicsofExplosiveWelding[J].1983:189-217.[11]GrignonF,BensonD,VecchioKaluminum:analysis,computationsandexperiments[J].InstituteofImpactEngineering,2004,30(13):33~51.[12]AcarerM,DemirB.Anmetallurgicalpropertiesofexplosiveweldedaluminium-dualphasesteel[J].MaterialsLetters,2008,62(25):41~58.[13]KahramanN,GulencB,FindikF.Joiningoftitanium/stainlessbyexplosiveweldingandeffectoninterface[J].JournalofMaterialsProcessing原子能出版社，1995,10-24.criteriainimpactweldingofplates[J].JournalfMaterialsProcessingTech,2009,209(1):445-454.treatmentsonmechanicalpropertiesofFe/Alexpljoints[J].Materials&Design,2009,30(7):2693-2700.[16]ZhangY,BabudingatvarieddiffMaterialsProcessingTechnology,2011,211(5):944-92011,32(3):1081-1093.[18]BataevIA,Bat