PAGE20陜西某煤礦采掘及供電系統(tǒng)設計目錄摘要 I第一章盤區(qū)概況及地質特征 41.1盤區(qū)概況 41.1.1交通位置 41.1.2礦區(qū)總體規(guī)劃及開發(fā)現(xiàn)狀 41.1.3地質特征 41.2開采條件及煤層特征 51.2.1運輸條件 51.2.2電源條件 51.2.3水源條件 51.2.4通信條件 51.2.5煤層特征 5第二章綜采工作面設備選型設計 62.1開采方式 62.1.1礦井地質條件 62.1.2工作制度 62.1.3服務年限 62.2滾筒采煤機的選型 62.2.1采煤機參數(shù)確定 62.2.2采煤機計算值參數(shù)匯總 102.2.3采煤機選型結果 102.3刮板輸送機的選型 112.3.1初選刮板輸送機 112.3.2運輸能力驗算 122.3.3電機功率及運行阻力驗算 122.3.4刮板鏈強度計算 142.4中間液壓支架的選型 162.4.1架型的確定 162.4.2支架主要參數(shù)的確定 162.4.3支架性能的驗算 212.5端頭支架的選型 232.6過渡支架的選型 232.7乳化液泵的選型 242.8噴霧泵站的選型 24第三章礦井運輸設備選型 253.1順槽帶式輸送機的選型 253.1.1初選順槽膠帶輸送機 253.1.2帶式輸送機的驗算 253.2主井帶式輸送機的選型 303.3轉載機的選型 313.4破碎機的選型 32第四章供電系統(tǒng)的設計 334.1確定井下采區(qū)變電所位置 334.2負荷統(tǒng)計 334.3變壓器的選型 344.4綜采工作面移動變電站的選型 354.5主井移動變電站的選型 364.6采區(qū)高壓開關柜的選型 364.6.1選型原則 364.6.2按照額定參數(shù)選擇 374.7高壓電纜的選型 374.7.1選擇原則 374.7.2高壓電纜計算 394.8低壓電纜的選型 414.8.1干線選擇 414.8.2支線選擇 424.9低壓電氣設備的選型 444.9.1控制開關選型原則 444.9.2根據額定電流選擇低壓開關 444.10過流保護裝置整定計算 454.10.1短路電流的計算 454.10.2低壓系統(tǒng)過流保護裝置的整定 494.10.3高壓配電裝置過流保護裝置的整定 53參考文獻 55盤區(qū)概況及地質特征盤區(qū)概況交通位置郭家灣礦井在陜西神府礦區(qū)新民開采區(qū)西北部，在行政區(qū)的劃分上歸屬榆林市府谷縣大昌汗鄉(xiāng)。東距府谷縣65km；北距東勝(內蒙)市175km；西距內蒙古新街約45km。所以本礦井交通條件方便，煤炭運輸便捷。礦區(qū)總體規(guī)劃及開發(fā)現(xiàn)狀隨著近年來陜西省政府加大地方小煤礦資源整合工作的開展，袁家梁、郭家灣兩井田范圍、資源儲量及周邊井田均發(fā)生了較大變化，加之準神鐵路的紅紅鐵路修建，使井田外部建設條件發(fā)生了較大變化，若仍按原礦區(qū)總體規(guī)劃確定的兩個井田分別單獨建井，不但不能與變化后的井田資源條件及運輸條件相適應，而且由于單井規(guī)模小，地面設施重復建設，難以發(fā)揮集中生產的優(yōu)勢。鑒于上述情況，從優(yōu)化資源開發(fā)角度出發(fā)，榆林神華能源有限責任公司提出了將上述兩個井田合并為一個井集中開發(fā)建設的思路。結合紅紅鐵路站場設置情況及地方小煤礦資源整合區(qū)的分布情況，初步分析研究認為，總體規(guī)劃中的袁家梁礦井工業(yè)場地已被劃為資源整合后的蘆家梁小煤礦，僅能往南另選場址，加之郭家灣井田內小煤礦的資源整合儲量減少較多、準神鐵路的紅紅鐵路外運通道的開建，合并袁家梁、郭家灣兩個井田為一個井田集中開發(fā)的建設方案從技術經濟兩方面均是合理的，也是可行的。地質特征郭家灣井田位置在陜北黃土高原的北邊，毛烏素沙漠的東邊，屬典型的黃土丘陵溝壑與風沙地貌。開采條件及煤層特征運輸條件郭家灣煤礦毗鄰神朔線、包神線、包西線、神延線、大秦線、京包線、西康線、隴海，到達東部各省沿海港口快捷，交通條件較為發(fā)達。因此，本礦井交通運輸條件可靠。電源條件榆林神華能源有限責任公司郭家灣煤礦籌建處和榆林市供電公司簽訂了供電協(xié)議，礦井供電電源從楊旺塔l10kV變電站接取。因此，本礦井供電電源可靠。水源條件府谷縣惠泉水務有限責任公司已承諾給郭家灣礦井及選煤廠供水，完全可滿足該項目用水需求。因此，本礦井水源可靠。通信條件礦區(qū)專用通信網可以支局的方式接入榆林本地網，進入國際、國內自動傳輸網絡。網絡通信按神華專網接入考慮，有線電視接入從神東新聞中心引出。因此，本礦井通信網絡可靠。煤層特征井田內達到全區(qū)可采和局部可采的煤層共有7層，其中5-1的號煤層，傾角1°左右。煤層處于底表下面10m～204m左右的位置，礦機的底板水平數(shù)據為+980m～+1170m。該礦井可實現(xiàn)84.58km2范圍內的采煤。5-1上煤層間距0.80m～31m，平均12m。不粘煤是該井田內的主要產出類型。一般不含夾矸，結構簡單。綜采工作面設備選型設計開采方式綜采。礦井地質條件礦井含有較低濃度的瓦斯，煤塵有爆炸性危險。煤層的自燃傾向性類別為自燃～容易自燃。本盤區(qū)地溫正常，無熱害。工作制度設計礦井年工作日為330d，每天三班生產，一班準備，日凈提升時間16h。服務年限31盤區(qū)內5-1號煤工業(yè)儲量79.63Mt，可采儲量54.81Mt，按8.00Mt/a生產能力，礦井設計服務年限按下式計算：T=Z式中:k—儲量備用系數(shù)，1.35；T=經計算，服務年限為5.1a。滾筒采煤機的選型采煤機參數(shù)確定(一)采高的確定1、平均采高 H=M#式2.2 H=M=5.3m經計算，平均采高為5.3m.2、最大采高 h h經計算，最大采高為5.4m。采煤機主要參數(shù)的確定1、采煤機的滾筒直徑 D=αD=0.52×5.4=2.81m煤層厚度為5.3m，所以取直徑2.7m。2、截深選取截深為0.865m。3、滾筒轉速及截割速度 vj=πDN60#式2.5根據經驗滾筒的轉速選擇為30r/min。v經計算，截割速度為4.2m4、牽引速度 9.5/15.5,11/17,12/18。取牽引速度vqmax=9.5m/min5、生產率1)理論生產率為： Qt=60HBvqmaxρ#式2.6Qt經計算，理論生產率為3449t/h。2)求實際生產率 Q=Q=0.7×0.65×3449=1569經計算，實際生產率為1569t/h。6、牽引力牽引力是由外載荷決定的。7、裝機功率1)預備的裝機功率計算如下 P0=60Bhmaxv式中：HWP經計算，裝機功率為2414KW。2)截割功率截割功率占裝機功率的80%?85%；取0.8 Pj=0.8~0.85PP3)輔助牽引功率牽引功率計算如下 Pq=0.9×0.15P0#式2.10 Pq=0.9×0.15×2414=326KW4)輔助裝置功率為 Pf=0.1×0.05P5)采煤機的裝機功率計算 P=P=1931+326+12=2069KW采煤機計算值參數(shù)匯總表2.1采煤機計算值匯總表采煤機選型結果綜上所述，選取MG1000/2630-WD型采煤機滿足要求。表2.2MG1000/2630-WD采煤機參數(shù)表刮板輸送機的選型初選刮板輸送機理論生產率為： Qt=60HBvqmaxQ根據生產條件，初選SGZ1250/2400型刮板輸送機。表2.3SGZ1250/2400型刮板輸送機特征表運輸能力驗算QQ Q所以運輸能力滿足使用要求。電機功率及運行阻力驗算電機功率：N=W0?VN=經計算，電機功率為1389.8KW。W0=1.1?W=1.1×1.1×(1091016＋86298)=1424550N式中：WWzh=(98×0.35+734×0.4)×300×9.8×cos3+(98+734)×300×9.8×sin3 =1091016NW Wk'=q0?L?gW'?cos=86298N式中：q???按q?=1000·F表2.4W值表2.5W'因為采煤機騎在刮板輸送機上進行切煤，所以采煤機和刮板機的位置是時刻變化的，這會造成裝煤的長度變化。也就導致電機負荷的變化。 Nmax Nmin=1.1×2?q0?L?=1.1×2×98×300×0.35?COS3×1.54102×0.9=379KW得出等效功率： N=1508KW電機容量： N=1810KW刮板鏈強度計算圖2.1刮板機結構簡圖(一)判斷最小張力點電機在兩端布置，向上運輸時鏈與鏈輪的分離點的張力最小(1、3)。 n0=nA＋nB#式2.22式中：n0——電動機總臺數(shù)；nAn0=1+1=2由逐點計算法算得:F1﹣=1424550所以F3=Fmin。求得:

Fmin=2×2000=4000N各點張力計算FFFF最大張力點張力為：

F4=Fmax=1095016N(三)刮板鏈強度校驗

k=nλF求得：k=4.5≥4.2根據計算可以驗證滿足要求。所以，SGZ1250/2400刮板機滿足要求。中間液壓支架的選型架型的確定根據郭家灣煤礦采高5.3m，穩(wěn)定性頂板可以根據表2.6確定架型為掩護式。表2.6適應于不同類級頂板的架型和支護強度支架主要參數(shù)的確定(一)支護強度(工作阻力)郭家灣煤礦采高5.3m，頂板屬于不穩(wěn)定～穩(wěn)定型，頂板平均抗拉強度19.55Mpa。支護強度為選型的關鍵。經驗公式：q≥H?γ?q=5.3×2.5×1.6式中：q???液壓支架的支護強度，〔q’???周期來壓明顯頂板：q=KHγ×1=6×5.3×2.5×103×10﹣5采取兩個經驗公式計算，所得結果接近，證明結果準確。(二)梁端距和頂梁長度確定 b1=Δ+y+d+e?0.3H?tgα?c#式=0.2＋2.2＋1＋0.6－0.3×5.3×0.364－0.34=3m y=F+G+J+V 式(2.30) =0.2＋1.25＋0.35＋0.4=2.2式中：F???鏟煤板寬度，一般取150～240mm；200mmH???采高，〔m〕；3.5mα???立柱傾角；20°c???梁端距，取340mm。 bb頂梁全長： l=b1+b2#式2.32l=3+1.5=4.5m(三)支架的有效工作阻力工作阻力影響因素為：支護強度、支護面積。 p=qF×103,kN#式=0.8×8.47×103式中：F???支架的支護面積，m2。按下式計算：F==(4.5＋0.34)×1.75=8.47(四)初撐力據資料，工作面為周期來壓強烈的頂板，初撐力應不小于工作阻力的75%。 F初=6.8×(五)移架力、推溜力計算煤層厚度的大小直接決定移架力和推溜力的大小，因為煤厚5.3m，屬于厚煤層，所以移架力定為400kN。推溜力定為150kN。(六)支架高度及伸縮比支架高度由下式計算： Hmax=h大=5.6－0.1＋0.2=5.7mH=3.8－0.2－0.1－0,1=3.4m支架的伸縮比Ks KS=Hmax=5.7(七)底座的寬度及移架速度頂梁寬度選擇1.75m，所以底座寬度初選1.6m。根據經驗，底座中間槽子寬度為300~380mm。移架速度計算公式為：V=1.17×9.5=11.1m/min單位時間的移架數(shù)目為：N==11.1/1.75=7.4架/min經計算，每分鐘移架數(shù)目為7.4架。(八)確定支架型號中間支架選擇ZY12000/28/64D型兩柱掩護式液壓支架，參數(shù)見表2.7。表2.7ZY12000/28/64D型掩護式液壓支架液壓支架型號ZY12000/28/64D支架形式雙柱掩護式移架步距(mm)865支撐高度(m)2.8~6.4中心距(m)1.75工作阻力(KN)12000初撐力(KN)10390支架支護強度1.27~1.31MPa對底板比壓(MPa)2.81適應傾角(°)＜10質量(kg)45900支架性能的驗算(一)底板比壓1、最大比壓qq＞2.81×3×1.4=11.8kg/cm22、平均接觸比壓q=12000/(1.68×2.80)=2553kN表2.8頂?shù)装鍐屋S抗壓強度表經計算，結果滿足要求。(二)頂板覆蓋率支架頂梁對支護面積的覆蓋率為 δ==1.65×4.865/(4.865＋0.34)×(1.65＋0.21)×100%=83.62%式中：δ???覆蓋率；L???頂梁長度，〔m〕；4.865C???梁端距K1δ???覆蓋率滿足要求經計算，結果大于70%，滿足要求。(三)支架布置臺數(shù)n=300/1.75=175端頭支架的選型端頭支架選擇ZYT18000/28/55D型支架，共計六臺，工作面兩側各布置三臺。ZYT18000/28/55D參數(shù)見表2.9。表2.9ZYT18000/28/55D型端頭支架參數(shù)表過渡支架的選型選擇ZYG18000/32/70D型過渡支架，共計四臺，兩側各布置兩臺。表2.10ZYG18000/32/70D型過渡支架參數(shù)表乳化液泵的選型選擇BRW500/40智能型乳化液泵。泵站一共配備3臺泵，兩臺工作，一臺備用。參數(shù)見表2.11。表2.11BRW500/40智能型乳化液泵噴霧泵站的選型選擇S300型噴霧泵站。表2.12S300噴霧泵礦井運輸設備選型順槽帶式輸送機的選型初選順槽膠帶輸送機根據生產條件，初步選擇帶式輸送機。原始材料：運輸距離2120米，傾角極小(0.3°)，要求輸送能力每小時3500噸。煤的散集密度是0.8，直徑不超過300毫米，堆積角30度。膠帶機初步選擇DSJ160/350/6×500型，參數(shù)見表3.1：表3.1DSJ160/350/6×500型膠帶機參數(shù)帶式輸送機的驗算(一)計算的主要內容：輸送能力、帶寬、輸送帶強度、電機功率。(二)帶式輸送機的驗算：1、輸送能力：Q==458×表3.2物料斷面系數(shù)表3.3輸送機傾角系數(shù)輸送機安裝傾角β（°）0-78-1516-20C1.00.95-0.90.9-0.8經計算，可得Q=4220t/h≥Qc=3449t/h2、輸送帶寬度計算應滿足運輸能力要求。B= =3449/(0.458×4×800×1)=1.55m經計算合格。3、運行阻力的計算直線運行阻力：WWk=qd+qqqg'=qg''=代入數(shù)據：W=+W=?52.8×2120×9.8sin0.3°4、輸送帶的張力的計算：圖3.1DSJ160/350/6×500膠帶機結構簡圖逐點計算法得：S2≈S3≈1.04S2S4≈SSSSS9SS由摩擦轉動條件的S1和S11 S聯(lián)立上式得SSSSSSSSSSS(三)膠帶懸垂度和強度的驗算1、驗算膠帶的懸垂度經計算，最小張力點在S1驗算垂懸度：S代入數(shù)據得S經驗算，垂懸度滿足要求。2、驗算膠帶輸送機的強度G式中:Gm——輸送帶實際安全系數(shù)；可得：m≤經驗算，強度滿足要求。3、計算輸送機的牽引力W代入數(shù)據得：W4、計算輸送機的電機功率P=kP功率滿足要求。綜上所述，DSJ160/350/6×500膠帶機滿足要求。主井帶式輸送機的選型郭家灣煤礦年產量800萬t/a，12°角運輸條件，所以主斜井選用固定式膠帶輸送機。已知需要運煤的長度為2000米，設計每小時運輸能力為3500噸，煤的直徑小于300毫米。初選DTL160/350/3×1250膠帶機，參數(shù)見表3.4。表3.4DTL160/350/3×1250型膠帶輸送機圖3.4固定式膠帶輸送機膠帶布置示意圖驗算過程同順槽膠帶輸送機的選擇，經計算，滿足要求。轉載機的選型轉載機輸送能力應當大于等于刮板機。選擇轉載機型號為SZZ1350/525。其主要參數(shù)見表3.5。表3.5SZZ1350/525型轉載機系列型號SZZ1350/525輸送能力(t/h)4000鏈條直徑/(mm×mm)38×126裝機功率(kW)525工作電壓(V)3300破碎機的選型據選擇原則和生產條件要求，選擇破碎機型號為PCM400。主要參數(shù)見表3.6。表3.6PCM400型破碎機系列型號PCM400輸送能力(t/h)4000破碎粒度(mm)≤300裝機功率(kW)工作電壓(V)4003300供電系統(tǒng)的設計確定井下采區(qū)變電所位置采區(qū)變電所要位于負荷中心，且頂?shù)装宸€(wěn)定無淋水、通風好、運輸方便。負荷統(tǒng)計根據井下機器的位置、電壓等因素，把井下用電的機器分成6組。具體的分組情況見表4.1、表4.2、表4.3、表4.4、表4.5、表4.6。表4.11#移變供電設備表4.22#移變供電設備表4.23#移變供電設備表4.34#移變供電設備表4.45#移變供電設備變壓器的選型(一)負荷統(tǒng)計用需用系數(shù)法計算供電負荷：Scosφ需用系數(shù)計算：K式中：(二)變壓器的選擇變壓器的額定容量應大于等于一組負荷的計算容量S，即：S綜采工作面移動變電站的選型(一)1#(采煤機、轉載機、破碎機)SK經計算，選擇KBSGZY－4000/10移動變電站，額定電壓為10/3.45KV，額定電流為231/669.4A。(二)2#(乳化液泵站、噴霧泵站)SK經計算，選擇KBSGZY－2000/10移動變電站，額定電壓為10/0.69KV，額定電流為115.5/334.7A。(三)3#(刮板輸送機)Kde=0.4+0.6?Sca=經計算，選擇KBSGZY－4000/10移動變電站，額定電壓為10/3.45KV(四)4#(順槽膠帶輸送機)KS經計算，選擇KBSGZY－4000/10移動變電站，額定電壓為10/3.45KV主井移動變電站的選型(一)5#(轉載機、固定式帶式輸送機)SK經計算，選擇KBSGZY－4000/10移動變電站，額定電壓為采區(qū)高壓開關柜的選型選型原則額定電壓必須符合井下高壓電網的額定電壓等級，額定電流應不小于所控制負荷的長期工作電流，斷流容量不得小于變電所母線上的實際短路容量。按照額定參數(shù)選擇負荷長期工作電流計算：I1#號移變高壓配電箱的選擇I選用BGP9L?10G/315型真空隔爆配電箱。2#號移變高壓配電箱的選擇選用BGP9L?10G/200型真空隔爆配電箱。3#號移變高壓配電箱的選擇I選用BGP9L?10G/315型真空隔爆配電箱。4#號移變高壓配電箱的選擇I選用BGP9L?10G/315型真空隔爆配電箱。5#號移變高壓配電箱的選擇I選用BGP9L?10G/315型真空隔爆配電箱。高壓電纜的選型選擇原則(一)按經濟電流密度選電纜截面按經濟電流密度選擇電纜主截面AA經濟電流密度，取2.25(二)按長時允許負荷電流選擇電纜截面供電線路工作最大長時負荷電流的計算如下：向一臺變壓器供電時，取變電器一次側額定電流：I向兩臺變壓器供電時最大長時負荷電流IcaII(三)按所允許電壓損失校驗電纜截面電壓損失的計算Δv=R=RΔv=式中：P——功率負荷，；U高壓電纜計算(一)按經濟電流密度選擇主截面1、計算采區(qū)各變電所總負荷電流為IIIII2、求經濟截面A根據計算，初選MYPTJ?8.7/10?3×95接1號移動變電站A根據計算，初選MYPTJ?8.7/10?3×50接2號移動變電站A根據計算，初選MYPTJ?8.7/10?3×70接3號移動變電站A根據計算，初選MYPTJ?8.7/10?3×70接4號移動變電站A根據計算，初選MYPTJ?8.7/10?3×120接5號移動變電站根據計算，初選電纜主芯線為240mm2。3、按長時最大允許負荷電流校驗K?K?K?K?K?式中：I K—環(huán)境溫度不等于+25°時的載流量的校正系數(shù)。經計算，全部符合要求。低壓電纜的選型干線選擇向低壓電氣設備供電的干線電纜的選擇需根據礦山供電式(6-15)求干線的允許電壓損失?Up?tl，支線電纜電壓損失??已知滾筒采煤機的PN=2630kw；UN=3300V；滾筒采煤機的主芯線為Ab1=150mm2。由《礦山供電學》表2-7(電纜的電導率)得銅芯軟電纜工作在65℃時的電導率為γsc求變壓器的電壓損失?UT；由KBSGZY-4000/10參數(shù)表《礦山供電學》3-28得?PN·Tvv變壓器的符合率為：所以移變T1的電壓損失為：?代入數(shù)據得：?干線電纜允許的電壓損失為?代入數(shù)據得?求截面A代入數(shù)據得At1根據以上計算查《礦山供電學》選擇標準截面As=185mm按照類似方法，其他直線電纜逐一進行選擇，結果于下表4.5。表4.5干線電纜截面選擇結果支線選擇向采煤機供電的電纜選MCPT?1.9/3.3型礦用采煤機金屬屏蔽橡膠軟電纜。主芯線截面選擇1、按機械強度截面35-50mm2，取50mm2；2、按采煤機長時最大工作電流選。式中：ηm0cosφ將采煤機的參數(shù)代入得I初選的電纜Ica=170A<286，不滿足溫升條件。所以將50mm2的截面換成150mm2，查得II轉載機選擇的電纜線型號為MCPT?1.9/3.3?3×35型。I破碎機選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×35型。I乳化液泵選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×95型。I噴霧泵選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×70型。I刮板輸送機選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×150+1×70+3×10型。I順槽膠帶輸送機選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×95型。I固定式膠帶機選擇的電纜線型號為MCPT-1.9/3.3-3×95型。低壓電氣設備的選型控制開關選型原則選用礦用低壓隔爆型開關的電壓必須小于等于被控制線路的額定電壓，其額定電流要大于等于被控制線路的負荷長期最大實際工作電流。根據額定電流選擇低壓開關I1號移變開關的選擇采煤機功率為2630KW，額定電流為：I轉載機功率為525KW，額定電流為：I破碎機功率為400KW，額定電流為：I經計算，總電流為987A，支路最大電流為730A。所以選擇QJZ9215-1600/3300-1010回路組合開關，回路數(shù)為6.2號移變開關的選擇乳化液泵功率為400KW，額定電流為：I噴霧泵功率為315KW，額定電流為：I主開關選擇QJZ-500SZ型，支路選擇QJZ-500S型礦用隔爆兼本質安全型磁力啟動器。3號移變開關的選擇刮板輸送機功率為2400KW，額定電流為：I選擇QJZ9215-1600/3300-1010回路組合開關，回路數(shù)為2.4號移變開關的選擇順槽膠帶輸送機功率3000KW，額定電流為：I選擇QJZ9215-1600/3300-1010回路組合開關，回路數(shù)為2.5號移變開關的選擇轉載機功率為525KW，額定電流為：I固定式膠帶機功率為3750KW，額定電流為：I選擇QJZ9215-1600/3300-1010回路組合開關，回路數(shù)為4.過流保護裝置整定計算短路電流的計算(一)短路回路阻抗計算1、系統(tǒng)電抗系統(tǒng)電抗為X式中，Uar=3.45kV為3302、高壓電纜阻抗由表查得：R0=0.3Ω/km；X0=0.08Ω/km。折算到移動變電站二次側，變壓比為RX3、變壓器的阻抗查表得移變KBSGZY－4000/10，10/3.45KV變壓器的負載損耗為15000W，阻抗壓降百分數(shù)vS％=6RZX4、干線電纜的阻抗干線電纜長為400m。由主芯線截面查礦山電工學表6-10得R0RX5、支線電纜的阻抗采煤機支線電纜長為400m。由主芯線截面查礦山電工學表6-10得R0RX轉載機和破碎機支線電纜長為10m，且兩者主芯線截面相同。由主芯線截面查礦山電工學表6-10得R0RX(二)短路電流的計算S1點短路電流S1RS1=XS1=S1IS2點(干線)短路電流S2RXS2IS3點(采煤機端子)短路電流S3RXS3IS4點(轉載機端子)短路電流S4RXS4IS5點(破碎機端子)短路電流S5RXS5I經計算，已知一號移變各點的短路電流，其它移變計算過程于此相同此處不一一計算，其它計算結果如表4.6。表4.6移動變電站供電系統(tǒng)中各短路路點的短路電流低壓系統(tǒng)過流保護裝置的整定(一)KBSGZY－4000/10型移動變電站(T11、過載保護：對移變中變壓器的二次額定電流進行整定，二次額定電流為：IT1·2NI經計算，I動作電流：I2、短路保護動作電流：I經計算，Isb所以，整定倍數(shù)為：N=n=經計算，n=3.7，取n=4,則I3、靈敏度驗算1)主保護。按移動變電站二次母線發(fā)生最小兩相短路[Is2KK經計算，Kr2)后備保護Kr經計算，Kr(二)工作面滾筒采煤機配電點開關的整定總開關為QJZ9215-1600/3300-1010。1、過載保護。動作電流是：I2、短路保護。動作電流是：I整定倍數(shù)為：n=經計算，n=6.7。取n=7,則I3、靈敏度驗算主保護靈敏度：K經計算，Kr(三)工作面轉載機配電點開關的整定總開關為QJZ9215-1600/3300-1010。1、過載保護。動作電流是：I2、短路保護。動作電流是：I整定倍數(shù)為：n=經計算，n=5.2，取n=6,則I3、靈敏度驗算主保護靈敏度：K經就算，Kr(四)工作面破碎機配電點開關的整定總開關為QJZ9215-1600/3300-1010。1、過載保護。動作電流是：I2、短路保護。動作電流是：I整定倍數(shù)為：n=經計算，n=5.2，取n=6,則I3、靈敏度驗算主保護靈敏度：K經就算，Kr按照類似方法，其他移動變電站短路電流逐一進行整定。高壓配電裝置過流保護裝置的整定(一)KBSGZY-4000/10型移動變電站(T1)高壓側DB查表5.2得DB1高壓配電裝置為BGP9L-10G/315型真空隔爆配電箱，其額定電流為1、電流互感二次額定電流(5A)的倍數(shù)n進行整定由礦山電工學式(