深港科技創(chuàng)新合作區(qū)深方園區(qū)首批項目（B105-0042）施工總承包懸挑三角架支模平臺方案.1.1計算單元C座1-1C座1-1三角架計算區(qū)域示意圖C座1-1三角架立面示意圖1）單元C座1-1懸挑三角架承受的荷載計算根據(jù)每榀單元懸挑三角架所承擔5900×2800mm的受力面積，進行如下荷載統(tǒng)計：（1）恒載梁自重：0.85×0.8×25.5kN=17.34kN樓板自重：5.83×0.15×25.1kN=21.95kN模板自重：(5.83+3.4×0.8)×0.5kN=4.28kN上部支撐架自重：11.29×4.5×0.15kN=7.62kN16#工字鋼分布梁自重：2.7×7×0.20kN=3.78kN平臺板自重（15mm多層板）：11.29×0.14kN=1.58kN平臺板支撐方鋼管（40×40×3）：12×2.7×0.03kN=0.97kN經(jīng)以上荷載統(tǒng)計得出：恒載標準值合計57.52kN恒載設計值為：1.3×57.52=74.78kN作用在單榀挑架（L=5.97m）上的線荷載（恒載）為：74.78kN÷5.97=12.53kN/m（2）活載施工荷載6.68×2.5+4.63×0.5kN=19kN施工荷載設計值為:1.5×19kN=28.5kN作用在單榀挑架（L=5.97m）上的線荷載（活載）為：28.5kN÷5.97=4.77kN/m（3）風荷載計算該懸挑三角架懸挑布置在結(jié)構(gòu)的外圍除受上部傳遞的荷載以外還受到風荷載的影響，按照最不利的風荷載考慮（風由結(jié)構(gòu)內(nèi)部向外吹）懸挑三角架受力情況。式中：Wk風荷載標準值(kN/m2)；基本風壓(kN/m2)，基本風壓取值按深圳十年一遇大風0.45kN/㎡取值。高度z處的風振系數(shù)，GB50009規(guī)定表8.6.1采用取βgz=1.63（高度140米，C類）；μz風壓高度變化系數(shù),GB50009規(guī)定表8.2.1采用μz=1.79（高度140米，C類）；μs風荷載體型系數(shù)取0.8。則：=1.63×0.8×1.79×0.45=1.05kN/m2風荷載分項系數(shù)取1.4，風荷載效應組合系數(shù)取0.9，則W=1.05×1.5×0.9=1.42kN/m2則：風荷載F=1.42kN/m2×4.5m×4.28m=27.35kN/m由上部計算可知挑架上所受的各種荷載值，根據(jù)懸挑三角架方案建立受力模型，將所計算的荷載對挑架進驗算，挑架懸挑長度5.97m。2）加載受力情況圖C座1-1三角架立面示意圖懸挑三角架模型圖懸挑三角架模型桿件編號圖懸挑三角架荷載圖（恒載）懸挑三角架荷載圖（活載）懸挑三角架風荷載圖懸挑三角架軸力圖懸挑三角架剪力圖懸挑三角架彎矩圖3）主要受力桿件軸力、彎矩、剪力見下表:桿件號最大軸力（KN)最大剪力（KN）最大彎矩（KN.M)167.02115.21-13.61255.2267.024.633-32.070.000.004-44.290.000.005-60.230.000.006-85.872.03-3.31749.37-0.190.18836.420.190.14927.160.190.0910-67.020.03-0.01受拉桿軸力均小于桿件抗拉強度設計值（）滿足要求，只需對受壓桿件進行驗算即可。由以上可知，長細比小于容許長細比，應力小于許用應力，受壓桿件滿足要求。4）圖結(jié)構(gòu)變形： 懸挑三角架變形圖計算結(jié)果可知，挑架最大變形在挑架橫梁端頭，變形方向向下，最大變形為1.3mm。5）支座反力懸挑三角架支座反力圖上右支點支座受豎向反力大小為135.93KN，方向向上。上左支點支座水平反力大小為67.02KN，方向向左；豎向反力大小為18.75KN，方向向下。下支點支座水平反力大小為67.02KN，方向向右。6）埋件計算埋件為M36穿板螺桿，埋件形式如下圖。懸挑三角架埋件節(jié)點圖受力螺栓驗算：受力螺栓所受拉力T=18.75KN；所受剪力V=67.02KN。受力螺栓應同時承受剪力和軸向拉力，其強度應按下列公式規(guī)定計算：式中：、——一個螺栓所承受的剪力和拉力設計值，其中，；、——一個螺栓抗剪、抗拉承載能力設計值，承載螺栓直徑為36mm，承載螺栓強度為35CrMo，其，；--螺桿直徑；--螺栓螺紋處有效截面直徑。代入公式得滿足要求。7）承載螺栓與混凝土接觸處的混凝土抗壓承載力計算預埋螺栓處混凝土受壓狀況如下圖所示，穿墻螺栓所受剪力：承載螺栓節(jié)點圖同時其承載能力應符合下式要求：滿足要求。式中：—單個螺栓所承受的剪力設計值（N）；—螺栓孔混凝土受荷計算系數(shù)，取0.39；—混凝土局部承壓強度提高系數(shù)，取1.73；—混凝土軸心抗壓強度設計值（N/mm2），按照混凝土軸心抗壓設計值為14.3N/mm2；—混凝土墻體的厚度（mm），本工程預埋深度為400mm；—螺栓孔直徑（mm），本工程承載螺栓外徑為36mm。8）掛座埋件螺桿抗拔承載力計算錨固強度計算時，應考慮一定安全度，錨固強度應按下式計算：滿足要求。式中 F——錨固力，即作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（N），本工程為30.21KN； d——地腳螺栓直徑（mm），本工程為36mm； h——地腳螺栓在混凝土基礎內(nèi)的錨固深度，本工程為400mm； ——混凝土與地腳螺栓表面的粘結(jié)強度和容許粘結(jié)強度（N/mm2）。一般在普通混凝土中，取安全起見，本工程取1.5N/mm2計算。10.1.2計算單元13-1313-13三角架計算區(qū)域示意圖13-13三角架立面示意圖單元13-13懸挑三角架承受的荷載計算根據(jù)每榀單元懸挑三角架所承擔1000×6740mm的受力面積，進行如下荷載統(tǒng)計：恒載梁自重：3.47×0.8×25.5kN=70.78kN樓板自重：0.55×0.12×25.1kN=1.66kN模板自重：(3.97+5.65×0.8×2+0.71×0.8)×0.5kN=6.79kN上部支撐架自重：6.74×4.5×0.15kN=4.56kN16#工字鋼分布梁自重：7×1×0.2kN=1.4kN平臺板自重（15mm多層板）：6.74×0.14kN=0.94kN平臺板支撐方鋼管（40*40*3）：14×1×0.03kN=0.42kN經(jīng)以上荷載統(tǒng)計得出：恒載標準值合計86.55kN恒載設計值為：1.3×86.55=112.52kN作用在單榀挑架（L=6.74m）上的線荷載（恒載）為：112.52kN÷6.74=16.69kN/m活載施工荷載6.74×2.5kN=16.85kN施工荷載設計值為:1.5×16.85kN=25.27kN作用在單榀挑架（L=6.74m）上的線荷載（活載）為：25.27kN÷6.74=3.75kN/m風荷載計算該懸挑三角架懸挑布置在結(jié)構(gòu)的外圍除受上部傳遞的荷載以外還受到風荷載的影響，按照最不利的風荷載考慮（風由結(jié)構(gòu)內(nèi)部向外吹）懸挑三角架受力情況。式中：Wk風荷載標準值(kN/m2)；基本風壓(kN/m2)，基本風壓取值按深圳十年一遇大風0.45kN/㎡取值。高度z處的風振系數(shù)，GB50009規(guī)定表8.6.1采用取βgz=1.63（高度140米，C類）；μz風壓高度變化系數(shù),GB50009規(guī)定表8.2.1采用μz=1.79（高度140米，C類）；μs風荷載體型系數(shù)取0.8。則：=1.63×0.8×1.79×0.45=1.05kN/m2風荷載分項系數(shù)取1.4，風荷載效應組合系數(shù)取0.9，則W=1.05×1.5×0.9=1.42kN/m2則：風荷載F=1.42kN/m2×4.5m×1m=6.39kN/m由上部計算可知挑架上所受的各種荷載值，根據(jù)懸挑三角架方案建立受力模型，將所計算的荷載對挑架進驗算，挑架懸挑長度6.74m。加載受力情況圖懸挑三角架13-13構(gòu)成圖懸挑三角架模型圖懸挑三角架模型桿件編號圖懸挑三角架荷載圖（恒載）懸挑三角架荷載圖（活載）懸挑三角架風荷載圖懸挑三角架軸力圖懸挑三角架剪力圖懸挑三角架彎矩圖主要受力桿件軸力、彎矩、剪力見下表:桿件號最大軸力（KN)最大剪力（KN）最大彎矩（KN.M)1139.36171.11-18.112-148.5955.88-4.773-28.150.000.004-48.980.000.005-75.060.000.006-75.83139.366.06757.220.170.178166.720.200.249-139.360.000.001024.09-0.170.071142.530.170.11受拉桿軸力均小于桿件抗拉強度設計值（）滿足要求，只需對受壓桿件進行驗算即可。由以上可知，長細比小于容許長細比，應力小于許用應力，受壓桿件滿足要求。圖結(jié)構(gòu)變形： 懸挑三角架變形圖計算結(jié)果可知，挑架最大變形在挑架橫梁上，變形方向向下，最大變形為5.4mm。支座反力懸挑三角架支座反力圖上右支點支座受豎向反力大小為201.38KN，方向向上。上左支點支座水平反力大小為139.36KN，方向向左；豎向反力大小為29.63KN，方向向下。下支點支座水平反力大小為139.36KN，方向向右。埋件計算埋件為M36穿板螺桿，埋件形式如下圖。懸挑三角架埋件節(jié)點圖受力螺栓驗算：受力螺栓所受拉力T=29.63KN；所受剪力V=139.36KN。受力螺栓應同時承受剪力和軸向拉力，其強度應按下列公式規(guī)定計算：式中：、——一個螺栓所承受的剪力和拉力設計值，其中，；、——一個螺栓抗剪、抗拉承載能力設計值，承載螺栓直徑為36mm，承載螺栓強度為35CrMo，其，；--螺桿直徑；--螺栓螺紋處有效截面直徑。代入公式得滿足要求。承載螺栓與混凝土接觸處的混凝土抗壓承載力計算當采用穿墻螺栓孔處混凝土受壓狀況如下圖所示，穿墻螺栓所受剪力：承載螺栓節(jié)點圖同時其承載能力應符合下式要求：滿足要求。式中：—單個螺栓所承受的剪力設計值（N）；—螺栓孔混凝土受荷計算系數(shù)，取0.39；—混凝土局部承壓強度提高系數(shù)，取1.73；—混凝土軸心抗壓強度設計值（N/mm2），按照混凝土軸心抗壓設計值為14.3N/mm2；—混凝土墻體的厚度（mm），本工程梁高為800mm；—穿墻螺栓孔直徑（mm），本工程承載螺栓孔外徑為36mm。承載螺栓與混凝土接觸處的混凝土局部受壓承載力計算式中—螺栓承受的軸力值（KN）；—混凝土軸心抗壓強度設計值（C30，本工程取14.3N/mm2）；—承載螺栓的墊板尺寸（本工程取150mm）。滿足要求10.1.3計算單元14-1414-14三角架計算區(qū)域示意圖14-14三角架立面示意圖1）單元14-14懸挑三角架承受的荷載計算根據(jù)每榀單元懸挑三角架所承擔1855×6800mm的受力面積，進行如下荷載統(tǒng)計：恒載梁自重：3.57×0.8×25.5kN=72.83kN樓板自重：1.26×0.12×25.1kN=3.79kN模板自重：(4.83+5.65×0.8×2+0.855×0.8)×0.5kN=7.28kN上部支撐架自重：12.61×4.5×0.15kN=8.51kN16#工字鋼分布梁自重：1.855×8×0.2kN=2.96kN平臺板自重（15mm多層板）：12.61×0.14kN=1.77kN平臺板支撐方鋼管（40*40*3）：1.855×16×0.03kN=0.89kN經(jīng)以上荷載統(tǒng)計得出：恒載標準值合計98.03kN恒載設計值為：1.3×98.03=127.44kN作用在單榀挑架（L=6.80m）上的線荷載（恒載）為：127.44kN÷6.80=18.74kN/m活載施工荷載12.61×2.5kN=31.53kN施工荷載設計值為:1.5×31.53kN=47.29kN作用在單榀挑架（L=6.80m）上的線荷載（活載）為：47.29kN÷6.80=6.96kN/m風荷載計算該懸挑三角架懸挑布置在結(jié)構(gòu)的外圍除受上部傳遞的荷載以外還受到風荷載的影響，按照最不利的風荷載考慮（風由結(jié)構(gòu)內(nèi)部向外吹）懸挑三角架受力情況。式中：Wk風荷載標準值(kN/m2)；基本風壓(kN/m2)，基本風壓取值按深圳十年一遇大風0.45kN/㎡取值。高度z處的風振系數(shù)，GB50009規(guī)定表8.6.1采用取βgz=1.63（高度140米，C類）；μz風壓高度變化系數(shù),GB50009規(guī)定表8.2.1采用μz=1.79（高度140米，C類）；μs風荷載體型系數(shù)取0.8。則：=1.63×0.8×1.79×0.45=1.05kN/m2風荷載分項系數(shù)取1.4，風荷載效應組合系數(shù)取0.9，則W=1.05×1.5×0.9=1.42kN/m2則：風荷載F=1.42kN/m2×4.5m×1.85m=11.82kN/m由上部計算可知挑架上所受的各種荷載值，根據(jù)懸挑三角架方案建立受力模型，將所計算的荷載對挑架進驗算，挑架懸挑長度6.80m。2）加載受力情況圖懸挑三角架14-14構(gòu)成圖懸挑三角架模型圖懸挑三角架模型桿件編號圖懸挑三角架荷載圖（恒載）懸挑三角架荷載圖（活載）懸挑三角架風荷載圖懸挑三角架軸力圖懸挑三角架剪力圖懸挑三角架彎矩圖3）主要受力桿件軸力、彎矩、剪力見下表:桿件號最大軸力（KN)最大剪力（KN）最大彎矩（KN.M)1162.75180.2928.972-169.210.55-0.443-106.58-0.11-0.444212.55-0.100.115-162.750.030.00670.940.290.247-86.920.000.00836.19-0.190.099-43.280.000.0010-19.816.36-2.2311-26.42-1.010.7912-26.914.75-1.4113-27.15-3.34-0.7414-38.00-21.284.8315-6.22-8.021.7916-23.5122.54-5.8417-22.55-25.37-6.46受拉桿軸力均小于桿件抗拉強度設計值（）滿足要求，只需對受壓桿件進行驗算即可。由以上可知，長細比小于容許長細比，應力小于許用應力，受壓桿件滿足要求。4）圖結(jié)構(gòu)變形： 懸挑三角架變形圖計算結(jié)果可知，挑架最大變形在挑架橫梁上，變形方向向下，最大變形為3.64mm。5）支座反力懸挑三角架支座反力圖上支點支座水平反力大小為162.75KN，方向向左；豎向反力大小為180.30KN，方向向下。下支點支座水平反力大小為162.75KN，方向向右。6）埋件計算埋件為M36螺桿，埋件形式如下圖。附墻托架掛座由兩根M36高強埋件螺桿固定，所以兩根根螺桿所受的水平反力大小為162.75KN，方向向右；豎向反力大小為180.30KN，方向向上。懸挑三角架埋件節(jié)點圖掛座構(gòu)造圖掛座端頭鋼板厚度為20mm。掛座斷頭板局部抗壓計算滿足要求掛座前掛鉤鋼板厚度為27mm。掛座前掛鉤鋼板抗剪計算滿足要求7）承重銷抗剪計算橫梁設詳圖承重銷為φ30圓鋼，圓鋼與掛座接觸發(fā)生剪切，為兩個剪切面，每個剪切位置鋼板厚度為22mm。滿足要求受力螺栓驗算：受力螺栓所受拉力T=162.75KN；所受剪力V=180.30KN。受力螺栓應同時承受剪力和軸向拉力，其強度應按下列公式規(guī)定計算：式中：、——一個螺栓所承受的剪力和拉力設計值，其中，；、——一個螺栓抗剪、抗拉承載能力設計值，承載螺栓直徑為36mm，承載螺栓強度為35CrMo，其，；--螺桿直徑；--螺栓螺紋處有效截面直徑。代入公式得滿足要求。8）掛座埋件螺桿抗拔承載力計算錨固強度計算時，應考慮一定安全度，錨固強度應按下式計算：滿足要求。式中 F——錨固力，即作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（N），本工程為162.75KN； d——地腳螺栓直徑（mm），本工程為36mm； h——地腳螺栓在混凝土基礎內(nèi)的錨固深度，本工程為400mm； ——混凝土與地腳螺栓表面的粘結(jié)強度和容許粘結(jié)強度（N/mm2）。一般在普通混凝土中，取安全起見，本工程取中值2.0N/mm2計算。9）承載螺栓與混凝土接觸處的混凝土抗壓承載力計算埋件螺桿處混凝土受壓狀況如下圖所示，穿墻螺栓所受剪力V=180.30KN：承載螺栓節(jié)點圖同時其承載能力應符合下式要求：滿足要求。式中：—單個螺栓所承受的剪力設計值（N）；—螺栓孔混凝土受荷計算系數(shù)，取0.39；—混凝土局部承壓強度提高系數(shù)，取1.73；—混凝土軸心抗壓強度設計值（N/mm2），按照混凝土軸心抗壓設計值為14.3N/mm2；—埋件螺桿埋入深度（mm），本工程為400mm；—埋件螺桿直徑（mm），本工程承載螺桿直徑為36mm。10）承載螺栓與混凝土接觸處的混凝土局部受壓承載力計算式中—螺栓承受的軸力值（KN）；—混凝土軸心抗壓強度設計值（C30，本工程取14.3N/mm2）；—承載螺栓的墊板尺寸（本工程取150mm）。滿足要求10.1.4計算單元A座1-1A座1-1三角架計算區(qū)域示意圖A座1-1三角架立面示意圖單元A座1-1懸挑三角架承受的荷載計算根據(jù)每榀單元懸挑三角架所承擔2250×6250mm的受力面積，進行如下荷載統(tǒng)計：恒載梁自重：2.14×1.2×25.5kN=65.72kN樓板自重：3.32×0.12×25.1kN=9.99kN模板自重：(6.38+5.1×1.2×2)×0.5kN=9.31kN上部支撐架自重：15.32×9.3×0.15kN=21.37kN16#工字鋼分布梁自重：2.45×8×0.2kN=3.92kN平臺板自重（15mm多層板）：12.32×0.14kN=2.14kN平臺板支撐方鋼管（40*40*3）：2.45×14×0.03kN=1.03kN經(jīng)以上荷載統(tǒng)計得出：恒載標準值合計113.48kN恒載設計值為：1.3×113.48=147.52kN作用在單榀挑架（L=6.250m）上的線荷載（恒載）為：147.52kN÷6.250=23.60kN/m活載施工荷載6.38×2.5+9.0×0.5kN=20.45kN施工荷載設計值為:1.5×20.45kN=30.67kN作用在單榀挑架（L=6.250m）上的線荷載（活載）為：30.67kN÷6.250=4.91kN/m風荷載計算該懸挑三角架懸挑布置在結(jié)構(gòu)的外圍除受上部傳遞的荷載以外還受到風荷載的影響，按照最不利的風荷載考慮（風由結(jié)構(gòu)內(nèi)部向外吹）懸挑三角架受力情況。式中：Wk風荷載標準值(kN/m2)；基本風壓(kN/m2)，基本風壓取值按深圳十年一遇大風0.45kN/㎡取值。高度z處的風振系數(shù)，GB50009規(guī)定表8.6.1采用取βgz=1.63（高度140米，C類）；μz風壓高度變化系數(shù),GB50009規(guī)定表8.2.1采用μz=1.79（高度140米，C類）；μs風荷載體型系數(shù)取0.8。則：=1.63×0.8×1.79×0.45=1.05kN/m2風荷載分項系數(shù)取1.4，風荷載效應組合系數(shù)取0.9，則W=1.05×1.5×0.9=1.42kN/m2則：風荷載F=1.42kN/m2×9.3m×2.25m=29.71kN/m由上部計算可知挑架上所受的各種荷載值，根據(jù)懸挑三角架方案建立受力模型，將所計算的荷載對挑架進驗算，挑架懸挑長度6.250m。加載受力情況圖懸挑三角架A座1-1構(gòu)成圖懸挑三角架模型圖懸挑三角架模型桿件編號圖懸挑三角架荷載圖（恒載）懸挑三角架荷載圖（活載）懸挑三角架風荷載圖懸挑三角架軸力圖懸挑三角架剪力圖懸挑三角架彎矩圖主要受力桿件軸力、彎矩、剪力見下表:桿件號最大軸力（KN)最大剪力（KN）最大彎矩（KN.M)1118.57191.33-22.38296.06118.578.183-54.670.000.004-71.600.000.005-96.850.000.006-151.803.41-5.84778.16-0.190.18858.220.190.14945.580.190.0910-118.570.03-0.01受拉桿軸力均小于桿件抗拉強度設計值（）滿足要求，只需對受壓桿件進行驗算即可。由以上可知，長細比小于容許長細比，應力小于許用應力，受壓桿件滿足要求。圖結(jié)構(gòu)變形： 懸挑三角架變形圖計算結(jié)果可知，挑架最大變形在挑架橫梁上，變形方向向下，最大變形為3.12mm。支座反力懸挑三角架支座反力圖上右支點支座受豎向反力大小為252.92KN，方向向上。上左支點支座水平反力大小為118.07KN，方向向左；豎向反力大小為60.83KN，方向向下。下支點支座水平反力大小為118.07KN，方向向右。埋件計算埋件為M36穿板螺桿，埋件形式如下圖。懸挑三角架埋件節(jié)點圖受力螺栓驗算：受力螺栓所受拉力T=60.83KN；所受剪力V=118.07KN。受力螺栓應同時承受剪力和軸向拉力，其強度應按下列公式規(guī)定計算：式中：、——一個螺栓所承受的剪力和拉力設計值，其中，；、——一個螺栓抗剪、抗拉承載能力設計值，承載螺栓直徑為36mm，承載螺栓強度為35CrMo，其，；--螺桿直徑；--螺栓螺紋處有效截面直徑。代入公式得滿足要求。承載螺栓與混凝土接觸處的混凝土抗壓承載力計算當采用穿墻螺栓孔處混凝土受壓狀況如下圖所示，穿墻螺栓所受剪力：承載螺栓節(jié)點圖同時其承載能力應符合下式要求：滿足要求。式中：—單個螺栓所承受的剪力設計值（N）；—螺栓孔混凝土受荷計算系數(shù)，取0.39；—混凝土局部承壓強度提高系數(shù)，取1.73；—混凝土軸心抗壓強度設計值（N/mm2），按照混凝土軸心抗壓設計值為14.3N/mm2；—混凝土墻體的厚度（mm），本工程梁高為800mm；—穿墻螺栓孔直徑（mm），本工程承載螺栓孔外徑為36mm。承載螺栓與混凝土接觸處的混凝土局部受壓承載力計算式中—螺栓承受的軸力值（KN）；—混凝土軸心抗壓強度設計值（C30，本工程取14.3N/mm2）；—承載螺栓的墊板尺寸（本工程取150mm）。滿足要求10.1.5計算單元B座2-2B座2-2三角架計算區(qū)域示意圖B座2-2三角架立面示意圖單元B座2-2懸挑三角架承受的荷載計算根據(jù)每榀單元懸挑三角架所承擔1150×4150mm的受力面積，進行如下荷載統(tǒng)計：恒載梁自重：(0.84+0.62)×0.7×25.5kN=26.06kN樓板自重：(0.71+1.46)×0.15×25.1kN=8.17kN模板自重：(3.62+(3.08+2.2+1.79)×0.7)×0.5kN=4.28kN上部支撐架自重：4.77×4.5×0.15kN=3.22kN16#工字鋼分布梁自重：1.15×7×0.2kN=1.61kN平臺板自重（15mm多層板）：4.77×0.14kN=0.67kN平臺板支撐方鋼管（40*40*3）：1.15×12×0.03kN=0.41kN經(jīng)以上荷載統(tǒng)計得出：恒載標準值合計44.42kN恒載設計值為：1.3×44.42=57.74kN作用在單榀挑架（L=4.15m）上的線荷載（恒載）為：57.74kN÷4.15=13.91kN/m活載施工荷載3.62×2.5+1.14×0.5kN=9.62kN施工荷載設計值為:1.5×9.62kN=14.43kN作用在單榀挑架（L=4.15m）上的線荷載（活載）為：14.43kN÷4.15=3.47kN/m風荷載計算該懸挑三角架懸挑布置在結(jié)構(gòu)的外圍除受上部傳遞的荷載以外還受到風荷載的影響，按照最不利的風荷載考慮（風由結(jié)構(gòu)內(nèi)部向外吹）懸挑三角架受力情況。式中：Wk風荷載標準值(kN/m2)；基本風壓(kN/m2)，基本風壓取值按深圳十年一遇大風0.45kN/㎡取值。高度z處的風振系數(shù)，GB50009規(guī)定表8.6.1采用取βgz=1.63（高度140米，C類）；μz風壓高度變化系數(shù),GB50009規(guī)定表8.2.1采用μz=1.79（高度140米，C類）；μs風荷載體型系數(shù)取0.8。則：=1.63×0.8×1.79×0.45=1.05kN/m2風荷載分項系數(shù)取1.4，風荷載效應組合系數(shù)取0.9，則W=1.05×1.5×0.9=1.42kN/m2則：風荷載F=1.42kN/m2×4.5m×1.15m=7.34kN/m由上部計算可知挑架上所受的各種荷載值，根據(jù)懸挑三角架方案建立受力模型，將所計算的荷載對挑架進驗算，挑架懸挑長度4.15m。加載受力情況圖懸挑三