巴彥高勒礦井工作面供電設(shè)計案例分析目錄TOC\o"1-3"\h\u30938第一章巴彥高勒礦井概述 3223141.1井田位置 3159721.2煤礦交通 5175081.3煤礦水文地質(zhì) 5309181.4煤層情況 6235981.5煤質(zhì)情況 6300161.6設(shè)計能力及服務(wù)年限 7208271.7盤區(qū)布置 7131911.8資源儲量 892721.9地形地貌及地表水系 8236751.10井田開拓 9258231.11氣象及地震情況 919461.12主要自然災(zāi)害 1015712第二章工作面設(shè)備選型原則 1133562.1采煤機選型原則 11107342.2刮板輸送機選型原則 11209522.3液壓支架的選型原則 12142532.4順槽運輸設(shè)備選型原則 1290562.5其他設(shè)備選型原則 129955第三章工作面供電設(shè)計 13117683.1工作面設(shè)備選用 13295773.1.1工作面設(shè)備 1390493.1.2順槽機電設(shè)備 1380823.1.3掘進機電設(shè)備 1382783.2工作面負(fù)荷統(tǒng)計及計算 13134253.2.1電壓等級 1343163.2.2確定移動變電站和它的配電位置 14239563.2.3負(fù)荷統(tǒng)計 1433143.3移動變電站選型及計算 17194413.4移動變電站高壓配電裝置 19160263.5高壓電纜選擇和它的校核 20212163.6井下低壓電纜選擇和它的校核 2881243.6.1按長時最大負(fù)荷電流與機械強度選擇低壓電纜截面 28288803.6.2按允許電壓損失校驗或復(fù)選電纜截面 3062853.7短路電流計算 38190993.7.1電源系統(tǒng)的電抗 38257510.7.2高壓電纜的阻抗計算 39576810.7.3移動變電站的阻抗計算 40280543.7.2低壓電纜阻抗 4272183.7.3三相短路電流計算 42147153.8低壓電纜熱穩(wěn)定校核 44227763.9電磁啟動器和低壓保護箱選擇 45318443.9.1選擇電磁啟動器 4552853.9.2選擇低壓保護箱 45275913.9.3小結(jié) 46巴彥高勒礦井概述井田位置根據(jù)呼吉爾特礦區(qū)準(zhǔn)的規(guī)劃，本礦位于礦區(qū)南部，井田范圍由6個拐點坐標(biāo)圈定，面積65.2734km2，本井田與周邊礦井關(guān)系示意圖見圖1.1。井田境界拐點坐標(biāo)見表1.1。巴彥高勒井田位于東勝~神府煤田的東南部,由于主要的可采用煤層比較深,井田內(nèi)及其周邊地區(qū)至今尚無生產(chǎn)出大型礦井和中小型煤礦。表1.1拐點坐標(biāo)點號XY14295278.75236614410.01524295278.75236625051.24334294147.12036625095.73044291524.00036622401.4205428758306064287486.67036614522.350井田與周邊礦井關(guān)系示意圖1.1圖1.1煤礦交通煤礦交通位置狀況見圖1.2。圖1.2煤礦水文地質(zhì)根據(jù)《內(nèi)蒙古呼吉爾特礦區(qū)巴彥高勒礦井水文地質(zhì)補充勘探報告》(2012年11月),井田的水文地質(zhì)劃分為第一～二類第二型裂隙充水的水文地質(zhì)條件中等的礦床。預(yù)計礦井正常涌水量797m3/h，最大涌水量1196m3/h，根據(jù)《煤礦防治水規(guī)定》(2009年),礦井的主要水文地質(zhì)資源類型情況應(yīng)該較為復(fù)雜。故本項目工程設(shè)計以提高礦井的自然水文地質(zhì)探測性能為復(fù)雜的基礎(chǔ)設(shè)防。井田煤層頂?shù)装鍘r石的強度較低，多為軟弱～半堅硬巖石。工程調(diào)查地質(zhì)根據(jù)調(diào)查礦井類型主要分別為第三類第二型第三層狀型頁巖類和該工程調(diào)查地質(zhì)根據(jù)調(diào)查礦井條件分別為中等地質(zhì)類;礦井屬瓦斯礦井；煤塵有爆炸危險性；煤層為容易自燃煤層；沒有對土壤地?zé)岬闹苯游：?。煤層情況煤層傾角傾向300～320°,地層平均方向傾角1～3°,地層內(nèi)的生產(chǎn)利用狀況沿其結(jié)構(gòu)走向及地層傾向均可能存在一定的幅度變化,但是這個變化趨勢總體變化不大。沿著火山路線的南北走向都是呈現(xiàn)縱寬緩慢的波狀方向發(fā)展,區(qū)內(nèi)沒有一次發(fā)現(xiàn)明顯的火山斷裂或者主要是褶皺狀的結(jié)構(gòu),也沒有明顯的火山巖漿石溢流侵入,地質(zhì)調(diào)查結(jié)構(gòu)簡易。煤層厚度煤層為侏羅系中的傳統(tǒng)延安組,包括四個煤組,含有少量的煤8～23層,其中礦山全區(qū)或大多數(shù)可以開采的煤層4層(礦山編號分別為)中發(fā)掘,井田范圍內(nèi)所包含的、5-1),局部可以開采煤層4層(礦山編號分別為上、上),可以開采區(qū)零星分布的不可以開采煤層2層(),其余的煤層都是無法開采。主要開采煤層3-1煤可采厚度3.2～6.21m，平均5.9m，該煤層層位穩(wěn)定，厚度變化小，其資源量占總資源量的。煤質(zhì)情況井田內(nèi)的煤質(zhì)主要為低至高~中等濃度水分,特低灰、少量黑色石油和其他低灰、特少量氧化硫和高~中等濃硫,特低磷和高~小量黑色石油和其他低磷、高、特?zé)嶂档姆浅娬承匝嫘兔骸㈤L焰燃燒型煤及其他弱黏性焰型煤,是良好的民用及工業(yè)動力綜合利用能源煤。設(shè)計能力及服務(wù)年限礦井的日常工作日和時間日常管理制度:按照要求設(shè)計的每個礦井每人年平均每個工作日330d,每天4班按時進行日常作業(yè),其中3班按時進行日常生產(chǎn),1班按時進行日常檢修。每日的凈質(zhì)量提高工作時間一般控制在16h。本項目礦井自然資源豐富,外部建設(shè)環(huán)境條件優(yōu)良、煤質(zhì)保證嚴(yán)格、用戶安全穩(wěn)定,開采工藝和技術(shù)條件優(yōu)越,開拓工藝系統(tǒng)簡便,經(jīng)濟效益好,適于各種類型的礦井建設(shè)。礦井的設(shè)計生產(chǎn)能力標(biāo)準(zhǔn)確定值為4.2mt/a。礦井井型556.43mt,其中(3-1煤以上)364.33mt,儲量中的備用壽命系數(shù)大約取1.4,則4.2mt/a井型的電力供電系統(tǒng)服務(wù)器的使用壽命年限大約為101a,a?？鄢呀?jīng)開始回采的11個礦井開采區(qū)生產(chǎn)資源的存儲量19.44mt/a(3.5a),礦井當(dāng)期剩余生產(chǎn)服務(wù)資源使用量的年限可以設(shè)定為97.5a。盤區(qū)布置礦井在井上搬運和井下移交煤炭生產(chǎn)時平均需要分別井下布置1個搬運盤區(qū),即13盤區(qū),井下分別需要布置1個3-1煤炭生產(chǎn)工作水平面,達到4.2mt/a的礦井設(shè)計生產(chǎn)能力。首采區(qū)域13盤區(qū)東西寬2.95km，南北長5.18km，面積約為11.3km2。根據(jù)各煤層的相對間距和資源數(shù)量,礦井劃分3個水平,每個煤層按水平分盤區(qū)域共布置6組主要大巷,各一組水平大巷沿著所有采用的煤層方向布置，三條大巷間距50m。根據(jù)煤礦瓦斯、通風(fēng)及道路交通運輸?shù)刃袠I(yè)技術(shù)性能要求,經(jīng)過綜合地測量分析并設(shè)計充分考慮每個礦井在巷道工程施工期間的現(xiàn)場和實際工作狀態(tài),每個礦井工作面均線上應(yīng)分別布置兩條交通巷道,回風(fēng)巷一條;散裝貨物巷和搬運巷道各一條。根據(jù)國內(nèi)外厚層巖煤層綜合開采管理技術(shù)的研究發(fā)展和國際應(yīng)用趨勢現(xiàn)狀,結(jié)合目前我國井田煤層開采的主要技術(shù)基礎(chǔ)條件,設(shè)計3-1煤層應(yīng)采用雙向長壁煤層綜合開采機械化一次采全高大采高落的采煤管理方法,全高大冒采高落煤方法采煤進行人工管理煤層頂板,工作面落法進行管理后退式煤層回采。本礦的首采工作面長度約為300m,推進時的方向長度約2500左右。初期建成的投產(chǎn)地段平均涂料厚度約為5.9m,設(shè)計時采用一次性開采全高綜采,最大開采高度為6.2m,最小3.2m。資源儲量總資源儲量（331+332+333+334）共計1040.22Mt。礦井工程設(shè)計計算中的地質(zhì)資源/礦物儲量損失是在泛指為了計算使使用礦井的長期工業(yè)地質(zhì)資源/礦物儲量損失減去按照礦井設(shè)計計算方法所需要計算生產(chǎn)出的自然斷層地質(zhì)煤柱、防水地質(zhì)煤柱、井田中的境界地質(zhì)煤柱、地面上的建(構(gòu))物。礦井工程設(shè)計的實際可持續(xù)采用煤礦資源/煤炭儲量值在減去各種煤礦工業(yè)生產(chǎn)場地和煤礦環(huán)形工程安裝施工車間采用煤柱與主要采礦井巷采用煤柱之間的采用煤炭儲量后,乘以煤礦開采重點區(qū)域的資源回收率即可作為整個礦井工程設(shè)計的實際可持續(xù)采用資源儲量。工業(yè)用生產(chǎn)場地及廠房環(huán)形煤柱安裝場地廠房專用煤柱的基本計算敷設(shè)方法主要是根據(jù)場地巖層沿著位置方向移動的基巖角度方向進行公式計算基本留設(shè),參考了與東勝鐵礦煤田其它崗位相鄰的工業(yè)生產(chǎn)場地廠房和煤礦井,巖層沿著位置方向移動的基巖角度可用公式表示為:其中基巖45°,基巖角度δ=65°。采區(qū)煤層回采率厚中薄煤層一般平均取,中厚中薄煤層一般平均取,薄中厚煤層按比例進行計,經(jīng)綜合測量分析該采區(qū)礦井煤層設(shè)計最大煤層可采儲量一般為582.34mt。地形地貌及地表水系井田位于之東南部，區(qū)“東勝梁”的南側(cè)，為的東北邊緣地帶。井田北部地區(qū)自然屬于的自然地貌變化特點,大部分井田地區(qū)都已經(jīng)是被第四斷層系統(tǒng)的風(fēng)暴沉積沙丘斷層所完整覆蓋,多數(shù)是呈類似新月形或類似波浪狀的小沙丘,沒有任何變質(zhì)基巖的山體出現(xiàn)。區(qū)內(nèi)所有森林動物植被品種數(shù)量相對較少,屬半封閉荒漠性森林地區(qū)。井田內(nèi)部并沒有無常年的大量地表性降水徑流。雨水大部分時候是通過地下風(fēng)沙或積沙直接將水滲透到地下。井田開拓根據(jù)臨近礦井的施工經(jīng)驗，本礦井筒施工需采用全深凍結(jié)，采用斜井開拓明顯不合適，因此設(shè)計推薦采用立井開拓方式。

井下的主要運輸機組均采用膠帶式輸送電動機,輔助運輸則采用不同的軌道膠輪機。氣象及地震情況據(jù)內(nèi)蒙古自治區(qū)鄂爾多斯烏審旗地區(qū)氣象站根據(jù)歷年氣溫數(shù)據(jù)分析統(tǒng)計:當(dāng)?shù)仄骄罡叩貐^(qū)氣溫+36.6℃,最低氣溫的年平均值分別為-27.9℃;年各月密布分別為194.7~531.6mm,分別為,且多部分集中于三個降水月內(nèi);降雨量分別為,平均當(dāng)?shù)叵陆到涤炅糠謩e為2534.2mm,年平均當(dāng)?shù)卣舭l(fā)降雨量約等于占年平均降水雨量總和的5~12倍。井田內(nèi)部有季風(fēng)多雨但云霧少,最大地區(qū)持續(xù)最高風(fēng)速平均可達24m/s,一般地區(qū)持續(xù)最高風(fēng)速2.6~5.2m/s,最大最小凍土沉積深度沙塵為1.71m,最大最小凍土深度沙塵和風(fēng)暴日為50d/a。據(jù)2011年中國對特大地震烈度活動峰峰測值烈度區(qū)劃圖,井田水庫所處地震區(qū)域的特大地震測量活動烈度峰值地震加速度大約為0.05g,地震烈度活動峰值烈度預(yù)測等級峰值為中或相當(dāng)于特大地震活動強度的其他地方為地震烈度,屬于弱弱地震區(qū)域的預(yù)測峰值范圍,歷史上亦未多次發(fā)生任何造成破壞性的特大地震。主要自然災(zāi)害礦區(qū)的主要天氣和自然災(zāi)害是沙塵暴和冰凍的天氣。夏季降雨集中,雨量大時低洼處易形成水澇,雨量小時易造成干旱。礦井工業(yè)用場地、風(fēng)井施工場地、礦井安裝車站、風(fēng)井公路等工程用場地及周邊無任何洪水、泥石流、滑坡、巖崩及其他工程地質(zhì)災(zāi)害,因此各個建設(shè)項目所遭遇的地質(zhì)災(zāi)害發(fā)生的概率較低,危害嚴(yán)重程度較低,而且發(fā)生的危險性較小。工作面設(shè)備選型原則采煤機選型原則采煤機的選型位置應(yīng)該是否能夠滿足采煤機對割掘高度的要求以及割掘能力是否符合生產(chǎn)技術(shù)要求,采煤機的生產(chǎn)能力也不得低于采煤機的工作平面理論生產(chǎn)能力。憑借已知的和計算出來的采高,滾筒的直徑、截深、生產(chǎn)率、發(fā)動機功率、牽引力及其牽引運行速度等來確定初選采煤機,.然后和我們初選的支護裝置一起,盡可能地與表中所要求提供的成套裝置吻含,以有效地節(jié)約費用,并通過配套的設(shè)備列表來選擇輸送機。采煤機的初選作出決定后,通過相關(guān)的產(chǎn)品說明書等其他有關(guān)信息可以獲取采煤機的高度、質(zhì)量、電機、滾筒直徑、牽引力、牽速度、電機等參數(shù)。并且以此為單位列出了初選的采煤機的主要技術(shù)參數(shù)。刮板輸送機選型原則刮板輸送機主要是利用刮板鏈條進行物料輸送的一種設(shè)備，刮板輸送機選型主要可以參考以下幾個方面：刮板式輸送機可以是水平或者傾斜式輸送機的粉狀、細(xì)胞形及小型塊態(tài)的物料,對于各種類型的輸送物料,對于刮板輸送機選型有很多影響,如輸送高溫性質(zhì)的物料可以選擇耐熱型材質(zhì),即耐高溫型刮板輸送機。通過對刮板輸送機的輸送量進行分析,它們可以決定一個刮板機槽的寬度及其刮板鏈條的運行速度,進而決定鏈條的型號及其鏈輪的直徑,根據(jù)鏈速及其鏈輪的直徑,它們就可以精確地計算得出一個刮板頭輪的運行轉(zhuǎn)速,在相同的輸送量下,選擇略大一些的機型就可以使得鏈速有所降低,從而延長了它們的使用壽命。液壓支架的選型原則支架的初始承撐力和支架工作時的阻力量級需要非常適合直接控制頂和頂或老頂?shù)装鍘r層地帶位移時所可能產(chǎn)生的位移壓力,把對于空頂巖層地帶的頂和老底板巖層位移壓力量級的控制設(shè)定在了最低壓的限度。支架的支護結(jié)構(gòu)特征形式及其作用支護結(jié)構(gòu)特征最重要的是能夠充分適應(yīng)直接支架頂下部變質(zhì)巖層的發(fā)生懸浮破裂冒泡掉落等氣候特征,尤其要的是此時要充分能夠注意看到當(dāng)直接頂板上部處于垂直無縫或立柱狀的空間環(huán)境中的懸浮破裂掉落狀態(tài)時,要盡可能地盡量保持此處的直接支架上部結(jié)構(gòu)完整。支架的基板底座位置需要由于能夠有效適應(yīng)壓在基礎(chǔ)上的整塊底板而被巖石壓并具有較高的土地耐壓性和強度,以此也便于有效防止撐撐支架的基板底座被巖石壓在無人支撐到底的基礎(chǔ)上,影響撐撐支架的橫向位移。順槽運輸設(shè)備選型原則順槽里面的這些設(shè)備，其作用就是要讓采煤機才出來的煤一定能運送出去才行，那么，這里面的這些東西就必須滿足采煤機生產(chǎn)出來的量必須小于或者等于順槽里面的裝置能運出去的最大的量。這些裝置的后一個要比前一個至少要強才行，這就需要我們認(rèn)真的挑選。其他設(shè)備選型原則乳化液液壓泵站的整體選型系統(tǒng)需要能夠結(jié)合最大公稱空氣液壓撐撐支架的實際應(yīng)用情況來對其本身進行系統(tǒng)選型,乳化液液壓泵站的最大公稱空氣壓力和最大公稱液壓流量都要求能夠為其本身提供一個公稱液壓撐撐支架以便使其符合正常工作運行設(shè)備工作的最大初始支撐力量和要求,移動機械變電站選型可以通過對類型工作臺平面各種移動機械設(shè)備的最大功率,功率成本因數(shù)等相關(guān)參數(shù)可以進行應(yīng)用計算機的方式分析來對其進行系統(tǒng)選型,移動機械變電所的最大輸入輸出電壓參數(shù)及其輸出容量參數(shù)可以充分滿足各種類型工作面各種移動機械設(shè)備正常工作運行與設(shè)備生產(chǎn)的最大需求和要求。工作面供電設(shè)計工作面設(shè)備選用工作面設(shè)備1)采煤機，型號:MG900/2210-WD，總裝機功率是2210KW,其中2臺截割電動機，每臺截割功率900kW，額定電壓3300V。2臺牽引電動機，每臺牽引功率100kW，額定電壓380V，破碎電機1臺，每臺功率100kW，額定電壓1140V，泵站電機一臺，每臺功率，額定電壓。2)刮板輸送機。SGZ1000/2000型輸送機，額定功率為2×1000kW，額定電壓3300V。順槽機電設(shè)備1)破碎機，型破碎機。額定功率為，額定電壓。2)轉(zhuǎn)載機，型轉(zhuǎn)載機。其額定功率為，額定電壓。3)膠帶輸送機，DSJ140/300/3×315型輸送機。額定功率為3×315kW，額定電壓1140V。帶速4m/s，帶寬1.4m。4)乳化液泵，BRW400/31.5型乳化液泵。共2臺，額定功率250kW，額定電壓1140V。掘進機電設(shè)備掘錨機，型掘錨機，額定功率，額定電壓。局部通風(fēng)機，No8.0型局部通風(fēng)機，額定功率，額定電壓。選擇水泵，轉(zhuǎn)速，功率5.5KW，電壓660/1140V。工作面負(fù)荷統(tǒng)計及計算電壓等級井下中央變電所的電是從地面變電所送來高壓，經(jīng)過移動變電站分別向用電設(shè)備供電。井下照明用電電壓采用。1）電壓：采煤機，刮板輸送機，破碎機，轉(zhuǎn)載機。2）電壓：膠帶輸送機，乳化液泵站，掘錨機，局部通風(fēng)機，水泵。確定移動變電站和它的配電位置采用大斷面單巷布置法。將工作點配電站和乳化液泵站等設(shè)備布置在可伸縮式膠帶輸送機的一側(cè)，隨著工作面的推進而移動變配電設(shè)備及泵站等設(shè)備布置在可伸縮膠帶輸送機的一側(cè)，隨著工作面的推進而移動變配電設(shè)備及泵站。負(fù)荷統(tǒng)計移動變電站負(fù)荷統(tǒng)計圖如下表所示表12.11#變電站負(fù)荷統(tǒng)計圖設(shè)備名稱部位電動機型號電動機數(shù)額定功率/kW額定電壓/V額定電流A額定功率因數(shù)cosφNMG900/2210-WD采煤機截割電機YBCS2-90022×90033001800.88牽引電機YBQYS2-15022×1501140550.9破碎電機YBRB-15011501140900.85泵站電機YBRB-401401140260.87照明41140/1272小結(jié)功率∑PN2294加權(quán)平均功率因數(shù)cosφpj0.7表12.22#變電站負(fù)荷統(tǒng)計圖設(shè)備名稱型號電動機型號電動機數(shù)額定功率/kW額定電壓/V額定電流A額定功率因數(shù)cosφN乳化液泵BRW400/31.5YBK2-355M2-42250×21140147×20.9小結(jié)功率∑PN500加權(quán)平均功率因數(shù)cosφpj0.7表12.33#變電站負(fù)荷統(tǒng)計圖設(shè)備名稱型號電動機型號電動機數(shù)額定功率/kW額定電壓/V額定電流A額定功率因數(shù)cosφN刮板輸送機SGZ1000/2000YBSS2-1000G21000×23300224×20.82轉(zhuǎn)載機SZZ-1000/400YBSD2-400/200-4/814003300251/1720.86破碎機PLM3000YBSS-250125033001500.88小結(jié)功率∑PN2650加權(quán)平均功率因數(shù)cosφpj0.7表12.44#變電站負(fù)荷統(tǒng)計圖設(shè)備名稱型號電動機型號電動機數(shù)額定功率/kW額定電壓/V額定電流A額定功率因數(shù)cosφN膠帶輸送機DSJ140/300/3×315YBSS3-3153315×31140336×30.82小結(jié)功率∑PN945加權(quán)平均功率因數(shù)cosφpj0.7表12.55#變電站負(fù)荷統(tǒng)計圖設(shè)備名稱型號電動機型號電動機數(shù)額定功率/kW額定電壓/V額定電流A額定功率因數(shù)cosφN掘錨機MB670YBSS-510/1140151011405500.82局部通風(fēng)機No8.0YBSS2×45/1140245×2114045×20.86水泵YBQS-5.5/114015.511400.88小結(jié)功率∑PN605.5加權(quán)平均功率因數(shù)cosφpj0.7移動變電站選型及計算1)1#移動變電站向采煤機供電，其需用容量值為： (12.1)可按下式計算： (12.2)得KVA選用一臺型移動變電站，其額定容量為2500KVA＞=1941KVA,滿足供電要求。2)2#移動變電所的選擇2#移動變電站向乳化液泵站供電，其需用容量值為： 得 KVA 選用一臺型移動變電站，其額定容量為KVA,滿足供電要求。3)3#移動變電所的選擇3#移動變電站向刮板輸送機，轉(zhuǎn)載機，破碎機供電，其需用容量值為： 得KVA選用一臺型移動變電站，其額定容量為2500KVA＞=2385KVA,滿足供電要求。4）4#移動變電所的選擇4#移動變電站向膠帶輸送機供電，其需用容量值為： 得KVA選用一臺型移動變電站，其額定容量為1000KVA＞=810KVA,滿足供電要求。5）5#移動變電所的選擇5#移動變電站向掘錨機和局部通風(fēng)機供電，其需用容量值為： 得KVA選用一臺型移動變電站，其額定容量為,滿足供電要求。移動變電站高壓配電裝置1）配電裝置額定電壓：選定為10KV。2）高壓配電裝置額定電流應(yīng)大于變壓器的最大長時工作電流。變壓器最大長時長時工作電流為 = (12.3)1#移動變電站高壓配電裝置的選擇高壓側(cè)額定電流為==A選擇型隔爆型高壓真空配電裝置。2#移動變電站高壓配電裝置的選擇高壓側(cè)額定電流為A通過計算選擇型隔爆型高壓真空配電裝置。3#移動變電站高壓配電裝置的選擇高壓側(cè)額定電流為選擇型隔爆型高壓真空配電裝置。4#移動變電站高壓配電裝置的選擇高壓側(cè)額定電流為==選擇隔爆型高壓真空配電裝置。5#移動變電站高壓配電裝置的選擇高壓側(cè)額定電流為選擇型高隔爆型高壓真空配電裝置。高壓電纜選擇和它的校核按設(shè)計規(guī)定及礦用高壓電纜選型，初選型礦用銅芯，橡套，雙屏蔽電纜。1）供1#移動變電站高壓電纜截面選擇按長時允許電流選電纜截面 (12.4) 求得：根據(jù)表12.6得70電纜長時允許負(fù)荷為215A＞128.8A滿足要求。銅芯主芯截面(mm2)長時允許負(fù)荷電流(A）按經(jīng)濟電流密度校核電纜截面 (12.5)一班制作業(yè)1000~30002.5兩班制作業(yè)3000~50002.25三班制作業(yè)5000以上2求得：==64.4mm2根據(jù)高壓電纜經(jīng)濟電流密度校驗70mm2電纜能夠滿足。按熱穩(wěn)定校核電纜截面 = (12.6) (12.7)求得：mm2所需最小截面=15.5mm2＜70mm2.能滿足綜采工作面高壓供電熱穩(wěn)定要求。按允許電壓損失校驗10KV及以下高壓線路中的電壓損失按在正常負(fù)荷下的電壓偏移不得超過±7%，具體可以用下式從地面主變電逐段電纜算到井下高壓最遠點，即移動變電站的進線端為止。要求： (12.8)井下中央變電所到1#移動變電站的總壓降：地面變電所到井下中央變電所的總壓降則總壓降按電壓損失校核，滿足要求。選用MYPJ-6/10-3×70+3×25/3+3×2.5型電纜能夠滿足供電的要求。2）供2#移動變電站高壓電纜截面選擇按長時允許電流選電纜截面 根據(jù)表12.6得25電纜長時允許負(fù)荷為滿足要求。按經(jīng)濟電流密度校核電纜截面 式中參數(shù)含義同上。==15mm2根據(jù)高壓電纜經(jīng)濟電流密度校驗25mm2電纜能夠滿足。按熱穩(wěn)定校核電纜截面= mm2所需最小截面=15.5mm2＜25mm2.能滿足綜采工作面高壓供電熱穩(wěn)定要求。按允許電壓損失校驗 式中參數(shù)同上。井下中央變電所到2#移動變電站的總壓降：地面變電所到井下中央變電所的總壓降則總壓降按電壓損失校核，滿足要求。選用型電纜能夠滿足供電的要求。3）供3#移動變電站高壓電纜截面選擇按長時允許電流選電纜截面 根據(jù)表12.6得95電纜長時允許負(fù)荷為滿足要求。按經(jīng)濟電流密度校核電纜截面 ==27mm2根據(jù)高壓電纜經(jīng)濟電流密度校驗95mm2電纜能夠滿足。按熱穩(wěn)定校核電纜截面=mm2所需最小截面=15.5mm2＜95mm2.能滿足綜采工作面高壓供電熱穩(wěn)定要求。按允許電壓損失校驗 井下中央變電所到3#移動變電站的總壓降：地面變電所到井下中央變電所的總壓降則總壓降按電壓損失校核，滿足要求。選用型電纜能夠滿足供電的要求。4）供4#移動變電站高壓電纜截面選擇按長時允許電流選電纜截面 根據(jù)表12.6得25電纜長時允許負(fù)荷為滿足要求。按經(jīng)濟電流密度校核電纜截面 ==24.5mm2根據(jù)高壓電纜經(jīng)濟電流密度校驗25mm2電纜就能夠滿足。按熱穩(wěn)定校核電纜截面= 求得：mm2所需最小截面=15.5mm2＜25mm2.能滿足綜采工作面高壓供電熱穩(wěn)定要求。按允許電壓損失校驗 井下中央變電所到3#移動變電站的總壓降：地面變電所到井下中央變電所的總壓降則總壓降按電壓損失校核，滿足要求。選用MYPJ-6/10-3×25+3×16/3+3×2.5型電纜能夠滿足供電的要求。5）供5#移動變電站高壓電纜截面選擇按長時允許電流選電纜截面 根據(jù)表12.6得電纜長時允許負(fù)荷為滿足要求。按經(jīng)濟電流密度校核電纜截面式中參數(shù)含義同上。==23.45mm2根據(jù)高壓電纜經(jīng)濟電流密度校驗25mm2電纜能夠滿足。按熱穩(wěn)定校核電纜截面=式中參數(shù)含義同上。求得：mm2所需最小截面=15.5mm2＜25mm2.能滿足綜采工作面高壓供電熱穩(wěn)定要求。按允許電壓損失校驗井下中央變電所到4#移動變電站的總壓降：地面變電所到井下中央變電所的總壓降則總壓降按電壓損失校核，滿足要求。選用MYPJ-6/10-3×25+3×16/3+3×2.5型電纜能夠滿足供電的要求。井下低壓電纜選擇和它的校核按長時最大負(fù)荷電流與機械強度選擇低壓電纜截面向三臺及以上電動機供電的電纜工作電流為 式中符號同上。表12.8機械強度條件下的最小截面表用電設(shè)備名稱滿足機械強度要求的最小截面/各種采煤機50～95膠帶輸送機、刮板輸送機和轉(zhuǎn)載機25～50小功率刮板輸送機10～25安全回柱絞車、裝巖機16～25調(diào)度絞車、照明干線4～6（1）供給采煤機，照明的電纜工作電流為選用2條主芯截面為95mm2的電纜。（2）供給乳化液泵站的電纜工作電流為選用2條主芯截面為95mm2的電纜。（3）供給刮板輸送機，轉(zhuǎn)載機，破碎機的電纜工作電流為選用2條主芯截面為95mm2的電纜。（4）供給膠帶輸送機的電纜工作電流為選用2條主芯截面為95mm2的電纜。（5）供給掘錨機和局部通風(fēng)機及水泵的電纜工作電流為選用2條主芯截面為95mm2的。表12.9低壓干線電纜表長度（Ｍ）數(shù)量1#變電站低壓干線電纜388.8400951022#變電站低壓干線電纜270240951523#變電站低壓干線電纜434.65240951524#變電站低壓干線電纜429.6240951525#變電站低壓干線電纜413.624095152按允許電壓損失校驗或復(fù)選電纜截面正常運行時，電動機端電壓應(yīng)不低于額定電壓的7%~10%，正常運行時的電動機的端電壓允許偏移額定電壓的5%。，運行電壓損失-5%UN額定電壓/V變壓器副邊額定電壓=1.05/V/VΔUy=U2N-133121121141938040036139342586606936276659499114012001083117102617433003465313533029704951）1#移動變電站供電系統(tǒng)正常運行時的電壓損失，KBSGZY-2000/10/3.45,10000/3300移動變電站負(fù)載損耗=8500W，短路阻抗=5.0%。變壓器的電壓損失 (12.9) (12.10)求得V向采煤機供電支線電纜的電壓損失為 (12.11) 選擇以供電距離最遠電動機功率最大的采煤機截割電機進行電壓損失校核。干路允許電壓損失：=117-44.18-14.16=58.66V干線電纜需要最小截面： (12.12)滿足供電的要求。2）2#移動變電站供電系統(tǒng)正常運行時的電壓損失，KBSGZY-630/10/1.2,10000/1140移動變電站負(fù)載損耗=3000W，短路阻抗=5.5%。變壓器的電壓損失式中含義同上。求得V向乳化液泵站供電支線電纜的電壓損失為式中參數(shù)同上。對乳化液泵站電機進行電壓損失校核。干路允許電壓損失：=117-16.75-81.39=18.86V干線電纜需要最小截面：滿足供電的要求。3）3#移動變電站供電系統(tǒng)正常運行時的電壓損失，KBSGZY-2500/10/3.45,10000/3300移動變電站負(fù)載損耗=10800W，短路阻抗=5.5%。變壓器的電壓損失式中含義同上。求得V向刮板輸送機供電支線電纜的電壓損失為式中參數(shù)同上。對刮板輸送機電機進行電壓損失校核。干路允許電壓損失：=330-138-59.96=132.04V干線電纜需要最小截面：式中參數(shù)同上滿足對刮板輸送機供電的要求。向轉(zhuǎn)載機供電的支線電纜的電壓損失。干路允許電壓損失：=330-138-19.8=171.6V干線電纜需要最小截面：滿足供電的要求。向破碎機供電的支線電纜的電壓損失。干路允許電壓損失：=330-138-12.37=179.63V干線電纜需要最小截面：滿足供電的要求。4）4#移動變電站供電系統(tǒng)正常運行時的電壓損失，KBSGZY-1000/10/1.2,10000/1140移動變電站負(fù)載損耗=4300W，短路阻抗=5.5%。變壓器的電壓損失式中含義同上。求得V向膠帶輸送機供電支線電纜的電壓損失為式中參數(shù)同上。對膠帶輸送機電機進行電壓損失校核。干路允許電壓損失：=117-11.34-49.46=56.2V干線電纜需要最小截面：式中參數(shù)同上滿足供電的要求。5）5#移動變電站供電系統(tǒng)正常運行時的電壓損失，KBSGZY-800/10/1.2,10000/1140移動變電站負(fù)載損耗=3500W，短路阻抗=5.5%。變壓器的電壓損失式中含義同上。求得V向掘錨機供電的支線電纜的電壓損失。干路允許電壓損失：=117-32.72-55.33=28.95V干線電纜需要最小截面：滿足對掘錨機機供電的要求。向局部通風(fēng)機的支線電纜的電壓損失。干路允許電壓損失：=117-32.72-4.88=79.4V干線電纜需要最小截面：滿足對掘錨機機供電的要求短路電流計算電源系統(tǒng)的電抗1）1#，3#電源系統(tǒng)電抗為： (12.13)求得：2）2#，4#，5#電源系統(tǒng)電抗為 (12.14)求得：10.7.2高壓電纜的阻抗計算1）給1#移動變電站供電的MYPJ-6/10-3×70高壓電纜的阻抗 (12.15) (12.16)求得： 2)給2#，4#，5#移動變電站供電的高壓電