1O2本規(guī)程適用于供熱介質(zhì)溫度小于或等于150℃、公稱直徑小于或等于DN500mm的鋼制內(nèi)管、保溫層、保護(hù)外殼結(jié)合為一和煤氣熱力工程抗震設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(GB50032)筑標(biāo)準(zhǔn)》(GBJ25)、《膨脹土地區(qū)建筑地基技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(GBJ112)1．O．4直埋供熱管道工程設(shè)計、施工和驗收除應(yīng)符合本規(guī)程外，CJJ28 1temperaturedifferenceof固定點(diǎn)活動端free管道上安裝套筒、波浪管、彎管等能補(bǔ)償熱位移的部位。錨固點(diǎn)natural2．1．5駐點(diǎn)stagnation產(chǎn)生朝向兩端或背向兩端的熱位移，管段中位移為零的點(diǎn)。．6錨固段fullyrestrained在管道溫度發(fā)生變化時，不產(chǎn) 熱位移的直埋管段2．1．7過渡段partlyrestrained．8frictionofunitlengthwise19minimumfrictionlength110過渡段最大長度maximumfrictionlengt A——鋼管管壁的橫截面積(m2)；DO——鋼管外徑 —鋼材的彈性模量g——重力加速度(m／s2)；，H——管頂覆土深度(m)；Lmax——管道的過渡段最大長度(m)；Lmin——管道t0t1—Tyδ——鋼管公稱壁厚(m)；μ— 材的泊松系數(shù)；ρ——土壤密σb——鋼材在計算溫度下的抗拉強(qiáng)度最小值σt——管道內(nèi)壓引起的環(huán)向應(yīng)力 —鋼材在計算溫度下的屈服極限最小值(MPa)3．1．1的規(guī)定。表 直埋供熱管道與有關(guān)設(shè)施相互凈電

地鐵

—

(m)— 掌握電

高出5℃，可削減表中所列距離。直埋供熱管道最小覆土深度應(yīng)符合表3．1．2 徑車行道下 徑車行道下150～200250～300循環(huán)工作溫差(tt循環(huán)工作溫差(tt 徑1分支點(diǎn)至支線上固定墩的距離不宜大于9m2分支點(diǎn)至軸向補(bǔ)償器或彎管的距離不宜大于20m(4．4．2—1)計算“L”距離不應(yīng)小于12m展預(yù)處理等措施。當(dāng)對管道進(jìn)展預(yù)處理時，應(yīng)符合本規(guī)程附錄A的當(dāng)?shù)鼗浻膊蝗紩r，應(yīng)對地基做過渡處理。83F(Hc

/2)c

式 F——軸線方向每米管道的摩擦力(N／m)；—管頂覆土深度(m)；當(dāng)H>1．5m時，H取1．5m管道徑向位移時，土壤橫向壓縮反力系數(shù)C宜依據(jù)當(dāng)?shù)赝寥罓顩r實測或按閱歷確定。管道水平位移時，C值宜取1×106～變化范圍為5×106～100×106N／m3中砂中砂μμμ[σ]=σ (4．1．7—b[σ]=σ (4．1．7—bl 式中艿?！艿览碚撚嬎惚诤駌根本許用應(yīng)力修正系數(shù)(φ)鋼管根本許用應(yīng)力修正系數(shù)應(yīng)按表4．2．2—1焊無縫形縫焊無縫形縫式鋼管φφφ無氬弧焊打底的單面焊接有坡口對接焊 單面焊接無坡口對接焊 lδδ 〔4.2.3-1 式中B——管道壁厚附加值(m)2tB=t式中χ——管道壁厚負(fù)偏差系數(shù)，按表4．2．3管道壁厚偏差 —管道壁厚偏差 — — — — —11—12．5—χO．050O．1050．1410．1540．167O．180O．200

〔4.2.3-2。 n (1 〔4.3.1-1 P

〔4.3.1-2 2式中n——屈服極限增加系數(shù)，n取ν——泊松系數(shù)，對鋼材γ取0．31[E t)]AL

F

〔4.3.2-1當(dāng)tt﹥ΔTy，時，取tt=ΔTy t2tL

[E1

t)0F

A10 〔4.3.2-2當(dāng)tt﹥ΔTy，時，取tt=ΔTy 1N

l x

(4.3.3-當(dāng)

時，取l=L2N

l x

(4.3.3-式

——計算截面的最大軸向力F——活動端對管道伸縮的阻力(N)；t——計算截面的最小軸向力(N)

t)

]A Na——錨固段的軸向力(N)j(4.3.5-

(1t

2

t 1σ(MPa)j

(4.3.5-L——設(shè)計布置的過渡段長度(m)兩過渡段間駐點(diǎn)位置Z應(yīng)按下式確定(圖lL?

f

f2?/ 式 L——兩過渡段管線總長度l1(或l2)——駐點(diǎn)左側(cè)(或右側(cè))過渡段長度Ff1(或Ff2)——左側(cè)(或右側(cè))活動端對管道伸縮的阻力(N)當(dāng)Ff1或Ff2的數(shù)值與過渡段長度有關(guān)，承受迭代計算時，或Ff2的誤差不應(yīng)大于10％圖4．3．6當(dāng)ttΔTy或L≤L in 2EA106l(tt 2EA106當(dāng)tt＜ΔTy，且L>L，管段中局部進(jìn)入塑性狀態(tài)工作 時 l (tt)

L (4．3．7-

EA106

y

t)(L0

(4．3．7-n式 ——管段的熱伸長量(m)；—設(shè)計布置的管段長度(m)；當(dāng) max時，L取L ——過渡段的塑性壓縮變形量(m)p器補(bǔ)償力量不應(yīng)小于過渡段熱伸長量(或分支三通位移)的1．1倍；當(dāng)過渡段的一端為駐點(diǎn)時，應(yīng)乘以1．24．4．1應(yīng)符合本規(guī)程附錄C計算彎頭彎矩變化范圍時，管道的計算溫差應(yīng)承受工作循環(huán)道的計算溫差應(yīng)承受工作循環(huán)最高溫度與計算安裝溫度之差。l(或l (4．4．2-D4D4cpkll“L”型管段兩側(cè)的臂長 (1／m)；C——土壤橫向壓縮反力系數(shù)(N／m3 bo

(4．4．4- (4．4．4-bR (4．4．4- 2 /

(4．4．4-式中

——彎頭在彎矩作用下最大環(huán)向應(yīng)力變化幅度βbM(N·m)；bλcbr——彎頭橫截面的平均半徑(m)

〔4.4.5-1

Pdbi 〔4.4.5-2 式中D—彎頭內(nèi)徑r—彎頭內(nèi)半徑σ(MPa)直埋供熱管道的焊制三通應(yīng)依據(jù)內(nèi)壓和主管軸向荷載聯(lián)合作用進(jìn)展強(qiáng)度驗算。三通各局部的一次應(yīng)力和二次應(yīng)力的當(dāng)量應(yīng)力變化范圍不應(yīng)大于3[σ]；局部應(yīng)力集中部位的一次應(yīng)力、二次應(yīng)力和峰值應(yīng)力的當(dāng)量應(yīng)力變化幅度不應(yīng)大于3[σ]QsNP.max2 E p γ——安全系數(shù)，γ取1．1； f0Im4pNp (40當(dāng)f<0．01m時，fO．0lm (4Q=Gw+G+ (4 H

(4．6．3- D2 cD g(HF

c)2 (4．6．3-2 1sin (4．6．3-0式 Gw——每米長管道上方的土層重量G——每米長預(yù)制保溫管自重(包括介質(zhì)在內(nèi))(N／m)；Ф1232側(cè)管段均為錨固段時，抵消系數(shù)取O．9消系數(shù)取1l抗滑移驗算(圖

12a

f3 (5.2.1-Ksf1、f2、f3E(N)，當(dāng)固定墩前后為粘性土?xí)rE 略去 —供熱管道對固定墩作用力(N)2抗傾覆驗算(圖 KE (G 2

)d/2 p EaX

T(Hh2max1.21

(5．2．1- gbh(hH)tg2(45 (5．2．1- gbh(hH)tg2(45 (5．2．1-a 式中KovX2——被動土壓力Bp作用點(diǎn)至固定墩底面距離(m)；X1——主動土壓力Ea作用點(diǎn)至固定墩底面距離(m)，G1——固定墩上部覆土重(N)；—固定墩底面對土壤的最大壓應(yīng)力(Pa)；f地基承載力設(shè)計值b、d、h——固定墩幾何尺寸(寬、厚、高h(yuǎn)hH——固定墩頂面、管孔中心和底面至地面的距離 Ф——回填土內(nèi)摩擦角，砂土取30°回填土與固定墩的摩擦系數(shù)μ應(yīng)按表5．2．2m土 土 摩 粘硬粉土碎不應(yīng)小于聲8，其間距不應(yīng)大于250mm。鋼筋應(yīng)承受雙層布置，保氨酯泡沫塑料預(yù)制保溫管》(CJ／T3002)的規(guī)定。表 直埋供熱管道保溫層耐熱性及強(qiáng)度指 抗壓強(qiáng)

要求時，取經(jīng)濟(jì)保溫層厚度，但最小厚度應(yīng)滿足制造工藝要求。．2．2數(shù)，應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《城市熱力網(wǎng)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(CJJ34標(biāo)準(zhǔn)》(CJJ8)、《城市供熱管網(wǎng)工程施工及驗收標(biāo)準(zhǔn)》(CJJ28)及2高程測量：全部的變坡點(diǎn)、轉(zhuǎn)角點(diǎn)和沿線每隔50m的管頂《城市供熱管網(wǎng)工程施工及驗收標(biāo)準(zhǔn)》(CJJ28)合格證及性能檢測報告，檢測值應(yīng)符合國家現(xiàn)行產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。．1．2中，報警線必需防潮；一旦受潮，應(yīng)實行預(yù)熱、烘烤等方式枯燥。；管道溫度不應(yīng)超過50℃對．DN200刺，防護(hù)殼厚度不應(yīng)小于管道防護(hù)殼厚度；兩側(cè)搭接不應(yīng)小于8．4．1《城市供熱管網(wǎng)工程施工及驗收標(biāo)準(zhǔn)》(CJJ28)12回填前預(yù)制保溫管外殼完好性；34567循環(huán)中間溫度tm 0.5

t 2式中tmLm

t

式 △L——預(yù)處理管段伸長量tiL——預(yù)處理管段長度(m)A．2．1敞溝預(yù)熱宜選用充水預(yù)熱方式，亦可承受電加熱。2AEs

F

t 式 L——一次性補(bǔ)償器到固定點(diǎn)或駐點(diǎn)的距離，即管道分s長度——最高預(yù)熱溫度(℃)應(yīng)取小于或等于F——預(yù)熱段土壤對管道的摩擦力(N／m)使用一次性補(bǔ)償器進(jìn)展覆土后預(yù)熱時，預(yù)熱宜與熱網(wǎng)試運(yùn)行合并進(jìn)展；預(yù)熱段與相鄰非預(yù)熱段應(yīng)用固定墩隔開。7使用一次性補(bǔ)償器進(jìn)展覆土后預(yù)熱時，一次性補(bǔ)償器的補(bǔ)償量應(yīng)在預(yù)熱前調(diào)整為設(shè)計值，并應(yīng)在伸長量到位后將一次性補(bǔ)償器焊接成整體。L s式中LsL——預(yù)熱段長度 Lc 2式中tdp——計算預(yù)熱溫度(℃)；

(A.3.2- c

]

/ (A.3.2- d

t (A.3.3-2 d

t]

/ (A.3.3-

1

(A.3.4-md.

m

t (A.3.4-2式中tdpσσbσσbs表常用鋼材的根本許用應(yīng)力鋼號 常用鋼材的彈性模量E和線膨脹系數(shù)口值應(yīng)符合表．0．2

E(10Mpa，10N／m

19。注Q235是替代A3，A3gllZ2)FaZ2Z2ZF)btZ

k

4D4D pc 1KkR /I RR b

t]A t10

y

時，取

t)T1 1 b1

t]A 式中——水平轉(zhuǎn)角管段 ltR——彎頭的計算曲率半徑cФI——彎頭橫截面的慣性矩(bI——直管橫截面的慣性矩(pλδbr——彎頭橫截面的平均半徑(m)

、

和平均計算臂長l應(yīng)按當(dāng)l≥lll=l=l 當(dāng)l≥lll=ll=l t， 當(dāng)l≥l

時，取

=ll=l1， lc c1llc

(C．1．2- 式中l(wèi) 彎頭的彎矩變化范圍按下列公式計算：M

M[EA(t1t2)106Fminlcm]tg(/ (C．1．2-k(1 Atg2(/ 2k3IpM——轉(zhuǎn)角管段的彎矩變化范圍(N·m)水平轉(zhuǎn)角管段的計算臂長lc1lc2和平均計算臂長lcm應(yīng)按當(dāng)lll=l=； 當(dāng)l≥≥ll=l=l c1， 當(dāng)≥l1

時，取l=

l=l1， c 式中cm 2當(dāng)計算臂長

=l=l時 N(1CM)[EA(t1t010612Fminlcm 1 M

2k3IpBQ Bn

l

lB(1 )[ t)106 min( c2

Qtg

t)0

min

cU1 Atg2(/

n cnM

c

c c 式中N c時的軸向力進(jìn)展，土壤壓縮反力系數(shù)取較大值。另一類為彎頭在上(曲率中心在下)，彎頭兩側(cè)管道所受土壤壓力近似等于頂起的土體重力，不1SS1SS4 /4 /32mS2

(1)2(0.5(0.5 2

(I

/Ib1

t)

]A 當(dāng)t

y

Ty P——土壓力，取變形段管頂平均覆土重r——管子的平均半徑(m)m用迭代法可解出z。a值(如設(shè)定值與計算值相差2過渡段長度l，在變形段長度l確定后用下式計算： C．2．3當(dāng)豎向轉(zhuǎn)角管段臂長l<l(圖C．2．2)t(0.5(0.5)Ptg(/ () m

當(dāng)豎向轉(zhuǎn)角管段臂長l<l。(圖C．2．2)l4 l ig( /2) (1)d

ll KRd /I)l

l值可用迭代法解出(計算精d 度2％)當(dāng)l<lt時，取lcd=ld

M 2/N 2tg(/

/Ia l

KRI

pI ]) 式中M——彎頭的彎矩變化范圍(N·m)；N——彎頭的升溫軸向力(N)；a——C．3R (C以下方法確定(圖 (C．3．2-對于稀縫焊制彎頭，即T≥rbm(1+tgα)Rc=rbm(1+ctg 對于密縫焊制彎頭，即T<rbm(1+tgα)Rc=(T (C．3．2-T——焊制彎頭扇形節(jié)中心線長度(m)；α——焊制彎頭扇形節(jié)夾角之半。．3．3K=1 (C．3．3-式 λ——彎頭的尺寸系數(shù)λ=Rδ/R C．3．4K=

(C．3．3-管徑小于或等于DN500；主管相對壁厚(δ／DN)大于或等于表 加固方案類型選擇褒 加固方案類型選擇盧［?If人吧．心人吧．..I-圖D.0,2- I型加固方ua一0, b=Z,u拿圖O.O.2- I型加固方a視[e尺寸而 b=2. c=d+[e的橫截面積～主管開孔挖去的管壁橫截面積之a(chǎn)=[f高度+20mm6=2．5δc=d+2[e高度D≤250時為[f附錄EE．O．1本附錄按5．1表E．0．2中的推力系數(shù)ψ和綜合抵消系數(shù)η是按表．0．3表 摩擦力下降規(guī)本次摩擦

l1 l1l1 l1 Lin lax 2 裹E.0-2等徑箏璧厚管道各種布置形式的圖定繳推