安全氣囊系統(tǒng)計算設(shè)計過程案例目錄TOC\o"1-3"\h\u246安全氣囊系統(tǒng)計算設(shè)計過程案例 1102941.1安全氣囊裝置設(shè)計依據(jù) 1286231.2氣體發(fā)生器結(jié)構(gòu)設(shè)計 4246801.2.1總體結(jié)構(gòu)確定 4312641.2.2氣體發(fā)生器殼體設(shè)計 4259541.2.3氣體發(fā)生器排氣孔設(shè)計 10188301.2.4過濾系統(tǒng)設(shè)計 13321631.3氣囊的選擇 1721181.4氣體發(fā)生器點火藥劑選擇 171.1安全氣囊裝置設(shè)計依據(jù)碰撞現(xiàn)象,是指一個物體產(chǎn)生于極短距離(0.1～0.3s)范圍內(nèi),兩汽車之間相互碰撞并在接觸中完成能量轉(zhuǎn)換的過程,其間伴隨著能量的損失。經(jīng)過事故研究可以證實,車輛碰撞的持續(xù)時間等于人的反應(yīng)時間(人的反應(yīng)時間約為0.3s),因此待人意識到碰撞發(fā)生時,汽車撞車就已完成了。這樣就導(dǎo)致人在汽車碰撞事件中并不可以本能地防護(hù)自身,所以只能靠被動的安全裝置降低了這種傷害。身體傷害與車輛碰撞時產(chǎn)生的減速度有較大關(guān)聯(lián),車輛撞擊后對車體所產(chǎn)生的減速速度以與車輛撞擊前相互接觸的時間為起點,并隨著撞擊進(jìn)行的時間而增加。但一般駕駛者在尚未采取任何被動的保護(hù)裝置時,在慣性的影響下,身體仍會快速地往前運動。國外在標(biāo)準(zhǔn)汽車上用了假人實驗,身體相對汽車的移動量如圖1.1所顯示。當(dāng)車輛以約49km/h的車速對固定物體撞擊時,在約30ms后開始,身體迅速地往前移動,到了50～60ms時,身體撞在了轉(zhuǎn)向盤上。為確保司機(jī)的生命安全,一是利用高速撞擊時利用車輪的變形彈力來吸取身體的力量;另一方面則是在瞬間彈開氣囊,以防止身體直接砸向轉(zhuǎn)向盤。見圖1.1。圖1.1撞車時人體相對車輛的向前位移量車輛撞擊大致有以下三類類型:前方撞擊、追尾沖擊和側(cè)向撞擊。假設(shè)在正面撞擊時,兩臺轎車相向前進(jìn)并與車輛以縱向進(jìn)行完全的非彈性撞擊,并在此過程中無回彈,而二車相撞后則合為一體,并以相同速率向V運動且不分離,其運動速率為（3-1）式中、—分別為一車和二車的質(zhì)量；、—分別為一車和二車碰撞前的速度。此時碰撞中先、后兩車的總動力并不相同。碰撞前兩車的總動能:（3-2）碰撞后兩車的總動能：（3-3）在碰撞過程中能量損失為：（3-4）這部分消耗在將汽車碰撞部位壓扁的永久變化的過程中。追尾碰撞指兩個車輛在同向前行時沿車輛縱向進(jìn)行撞擊的行為,即一輛車的正面直接接觸另一個車輛的背面,而這時兩車輛首尾接在一塊,以同樣的頻率沿前進(jìn)道路做垂直移動。車輛的側(cè)向撞擊程序是比較復(fù)雜的。當(dāng)l車與2車的側(cè)面碰撞時,隨著動力交流兩車發(fā)生旋轉(zhuǎn)移動,當(dāng)動力交流結(jié)束以后,又各自分離,邊滑動邊旋轉(zhuǎn)?；苿幽芎托D(zhuǎn)動能全部消耗到車輪和路面的碰撞上,直到停止。側(cè)面碰撞過程中能量損失為：（3-5）式中、—分別為汽車碰撞前方一輛車和二車后的最高時速;、—分別為在撞擊后一車與二車時的質(zhì)心移動速率;、—分別為一車與二車的質(zhì)心的轉(zhuǎn)動慣量;、—分別為一車與二輛車在碰撞結(jié)束時的最大回轉(zhuǎn)車速。由以上分析可以得出,一方面為了保證車輛撞擊時司機(jī)與乘員的生命安全,一方面運用車輛撞擊時車身的壓扁特點(即車輛撞擊時的永久變形)吸取了乘員的身體力量;同時采用安全氣囊在充氣后擴(kuò)展的緩沖功能保障乘員(見圖1.2)。圖1.2安全氣囊的保護(hù)作用1—轉(zhuǎn)向盤2—駕駛員處氣囊3—乘員氣囊1.2氣體發(fā)生器結(jié)構(gòu)設(shè)計1.2.1總體結(jié)構(gòu)確定空氣發(fā)生器構(gòu)造上主要分為外殼結(jié)構(gòu)(含排氣孔)、空氣過濾體系、點火機(jī)構(gòu)和傳火機(jī)構(gòu)。因此結(jié)構(gòu)設(shè)計也圍繞著這四方面展開,殼體設(shè)計分為殼體外形、厚度設(shè)計、殼體材質(zhì)選擇以及排洞設(shè)計；過濾系統(tǒng)設(shè)計主要包括過濾系統(tǒng)的機(jī)理設(shè)計和材質(zhì)選擇等；點火機(jī)構(gòu)設(shè)計則涉及到點火藥的選擇、藥型設(shè)置；傳火機(jī)構(gòu)設(shè)計涉及到傳火孔形和厚度，以及傳火通道的設(shè)置。氣體發(fā)生器結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本原則為:一是提高氣體發(fā)生器自身的特性,二是提高適當(dāng)?shù)慕Y(jié)構(gòu)剛度,三是盡量降低成本，四是還要能保證其功能的穩(wěn)定性確保遇到情況可以按照設(shè)計理念觸發(fā)。如圖1.1.圖1.3安全氣囊充氣設(shè)備1.2.2氣體發(fā)生器殼體設(shè)計氣體發(fā)生器殼體的功能首先是為了創(chuàng)造適宜的點燃室環(huán)境,以確保產(chǎn)氣藥劑被安全點燃,并按照所預(yù)期的化學(xué)反應(yīng)方法安全的爆炸。殼體工程設(shè)計一般包括了材質(zhì)的選用、厚度工程設(shè)計,以及排水孔的工程設(shè)計。在氣體發(fā)生器設(shè)計時,首先要考慮減少氣體發(fā)生器的質(zhì)量。因此,材料必須采用硬度、質(zhì)量都比較大的材質(zhì),如經(jīng)熱處理的合金鋼材質(zhì)和較高強(qiáng)度的鋁合金等。同時考慮到金屬材料特性也和周圍環(huán)境的高熱相關(guān),特別在高熱環(huán)境下,高熱對金屬材料的熱力學(xué)性能危害很大,所以,首先要充分注意到高熱對氣體發(fā)生器特性的危害。就氣體發(fā)生器發(fā)展歷程來說,氣體發(fā)生器殼產(chǎn)品設(shè)計由機(jī)械加工部件逐漸發(fā)展到冷擠壓件和溫擠壓部件,現(xiàn)在則主要采用材料拉伸部件以提高質(zhì)量一致性的同時降低成本。殼的產(chǎn)品設(shè)計也和氣體發(fā)生器內(nèi)部結(jié)構(gòu)以及各種產(chǎn)氣制劑之間存在著密切地聯(lián)絡(luò),有的燃燒后產(chǎn)生的氣體壓力指數(shù)較低,殼就可以設(shè)計得稍薄,有的燃燒后產(chǎn)生的氣體壓力指數(shù)較高,則必須把殼的硬度設(shè)定得相當(dāng)高。因此為了降低設(shè)計成本,在論文中的氣體發(fā)生器設(shè)計時,要考慮采用材料的抗拉強(qiáng)度,而材料選擇為符合拉伸工藝且價格也比較低廉的材質(zhì)。經(jīng)查普通低合金鋼的最大抗拉強(qiáng)度如表1.1所示,從表中數(shù)據(jù)可以看出,鋼材牌號越高,其最大抗拉強(qiáng)度也就越高,但由于牌號的提高,以及拉伸加工工藝的降低,本論文將采用二十號以內(nèi)的鋼材(由于含錳的鋼價格較貴,這里不采用)。如圖1.3所示，設(shè)想廢氣產(chǎn)生器殼體內(nèi)徑為d,則按照廢氣產(chǎn)生器的小型化需要,將廢氣產(chǎn)生器殼內(nèi)徑設(shè)定為60mm,殼厚為D.對承受內(nèi)壓力的設(shè)備來說,在其內(nèi)壁上會有一處較大的內(nèi)壓應(yīng)力,同時還會產(chǎn)生較大的內(nèi)切應(yīng)力和周向應(yīng)力。屈則服應(yīng)力和這些應(yīng)力之間的關(guān)系式,可以用如下方式表明:（3-7）式中—最小屈服應(yīng)力，=Y—徑向應(yīng)力，=-p—切向應(yīng)力—軸向應(yīng)力對于切向應(yīng)力：（3-8）式中：—壁厚；；—內(nèi)直徑；D—外直徑；對于軸向應(yīng)力：（3-9）式中F一作用力；A—斷面積。將、和代入上式得：（3-10）（3-11）所以,整理得如前所述，本論文氣體發(fā)生器內(nèi)壓設(shè)計為28MPa左右，此處按28MPa計算。即P=28MPa。若選用20號鋼，則Y=400Mpa，P/Y=28/400=0.07,Y=400MPa，查P/Y與對應(yīng)表，當(dāng)P/Y=0.07時，=1.0664；當(dāng)P/Y=0.062時,=1.0673；采用插入法得P/Y=0.0626時，=1.0667；即若選用20號鋼，至少殼體厚度應(yīng)為，所以，若選用08號鋼，至少殼體厚度為：，即，所以。為降低氣體發(fā)生器重量,擬采用二十號鋼為主要材質(zhì)。以下對在d=3mm時的情況進(jìn)行了力學(xué)計算。氣體發(fā)生器殼體的橫向截面積:（3-12）氣體發(fā)生器殼體所承受的最大總拉力是:（3-13）如果使用二十號鋼，則=410MPa，d=3mm，D=60mm再代入相關(guān)資料而得:F=4101.142.062=159637.6N氣體發(fā)生器內(nèi)面積為:（3-14）氣體發(fā)生器殼體在工作時受到的總推動力是:（3-15）式中d—氣體發(fā)生器的殼體內(nèi)徑(mm)；D—殼體厚度(mm)；—殼體材料抗拉強(qiáng)度()；F—殼體承受總拉力(N)P—內(nèi)壓()。因此P=4F/πD2=55MPa據(jù)理論分析,在氣體發(fā)生器作用時可耐受的最大工作內(nèi)壓強(qiáng)約為60MPa,符合55MPa的最大工作內(nèi)壓條件。各種國家標(biāo)準(zhǔn)中對空氣發(fā)生器殼硬度的要求亦有差異,例如AK一LV03國家標(biāo)準(zhǔn)中〔70〕對空氣發(fā)生器殼的硬度關(guān)系要求為1.7,而USCAR國家標(biāo)準(zhǔn)要求中對殼體強(qiáng)度系數(shù)則要求為1.5,故此處按USCAR國家標(biāo)準(zhǔn)中要求的試驗方式對空氣發(fā)生器殼硬度進(jìn)行了試驗研究,而USCAR國家標(biāo)準(zhǔn)則按以下方式進(jìn)行了計算:第一步驟,計算氣體發(fā)生器外殼的靜壓破壞情況。將空氣發(fā)生器外殼按正常安裝方法進(jìn)行組裝,留一條對外連接,然后采用液壓的方式試驗空氣發(fā)生器外殼的最大破壞強(qiáng)度值p,并計算多次測試的平均值萬和標(biāo)準(zhǔn)偏差S.（3-16）（3-17）第二步驟,設(shè)定最佳的預(yù)計壓力MEOP。先后在-40℃、25℃和85℃時,測量了氣體發(fā)生器影響下的內(nèi)壓龍按上述的方法的平均數(shù)和標(biāo)準(zhǔn)偏差So。（3-18）式中選擇上述MEOP中最大的數(shù)值用于計算安全系數(shù)。安全系數(shù)式中MEOP—最大預(yù)計工作壓力;—殼體破裂時,液體靜壓的強(qiáng)平均值;—殼體破裂時,液體內(nèi)部壓強(qiáng)的標(biāo)準(zhǔn)偏差。所以,氣體發(fā)生器殼體強(qiáng)度設(shè)計是一項綜合型提問,首先應(yīng)該充分考慮對產(chǎn)氣藥劑的危害,其次還應(yīng)該充分考慮氣體發(fā)生器外殼的聯(lián)接方法以及殼體排吻突設(shè)置。根據(jù)前面的藥物研究部分可以得出,論文中產(chǎn)氣藥物在二十MPa至三十MPa之間都能連續(xù)地平穩(wěn)燃燒,并按所預(yù)期的主化學(xué)反應(yīng)方程式完成。另外在-40℃、+25℃、+85℃下對氣產(chǎn)生器的內(nèi)壓做出了測定,具體實驗結(jié)論見表1.2。顯然,由計算可以得到+85℃時,氣體發(fā)生器的內(nèi)壓最高,此時對氣體發(fā)生器的破壞強(qiáng)度實驗中，測得數(shù)據(jù)見表3-2。參照上述資料，計算強(qiáng)度系數(shù)為:.符合設(shè)計抗拉強(qiáng)度系數(shù)大于1.5的條件。1.2.3氣體發(fā)生器排氣孔設(shè)計氣體發(fā)生器排放孔對氣體發(fā)生器的利用效率產(chǎn)生了重要的作用,方面它直接影響了產(chǎn)氣藥劑的燃速,同時直接影響廢氣向氣體發(fā)生器中排放的速率,下面將分別從二方面的作用因素進(jìn)行論述。氣體發(fā)生器中的產(chǎn)生氣體的藥類與一種火藥相似，其點燃速率也可以用火藥的點燃特點來說明。在氣體發(fā)生器正常工作時,燃料室中的氣壓是根據(jù)產(chǎn)氣藥單位時刻的產(chǎn)氣力,以及在該時刻內(nèi)廢氣由殼體內(nèi)向殼體外部的流向來聯(lián)合確定的,而單位時刻內(nèi)的產(chǎn)氣力則是根據(jù)產(chǎn)氣藥的線性燃速,以及引燃面積共同確定的。(1)氣體發(fā)生器的產(chǎn)氣速度產(chǎn)氣藥的線性燃速為:（3-19）b——燃速系數(shù);p——燃燒壓力(Pa);R——藥產(chǎn)氣的線性燃速(m/s)。產(chǎn)氣藥的產(chǎn)氣質(zhì)量速度為:（3-20）A——產(chǎn)氣藥藥片的總表面積();p——產(chǎn)氣藥的密度(kg/);——與氣發(fā)生器產(chǎn)氣效果相關(guān)的產(chǎn)氣藥產(chǎn)物中氣成分的百分?jǐn)?shù);——產(chǎn)氣藥的產(chǎn)氣質(zhì)量速率(kg/s)。(2)氣體從氣體發(fā)生器噴出的速度通過節(jié)流小孔的空氣交換量可由下式計算:（3-21）式中——氣體交換品質(zhì)(kg)——節(jié)流小孔面積()——氣體釋放系數(shù)()—工作壓力(Pa);接收器器壓力(Pa)。流動因子是工作壓力接收器器壓力的函數(shù)?？諝獍l(fā)生器單位時間的氣流出量主要根據(jù)噴嘴容積的多少,以及燃燒室中的氣壓確定。可用下式表達(dá):（3-22）式中a為一廢氣輸出系數(shù),即是廢氣特征速率的倒數(shù)，常取值A(chǔ)——噴嘴的總面積();P——氣體發(fā)生器對燃燒室產(chǎn)生的壓力(Pa)。由上述二式可以看出,產(chǎn)氣速度隨著排氣孔體積的增大而減小(燃燒壓力降低),而排出速率則隨著氣孔體積的增大而提高,三者關(guān)系可以很簡明的用圖1.4來表示。圖1.4產(chǎn)氣速率與排氣速率及排氣孔面積的關(guān)系示意圖1-產(chǎn)氣速度與總排氣孔體積的關(guān)系曲線,2-排出速度與總排氣孔的體積關(guān)系曲線。當(dāng)排出孔建筑面積小于時，產(chǎn)生氣量高于排氣量,則廢氣控制器內(nèi)的氣壓就會不斷增大,廢氣控制器曲線坡度大,產(chǎn)生藥物燃速過快而不平衡,以至發(fā)生結(jié)構(gòu)損傷;當(dāng)氣孔建筑面積大于時，則廢氣控制器內(nèi)的產(chǎn)生氣壓也不平衡,從而導(dǎo)致廢氣控制器功能的持續(xù)時間延長;當(dāng)排出孔建筑面積等于時，則達(dá)到了廢氣控制器功能的最理想狀況,產(chǎn)氣藥物點燃平衡,特性基本一致。所以,怎樣尋找作為廢氣控制器設(shè)計工作中的關(guān)鍵問題,也是當(dāng)前研究工作的難題。為了成功破解這一實際問題,本研究論文采用了一個比較超前的設(shè)計方法,把氣體發(fā)生器內(nèi)排氣孔設(shè)計為大小不同的排列小孔,在產(chǎn)氣藥物進(jìn)行點燃后超過相應(yīng)的氣體壓強(qiáng)時,將部分小孔(大直徑孔)的封膜先破;當(dāng)氣體發(fā)生器內(nèi)壓強(qiáng)超過規(guī)定值后,若壓強(qiáng)繼續(xù)增大,則小孔膜被突破,因而減小了氣體發(fā)生器內(nèi)的壓強(qiáng),從而保持藥物在規(guī)定的速度下穩(wěn)定點燃,表1.4為不同的排氣孔面積氣體發(fā)生器實驗結(jié)果。從實驗結(jié)果可以看出,相同的放藥方法和相同結(jié)構(gòu)(排氣孔不同或者排列方式不同)所測出來的數(shù)據(jù)有所不同。通?？讖降臍怏w發(fā)生器在實際工作時最高氣壓為0.180MPa,百分之九十峰值氣壓所相應(yīng)的實際工作持續(xù)時間為40ms,以滿足氣囊模塊對毒氣控制器的需求;小口徑氣體發(fā)生器工作時的最高氣壓為0.215MPa,百分之九十峰值氣壓相應(yīng)的持續(xù)時間為28ms;而大口徑氣體發(fā)生器工作氣壓為0.162MPa,百分之九十峰值氣壓相應(yīng)的持續(xù)時間為60ms,但后二種情況都無法達(dá)到氣囊系統(tǒng)對氣體發(fā)生器的要求,也無法發(fā)揮很好地防護(hù)功能。1.2.4過濾系統(tǒng)設(shè)計TC"4.1.3過濾系統(tǒng)設(shè)計"\fC為了得到相對較低的氣體溫度,使用低產(chǎn)氣藥雖然關(guān)鍵,但是在氣出口通道設(shè)定必需的制冷物質(zhì)還是十分關(guān)鍵的,氣體冷卻一般包括了物理制冷和化學(xué)制冷二類。物理制冷主要是指利用凝結(jié)物體的升溫、融化和揮發(fā)等吸熱過程,來減少燃?xì)鉁囟?。在以往已有不少關(guān)于鋼鐵碎屑、鋁屑、硬脂酸和石蠟等化學(xué)物作制冷劑的研究。濾網(wǎng)控制系統(tǒng)最重要的功用就是濾除殘渣,所以殘渣過濾器是否完善也是濾網(wǎng)控制系統(tǒng)設(shè)計優(yōu)劣的關(guān)鍵指標(biāo)。各種種類的產(chǎn)氣藥對濾網(wǎng)控制系統(tǒng)的需求也不相同,含有堿金屬鹽類的廢氣控制器通常對濾網(wǎng)控制系統(tǒng)的需求較高,但由于堿金屬鹽類溶解后所產(chǎn)生的堿金屬氧化物溫度通常較低,在高溫下為液體,極易在濾網(wǎng)控制系統(tǒng)空隙中把高壓氣體刮出,從而產(chǎn)生大量固體粒子,對司乘人員健康產(chǎn)生危害。而以RDX和AN為主體的產(chǎn)氣藥對濾波體系的需要一般較低,由于RDX和AN溶解后的物質(zhì)大多是氣態(tài)產(chǎn)物,所以這種產(chǎn)氣藥一般被叫做無殘渣的產(chǎn)氣藥,雖然此類產(chǎn)氣藥對濾波體系的需要一般不高但對殼體質(zhì)量需求卻很高。第一類篩選體系如圖1.5、圖1.6所示,圖中篩選體系用了三個不同型號的篩網(wǎng)卷制成,在篩選網(wǎng)中襯上一層玻璃纖維氈以增加篩選效果。而第一級篩選網(wǎng)鋼絲更細(xì),用于篩選絕對多數(shù)的固態(tài)殘留;第二級過濾網(wǎng)十分密集,可對燃燒過程中產(chǎn)生的液態(tài)氣體加以篩選,而第三層網(wǎng)主要是為一、二級提供支持,以提高整個濾網(wǎng)體系的強(qiáng)度。這種過濾器的好處是濾網(wǎng)效率較好,但缺點是工藝比較繁瑣,且過濾網(wǎng)一致性很難保持,同時在空氣發(fā)生器工作內(nèi)壓力大、高燃燒溫溫時易被空氣穿透。第二類篩選體系如圖1.7所示，該篩選體系用網(wǎng)狀鋼絲擠壓而成,好處是工序簡便,成本小,但缺陷是篩選效率較差，因此不宜應(yīng)用于堿性鹽或用作抗氧化劑的高產(chǎn)氣藥篩選。圖1.7壓制網(wǎng)圖片圖1.5沖制網(wǎng)圖片圖1.6過濾網(wǎng)圖片第三類過濾器則是鋼板網(wǎng),如圖1.8所示,也就是可以在同一片金屬材料上沖出許多小孔,這種過濾器生產(chǎn)成本極低,可以進(jìn)行無渣產(chǎn)氣的過濾器。本論文中提及的高產(chǎn)氣藥還包括了一些強(qiáng)堿土金屬硝酸鹽—硝酸銘,這些鹽在溶解后有一定量的殘留,但由于這些殘留的溫度很高,在焚燒過程中為固相,因此需要合理設(shè)計的過濾體系以高效過濾殘留。本論文的總體目標(biāo)是經(jīng)過濾器系統(tǒng)過濾后,溢出殘渣總量不大于19％。并綜合了不同過濾器的特點,在此設(shè)計了一個過濾網(wǎng)系統(tǒng),如圖1.8所示。圖1.8過濾系統(tǒng)示意圖過濾控制系統(tǒng)主要由過濾器和阻氣片構(gòu)成,在廢氣發(fā)電機(jī)功能時,高溫廢氣由火藥箱孔流入。過濾器系統(tǒng)中,沿粗虛線的空氣線路會通過濾網(wǎng)濾過,經(jīng)凈化的空氣再由外殼排吻管突流出。制成的廢氣發(fā)生器也完成了排出殘渣量測定,實驗結(jié)果見表1.5、表1.6和表1.7從表上不溶物質(zhì)各成分含量看出,不溶物質(zhì)中鉛、汞等重金屬含量極少,符合標(biāo)準(zhǔn)對產(chǎn)生物質(zhì)的規(guī)定。1.3氣囊的選擇氣囊是安全氣囊控制系統(tǒng)的重要核心部分,根據(jù)氣囊的作用目的不同時,氣囊的外形、構(gòu)造、容量、充氣的快慢、充氣的壓強(qiáng)大小等也不同。制造氣囊的材料也在不斷地完善與增加。計算尼龍玻璃纖維線密度的單位元為旦尼爾(Denier),1D=0·11g/km?，F(xiàn)代計算尼龍玻璃纖維線密度的單位元是特克斯,即1D=1/9tex。尼龍纖維線的線密度愈高,說明尼龍纖維線就愈粗?，F(xiàn)代大多數(shù)的汽車氣囊都使用了420D約合47(47g/km),由18支/cm經(jīng)紗×18支/cm緯紗的細(xì)尼龍或絲纖維進(jìn)行編制,并使用了二維縫紉的技術(shù)加以縫制,氣囊外觀精細(xì),手感很好,在展開并與乘員肌膚接觸之后,也沒有產(chǎn)生對皮膚的損傷。氣囊尺寸也減小了,以便對折迭并安裝。為防護(hù)氣囊外表,在這些氣囊上也織有細(xì)小的透水孔,氣囊中的高溫空氣就能夠經(jīng)由透氣孔透出,并可以起到阻尼作用,所以,人們不再要求安裝專用的排吻突。新開發(fā)用非紡織類材質(zhì)制作的安全氣囊,通過焊接技術(shù)代替了常規(guī)的剪切和縫紉的工序,氣囊表面光潔平整,易于卷迭和安裝。非織布材質(zhì)的安全氣囊更加輕盈、柔韌,整體體積也減少不少,同時氣囊的制作成本也降低了一點。普通氣囊表層涂上了一層薄膜材質(zhì),以避免氣囊在充氣瞬間,產(chǎn)生灼熱的可燃?xì)怏w而燙傷乘員。此外,還可以改善氣囊的密封性。另外也有不涂布薄膜的氣囊,以及復(fù)合材料制造的氣囊。1.4氣體發(fā)生器點火藥劑選擇使用擇3#小顆粒黑火柴時,其特性技術(shù)參數(shù)為:引燃熱5967J/g;爆炸溫2862J/g;爆燃的最大工作溫度可2382為℃;爆燃的空氣容積為270282ml/g(正常溫度下)。黑火柴的主要優(yōu)點是:(1)點燃時形成巨大氣體燃燒,便于形成點燃電壓;(2)穩(wěn)定性較好;(3)"干燥"黑