【混凝土結構后錨固現(xiàn)場檢測技術培訓】考試試題及答案一、單項選擇題（每題2分，共30分）1.后錨固連接中，當基材為C30混凝土且采用M12化學錨栓時，按JGJ145-2013規(guī)定，非開裂混凝土的最小有效錨固深度應為：A.70mmB.90mmC.110mmD.130mm答案：C解析：查表6.2.3，M12化學錨栓在C30非開裂混凝土中的最小有效錨固深度為110mm；若深度不足，易發(fā)生混凝土錐體破壞。2.現(xiàn)場拉拔試驗采用連續(xù)加載方式時，勻速加載速率應控制在：A.0.1～0.3kN/sB.0.5～1.0kN/sC.1.0～1.5kN/sD.1.5～2.0kN/s答案：B解析：JGJ/T384-2016第5.4.2條明確，連續(xù)加載速率宜為0.5～1.0kN/s，過快會導致慣性力干擾，過慢則臨近破壞階段持荷時間過長。3.對后錨固群錨進行非破損檢驗時，同規(guī)格、同埋深、同施工條件的錨栓，每批抽檢比例不得少于：A.1%且不少于3根B.2%且不少于5根C.3%且不少于6根D.5%且不少于10根答案：D解析：GB50367-2013第15.2.4條規(guī)定，非破損檢驗抽檢率為5%且不少于10根，確保高風險批次不漏檢。4.采用扭矩法檢驗膨脹型錨栓時，施加扭矩值T檢驗應按下式計算：T檢驗=0.9×T安裝，其中T安裝依據：A.廠家技術手冊推薦安裝扭矩B.現(xiàn)場工人經驗值C.設計抗拉承載力標準值換算D.基材抗壓強度換算答案：A解析：扭矩法屬于施工質量一致性檢驗，其基準是廠家給出的安裝扭矩，而非設計承載力。5.當現(xiàn)場拉拔試驗出現(xiàn)“鋼筋屈服但混凝土未裂”現(xiàn)象時，破壞模式應判定為：A.鋼材破壞B.混凝土錐體破壞C.混合破壞D.拔出破壞答案：A解析：鋼材破壞以錨桿屈服或拉斷為標志，與混凝土無關，此時可認為錨固長度富余。6.后錨固連接抗震性能試驗中，對錨栓施加的循環(huán)拉力幅值ΔN應取：A.0.4N_RkB.0.6N_RkC.0.8N_RkD.1.0N_Rk答案：B解析：ETAG001附錄E規(guī)定，抗震循環(huán)幅值取0.6N_Rk，以模擬中震作用下的錨栓受力。7.現(xiàn)場檢測發(fā)現(xiàn)化學錨栓膠體固化時間為72h，但48h即進行拉拔試驗，結果合格。該數(shù)據：A.可直接采用B.需乘以0.8折減系數(shù)C.應作廢并重新養(yǎng)護后復測D.可換算為28d強度后采用答案：C解析：提前加載會干擾膠體后固化，即使數(shù)據合格也不代表長期性能，必須作廢并重新養(yǎng)護至規(guī)定齡期后復測。8.對開裂混凝土基材進行后錨固設計時，承載力修正系數(shù)ψ_ucr應?。篈.0.7B.0.8C.0.9D.1.0答案：B解析：根據GB50367-2013表6.3.2-2，開裂混凝土承載力降低，ψ_ucr統(tǒng)一取0.8。9.采用超聲波法檢測化學錨栓孔深時，儀器顯示“雙波”現(xiàn)象，最可能原因是：A.孔底存在積水B.孔壁存在裂縫C.鋼筋與膠體界面脫粘D.孔深不足答案：A解析：積水造成聲阻抗突變，形成反射波與直達波疊加，出現(xiàn)“雙波”。10.現(xiàn)場拉拔試驗中，若千斤頂油壓表讀數(shù)波動超過滿量程的±2%，應：A.繼續(xù)試驗并取平均值B.暫停排除油路空氣后重新加載C.直接判定為不合格D.換表后無需重新標定答案：B解析：油壓波動反映油路存在空氣或泄漏，必須排氣后重新加載，否則峰值讀數(shù)失真。11.對后錨固連接進行長期荷載試驗時，持荷時間不應少于：A.24hB.48hC.72hD.90d答案：D解析：GB/T50344-2019附錄F規(guī)定，長期荷載試驗持荷90d，以評估徐變和粘結滑移。12.當基材厚度h_ef小于1.5倍有效錨深hef時，需引入：A.邊距影響系數(shù)B.厚度影響系數(shù)C.群錨效應系數(shù)D.地震放大系數(shù)答案：B解析：厚度不足會提前發(fā)生混凝土撬裂，需按規(guī)范引入ψ_h厚度影響系數(shù)折減。13.采用紅外熱像法檢測膠體空洞時，最佳激發(fā)溫差ΔT為：A.2℃B.5℃C.10℃D.15℃答案：C解析：ΔT=10℃時，膠體與混凝土熱擴散率差異最顯著，空洞邊緣熱梯度最大，成像清晰。14.對M16膨脹錨栓進行抗剪試驗，實測破壞荷載V_test=18kN，鋼材強度f_uk=800MPa，按鋼材破壞計算抗剪承載力標準值V_Rk,s應為：A.19.2kNB.24.5kNC.27.8kND.32.1kN答案：C解析：V_Rk,s=0.5×A_s×f_uk=0.5×157mm2×800MPa=62.8kN，但膨脹栓受剪時杠桿臂折減系數(shù)0.44，故62.8×0.44≈27.8kN。15.后錨固現(xiàn)場檢測環(huán)境溫度低于5℃時，對化學膠的影響主要是：A.固化速度降低B.固化速度提高C.玻璃化溫度降低D.彈性模量提高答案：A解析：低溫顯著降低環(huán)氧樹脂鏈段運動能力，固化速度呈指數(shù)下降，需采用低溫膠或加溫養(yǎng)護。二、多項選擇題（每題3分，共30分）16.下列哪些情況必須采用破壞性檢驗：A.抗震設防烈度8度區(qū)的重要連接B.生命線工程的后錨固節(jié)點C.錨栓直徑≥M24D.基材為C60高強混凝土E.設計拉力≥60kN的群錨答案：A、B、C、E解析：GB50367-2013第15.2.3條列出4類強制破壞性檢驗場景，D未提及。17.現(xiàn)場拉拔試驗出現(xiàn)混凝土錐體破壞時，影響錐體直徑的主要參數(shù)有：A.有效錨深hefB.混凝土抗壓強度f_cC.邊距cD.錨栓間距sE.錨栓直徑d_nom答案：A、C、D解析：錐體直徑≈3hef，邊距不足會切掉錐體，間距過小導致錐體重疊，f_c與d_nom對錐體直徑影響可忽略。18.采用扭矩-轉角法檢驗時，需同步記錄：A.扭矩值B.錨栓外露段轉角C.混凝土表面溫度D.加載時間E.油壓表讀數(shù)答案：A、B、D解析：扭矩-轉角曲線斜率突變點可判斷膨脹片是否完全膨脹，溫度與油壓非必需。19.化學錨栓膠體性能指標包括：A.鋼-鋼拉伸抗剪強度B.鋼-混凝土粘結抗拉強度C.玻璃化轉變溫度T_gD.熱變形溫度HDTE.耐凍融循環(huán)次數(shù)答案：A、B、C、D、E解析：ETAG001對膠體系統(tǒng)性能有完整列表，五項均需檢測。20.后錨固連接抗震構造措施包括：A.設置防屈曲支撐B.采用低強鋼材錨栓C.增大邊距D.設置抗震墊片E.采用雙螺母防松答案：A、C、E解析：低強鋼材不利于抗震，抗震墊片對錨固無效，增大邊距與防松為有效構造。21.現(xiàn)場拉拔試驗設備校準應包含：A.千斤頂力值B.油壓表C.位移傳感器D.反力架剛度E.秒表答案：A、B、C解析：反力架剛度通過計算校核，秒表無需校準。22.下列哪些破壞模式屬于脆性破壞：A.混凝土錐體破壞B.鋼材拉斷C.膠體界面滑移D.混凝土撬裂E.邊緣劈裂答案：A、C、D、E解析：鋼材拉斷前有明顯塑性變形，屬于延性破壞。23.采用超聲波橫波法檢測膠體飽滿度時，需已知：A.混凝土縱波速B.膠體縱波速C.錨栓直徑D.孔深E.鋼筋位置答案：A、B、D解析：橫波在膠體-混凝土界面反射系數(shù)與兩者波速有關，孔深決定傳播時間。24.對水下后錨固進行檢測時，應：A.使用水下專用膠B.檢測前排除孔內明水C.提高檢測荷載10%D.延長膠體固化時間E.采用不銹鋼錨栓答案：A、B、D、E解析：水下環(huán)境不提高檢測荷載，其余四項為必要措施。25.后錨固連接耐火極限驗算需考慮：A.高溫下鋼材強度折減B.膠體T_g溫度C.混凝土爆裂D.錨栓熱膨脹E.保護層厚度答案：A、B、C、E解析：熱膨脹對錨固承載力影響可忽略。三、判斷題（每題1分，共10分）26.后錨固連接的設計使用年限可與主體結構不同，但不得少于30年。答案：×解析：GB50367規(guī)定應與主體結構一致，無30年說法。27.對群錨進行拉拔試驗時，可只對角部錨栓加載，中間錨栓無需檢測。答案：×解析：角部與中間錨栓受力差異大，需分別抽檢。28.當基材存在雙層鋼筋網時，化學錨栓孔位允許偏差可放寬至±15mm。答案：×解析：雙層鋼筋密集，孔位偏差仍應控制在±5mm，避免打筋。29.采用扭矩法檢驗時，若螺母轉動角度超過60°仍不達到規(guī)定扭矩，可判定為不合格。答案：√解析：轉動過大說明膨脹片未咬合或混凝土過度壓縮，錨固力不足。30.現(xiàn)場檢測記錄表可由檢測員事后補簽，但不得修改原始數(shù)據。答案：×解析：原始記錄必須實時填寫，事后補簽失去追溯意義。31.對錨栓進行反復拉-壓循環(huán)試驗時，循環(huán)次數(shù)應不少于1000次。答案：√解析：ETAG001附錄F規(guī)定1000次循環(huán)，以檢驗疲勞性能。32.紅外熱像法可定量測出膠體空洞面積百分比。答案：×解析：紅外法只能定性識別，定量需配合超聲或X-CT。33.當基材溫度高于60℃時，普通化學膠粘結強度會永久性衰減。答案：√解析：超過T_g后高分子鏈段滑移，冷卻亦無法恢復。34.對后錨固連接進行耐火試驗時，升溫曲線可采用ISO834標準曲線。答案：√解析：ISO834為國際通用建筑構件耐火試驗曲線。35.采用自攻螺釘錨固時，無需進行膠體固化時間控制。答案：√解析：自攻螺釘為機械咬合，無膠體固化概念。四、計算題（每題10分，共30分）36.某幕墻后置埋件采用4顆M16化學錨栓，布置成100mm×100mm方型，基材C30，非開裂，有效錨深hef=120mm，邊距c=150mm，間距s=100mm。設計拉力N_Ed=48kN。試驗測得單栓破壞荷載N_Rm=72kN，變異系數(shù)δ=0.08。請按GB50367驗算該連接是否滿足安全等級二級要求，并給出結論。答案與解析：1)計算單栓特征抗拉承載力N_RkN_Rk=N_Rm×(1-k_s×δ)，安全等級二級取k_s=1.5N_Rk=72×(1-1.5×0.08)=72×0.88=63.4kN2)群錨效應系數(shù)查表得ψ_ec,N=1.0（無偏心），ψ_s,N=0.95（s=100<3hef），ψ_re,N=1.0（非開裂），ψ_h,N=1.0（h>1.5hef）綜合ψ=0.953)群錨抗拉設計值N_Rd,group=4×N_Rk×ψ/γ_R，γ_R=1.8（化學錨栓）N_Rd,group=4×63.4×0.95/1.8=133.8kN4)驗算N_Ed=48kN<133.8kN，安全系數(shù)2.79>2.0，滿足要求。結論：該連接安全等級二級合格。37.某改造工程采用M20膨脹錨栓，基材C25，開裂，邊距c=120mm，hef=100mm，需承受剪力V_Ed=18kN及拉力N_Ed=12kN。試驗測得單栓V_Rm=36kN，N_Rm=55kN，δ_V=0.10，δ_N=0.09。按V_Ed、N_Ed共同作用驗算是否滿足，γ_R=1.5。答案與解析：1)特征承載力V_Rk=36×(1-1.5×0.10)=30.6kNN_Rk=55×(1-1.5×0.09)=47.6kN2)設計承載力V_Rd=30.6/1.5=20.4kNN_Rd=47.6/1.5=31.7kN3)相互作用采用橢圓公式：(N_Ed/N_Rd)^1.5+(V_Ed/V_Rd)^1.5≤1(12/31.7)^1.5+(18/20.4)^1.5=0.21+0.83=1.04>1，不滿足。結論：需增加錨栓數(shù)量或提高錨深。38.某項目采用后錨固板，板厚t=12mm，錨栓M24，Q345鋼材，f_uk=590MPa，實測單栓拉力N_Rm=158kN，δ=0.06。試驗機加載速率0.8kN/s，持荷2min后卸載，測得殘余變形0.35mm。請計算錨板在拉力作用下的撬力放大系數(shù)并判斷錨板是否進入塑性。答案與解析：1)鋼材破壞特征承載力N_Rk=158×(1-1.5×0.06)=158×0.91=143.8kN2)撬力模型按pryingmodel，撬力系數(shù)α=1+2lt/(πd3f_uk)，其中l(wèi)=60mm（力臂），d=24mmα=1+2×60×12/(π×243×590)=1.0003，可忽略撬力。3)殘余變形0.35mm對應板邊撓度，按彈性公式w=Pl3/(3EI)，I=bt3/12=100×123/12=1.44×10?mm?計算應力σ=6Pl/(bt2)=6×158×103×60/(100×122)=395MPa<f_y=345MPa×1.15=396MPa，未屈服。結論：錨板處于彈性，撬力可忽略。五、綜合案例分析題（20分）39.某商業(yè)綜合體改造，在原C30樓板上新增鋼樓梯，采用8顆M16化學錨栓，雙排布置，間距120mm，邊距100mm，hef=115mm。施工完成7d后，甲方要求現(xiàn)場抽檢。檢測單位僅攜帶0～100kN手動千斤頂，反力架最大跨度300mm。首根抽檢錨栓加載至62kN時，油壓表指針突然回落并伴隨“嘭”聲，混凝土表面出現(xiàn)環(huán)形裂縫，直徑約350mm。問題：(1)判斷破壞模式并給出依據；