1、深圳市城市軌道交通4號線工程主體工程4302標段二工區(qū)（沉井）結構計算書 計算: 校核: 審定: 中鐵二局工程有限公司深圳市軌道交通4號線4302標二工區(qū)項目部2016年10月1 目 錄1目 錄21.1頂管概況31.2頂管工作井、接收井尺寸31.31200mm管頂力計算31.3.1推力計算31.3.2壁板后土抗力計算：41.3.3后背土體的穩(wěn)定計算：41.4工作井（沉井）下沉及結構計算41.4.1基礎資料：41.4.2下沉計算：51.4.3下沉穩(wěn)定計算：51.4.4刃腳計算：51.4.5沉井豎向計算：61.4.6井壁內力計算：(理正結構工具箱計算)71.4.7底板內力計算：(理正結構工具箱計算

2、)121.5接收井（沉井）下沉及結構計算131.5.1基礎資料：131.5.2下沉計算：141.5.3下沉穩(wěn)定計算：141.5.4抗浮穩(wěn)定計算(沉井下沉到設計標高澆注底板后)：141.5.5刃腳計算：141.5.6沉井豎向計算151.5.7井壁內力計算：(理正結構工具箱計算)161.1 頂管概況（1） 鋼筋HRB335級鋼筋強度設計值fy=fy=300N/ mm2（2） 圓管砼：采用C50，沉井采用C30。（3） 所頂土層為黏土，r=17KN/ m3本計算除井壁、底板外未采用專業(yè)計算軟件。1.2 頂管工作井、接收井尺寸1、工作井尺寸的設計、核算由檢查井的設計要求及頂管操作技術要求決定。（1）、

3、工作井的寬度計算公式 B =D+2b+2c 式中：B工作井寬度； D頂進管節(jié)的外徑尺寸； b工作井內安好管節(jié)后兩側的工作空間，本工程采用每側0.8m； c護壁厚度，本工程采用0.4m；本工程的頂管直徑為D1000，壁厚200。工作井的寬度尺寸為 B=8.7mm；（2）工作井底的長度計算公式 ：L=L1+L2+L3+2L4+L5式中： L工作井底部開挖長度 ； L1 管節(jié)長度 取2m ； L2頂鎬機長度 取1.1m ； L3出土工作長度， 取1.1m； L4后背墻的厚度，取0.4m； L5已頂進的管節(jié)留在導軌上的最小長度，取0.3m。確定本工程工作井的底部長度尺寸為 L=8.7m。（3）工作井的

4、深度工作井的深度由設計高程和基礎底板的厚度決定。（4）接收井尺寸只需滿足工具管退出即可，本工程接收井尺寸4.35m。1.3 1200mm管頂力計算1.3.1 推力計算管徑D1=1.2m 管外周長 S=3.14d=3.14x1.6=5.024m頂入管總長度L=50m 管壁厚t=0.2m 頂入管每米重量W=3.14X（1.42-1.02）/4X25=18.84KN/m管涵與土之間摩擦系數f=0.40每米管子與土層之間的綜合摩擦阻力 f0=RS+Wf=5x5.024+18.84x0.4=32.656 kN/m初始推力 F0=（Pe+Pw+P）(3.14/4)B2c=（150+2.0 x10+20x3

5、.14/4x1.62=484.6kN總推力 F= F0+ f0L=484.6+32.656x50=2117.4 kN1.3.2 壁板后土抗力計算：頂管總推力設計值 Pt=1.5x2117.4=3176.1 kN頂管力至刃腳底的距離：hf=2.5m 沉井尺寸rc =8.7m qAmax=4 Pt/(3 sf) =4x3176.1/(3x59.416x2.5)=28.51kpa qA=28.51x(8-1.5)/8=23.16 kpa MA=-0.307qAr2c=-0.307x43.42x(59.416)2=-47058 kN.m1.3.3 后背土體的穩(wěn)定計算： 主動土壓力標準值Pa=rZtg2

6、（45-）= 21x8xtg2（45-）=45.53kN/m2被動土壓力標準值Pp= rZtg2（45+）= 21x8xtg2（45+）=619.95 kN/m2沉井前方總主動土壓力標準值Pa=0.5rH2tg2（45-）= 0.5x21x82 x tg2（45-）=182.11 kN/m2沉井后方總被動土壓力標準值Pp=0.5rH2tg2（45+）= 0.5x21x82 x tg2（45+）=2479.80kN/m2hp=H/3=8/3=2.67 m=( hf-hf- hp)/ hf=( 2.5-2.5- 2.67)/ 2.5= 0.932總推力F=1552.1 (0.8Pp-Pa )=0.

7、932x(0.8x2479.8-182.11)=1679.21KN 滿足規(guī)范要求所以經過以上計算可知：采用管徑D1=1.0m圓管，頂進距離50m符合要求。1.4 工作井（沉井）下沉及結構計算 8.7沉井，本井為工作井，由于地質條件好，在沉井范圍內均為粘土層，沉井考慮先開挖后下沉。1.4.1 基礎資料：單位摩阻力fk30Kpa，地基承載力特征值取為350Kpa。采用C30砼，鋼筋為HRB335。粘土天然容重取為17kN/m3，內摩擦角=35,井壁高8m,底板厚0.6m,壁厚0.6m。 1.4.2 下沉計算：井壁總摩阻力標準值：TU=(8.7x2x2)xx(8.7+1.3-2.5)X30=3915

8、kN沉井自重標準值G1k(8.7x0.6x2)x2 x 8.7x30=5449.68kN下沉系數：K1（G1k-Ffw,k）/ T（5449.68-371.3）/3915=1.2971.05滿足要求1.4.3 下沉穩(wěn)定計算： 根據地勘資料,沉井下沉土層為卵石土層，因此下沉穩(wěn)定滿要求。1.4.4 刃腳計算： 水平框架作用的判別,L1=4.9m,h=1.3maf =(0.1XL14)/(h4+0.05 L14)=1.811af1，刃腳在內墻荷載作用下，不作水平分配，只按懸臂計算。(1)刃腳向外懸臂彎曲計算a.起沉時 井體重量為1626.63KN，平均每延米重量=105.63 KN/m。刃腳插入土中

9、最大深度為0.45米，=56.3n=0.3m,c=0.3m=35.21KN/m取=30水平推力H=V2tg(-)=35.21xtg(56.3-30)= 17.4KN/m向外懸臂彎矩M=17.4X2/3X0.45=5.22KN.m/mb.沉至井深一半，井為全高時，沉井入土深度H=0.5X8=4m,此時摩阻力為：TU=(5.3x2+3.8x2)xx(4+1.3-2.5)X15=382.2KN刃腳斜面垂直反力及水平推力：=127.4KN/m H=V2tg(-)=127.4xtg(56.3-30)= 93.59KN/m向外懸臂彎矩：M=93.59X2/3X0.45=28.08KN.m/mc.下沉至設計

10、標高時，刃腳內部全部挖空，在外側水、土作業(yè)下，刃腳向里懸臂彎曲的計算： qa=130KN qb=182.11KN向里懸臂彎矩：=139.2 KN.m(2)刃腳配筋計算計算時，刃腳自重及井壁摩阻力略去不計。MC=1/2*1.27*139.2*0.552+1/2*1.27* (13*6.5-13*6.1) *0.552*2/3=27.4KN.m選擇鋼筋截面：M=27.4KN.m，h0=510mm,b=1000mm,s=M/1fcbh02=27400000/(1.0*11.9*1000*510*510)=0.00853=0.0085AS=192mm2AS,min=0.2%*550*1000=1100

11、mm2,按構造配筋，AS=1100mm2,選用814。1.4.5 沉井豎向計算：1）、抽墊木時井壁豎向計算沉井在開始下沉特別是在抽墊木時，井壁會產生皆大的彎曲應力。沉井采用四個支承點，定位支撐點布置如圖。（1）假定定位承墊木間距為0.7L，不考慮刃腳下回填砂的承載力，如圖a所示。井壁單寬自重標準值：gk=6.5*0.6*30=117KN/m井壁單寬自重標準值：gs=1.27*117=148.59KN/m支座彎矩：M支=-1/2*82.55*(5.3*0.15)2-1/2*3.4*82.55*(5.3*0.15-0.25)=-102.6KN.m跨中彎矩：M中=1/8*82.55*(5.3*0.7

12、)2-102.6=39.43KN.m(2)、假定抽墊木時，先抽并回填部位已經壓實變成支點。此時，沉井井壁支承在三個點上，如圖b所示。支座彎矩：M支=-1/8*82.55*2.652=-72.5KN.m跨中彎矩：M中=0.07*82.55*2.652=40.6KN.m(3)配筋計算L10/H2，按深梁進行設計，根據混凝土結構設計規(guī)范，計算如下：因為L10H，內力臂：z1=0.6 L10=0.6*5.3=3.18m刃腳底部：M中=40.6KN.m,As= M中/fyz1=40600/（300*3.18）=42.6mm2井墻頂部：M支=102.6KN.m,As= M支/fyz1=102600/（30

13、0*3.18）=107.6mm2求得的鋼筋值較小，故按構造配筋已能滿足要求。2）、井壁的抗拉計算根據規(guī)程，由于本工程地基為卵石土層地基，不必進行豎向拉斷計算。1.4.6 井壁內力計算：(理正結構工具箱計算) （1）、 池壁荷載計算: 池外荷載: 主動土壓力系數Ka= 0.27 側向土壓力荷載組合(kN/m2):部位(標高)土壓力標準值活載標準值基本組合準永久組合地面(0.000)0.002.713.101.08池壁頂端(-0.200)1.142.714.542.22底板頂面(-6.750)26.832.7197.4975.41 基礎底面以上土重標準值Gt= 0.00kN 基礎底面以上活載標準值

14、Gh= 30.21kN 沉井底板以上全部豎向壓力基本組合: Qb = (1431.721.20+0.001.27+0.001.27+30.211.270.90)/20.140 = 87.02kN/m2 板底均布凈反力基本組合: Q = 87.02-0.35025.001.20 = 76.52 kN/m2 板底均布凈反力準永久組合: Qe = 71.69-0.35025.00 = 62.94 kN/m2底板荷載計算(池內有水，池外無土): 水池底板以上全部豎向壓力基本組合: Qb = 59.4161.601.27+5449.161.40 /20.140 = 127.6kN/m2 板底均布凈反力基

15、本組合: Q = 93.17-(0.35030.001.40+0.70010.001.27) = 91.6kN/m2 沉井底板以上全部豎向壓力準永久組合: Qbe = 59.4161.500.7+1431.72 +(59.4160.700)10.00/20.140 = 94.1N/m2 板底均布凈反力準永久組合: Qe = 62.94-(0.35025.00+0.70010.00) = 49.1/m2（2） 內力,配筋及裂縫計算 彎矩正負號規(guī)則: 頂板:下側受拉為正,上側受拉為負 池壁:內側受拉為正,外側受拉為負 底板:上側受拉為正,下側受拉為負 荷載組合方式: 1.池外土壓力作用(池內無水，

16、池外填土) 2.池內水壓力作用(池內有水，池外無土) 3.池壁溫濕度作用(池內外溫差=池內溫度-池外溫度) (3)L側池壁內力: 計算跨度: Lx= 4.900 m, Ly= 6.550 m , 四邊固定 池壁類型: 普通池壁,按雙向板計算 基本組合作用彎矩表(kN.m/m) 部位井外土壓力井內水壓力溫濕度作用基本組合內側-水平跨中41.44 - -41.44 水平邊緣 -8.28 -8.28 豎直跨中30.38 - -30.38 豎直上邊緣 -3.54 -3.54 豎直下邊緣 -8.53 -8.53外側-水平跨中 -3.63-34.67-38.30 水平邊緣-94.21 -34.67-128

17、.88 豎直跨中 -2.71-34.67-37.38 豎直上邊緣-43.14 -34.67-77.81 豎直下邊緣-95.29 -34.67-129.96 準永久組合作用彎矩表(kN.m/m) 部位井外土壓力井內水壓力溫濕度作用準永久組合內側-水平跨中31.58 - -31.58 水平邊緣 -6.52 -6.52 豎直跨中23.31 - -23.31 豎直上邊緣 -2.79 -2.79 豎直下邊緣 -6.71 -6.71外側-水平跨中 -2.86-30.33-33.19 水平邊緣-71.91 -30.33-102.24 豎直跨中 -2.13-30.33-32.47 豎直上邊緣-32.13 -3

18、0.33-62.46 豎直下邊緣-73.20 -30.33-103.53 (4)B側池壁內力: 計算跨度: Lx= 3.400 m, Ly= 6.550 m , 四邊固定 池壁類型: 普通池壁,按雙向板計算 基本組合作用彎矩表(kN.m/m) 部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用基本組合內側-水平跨中27.49 - -27.49 水平邊緣 -5.06 -5.06 豎直跨中15.21 - -15.21 豎直上邊緣 -1.19 -1.19 豎直下邊緣 -4.55 -4.55外側-水平跨中 -2.43-34.67-37.10 水平邊緣-57.24 -34.67-91.91 豎直跨中 -1.39-34.

19、67-36.06 豎直上邊緣-15.39 -34.67-50.06 豎直下邊緣-50.54 -34.67-85.21 準永久組合作用彎矩表(kN.m/m) 部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用準永久組合內側-水平跨中21.02 - -21.02 水平邊緣 -3.99 -3.99 豎直跨中11.79 - -11.79 豎直上邊緣 -0.94 -0.94 豎直下邊緣 -3.58 -3.58外側-水平跨中 -1.91-30.33-32.24 水平邊緣-43.79 -30.33-74.12 豎直跨中 -1.10-30.33-31.43 豎直上邊緣-11.24 -30.33-41.57 豎直下邊緣-38.

20、91 -30.33-69.25 (5)底板內力: 計算跨度:Lx= 4.900m, Ly= 3.400m , 四邊簡支+池壁傳遞彎矩 按雙向板計算. 1.池外填土,池內無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m) 基本組合作用彎矩表 部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中38.33 - - B向跨中66.32 - -下側-L向邊緣0.00-85.21-85.21 B向邊緣0.00-129.96-129.96 L向跨中 -45.16-6.83 B向跨中 -70.30-3.98 準永久組合作用彎矩表 部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中31.52 - - B向跨中54.55

21、 - -下側-L向邊緣0.00-69.25-69.25 B向邊緣0.00-103.53-103.53 L向跨中 -36.01-4.48 B向跨中 -56.31-1.76 2.池內有水,池外無土時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m) 基本組合作用彎矩表 部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中36.952.9439.89 B向跨中63.944.3868.32 L向邊緣0.004.554.55 B向邊緣0.008.538.53 準永久組合作用彎矩表 部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側-L向跨中30.372.3132.68 B向跨中52.553.4555.99 L向邊緣0.003.5

22、83.58 B向邊緣0.006.716.71 (6)配筋及裂縫: 配筋計算方法:按單筋受彎構件計算板受拉鋼筋. 裂縫計算根據接收井結構規(guī)程附錄A公式計算. 按基本組合彎矩計算配筋,按準永久組合彎矩計算裂縫,結果如下:L側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m, 面積:mm2/m, 裂縫:mm) 部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度內側-水平跨中41.44800D1825010180.11 水平邊緣8.28800D1825010180.02 豎直跨中30.38800D1825010180.08 豎直上邊緣3.54800D1825010180.01 豎直下邊緣8.53800D1825010180

23、.02外側-水平跨中-38.30800D1825010180.12 水平邊緣-128.881248D1820012720.24 豎直跨中-37.38800D1825010180.11 豎直上邊緣-77.81800D1825010180.22 豎直下邊緣-129.961259D1820012720.24B側井壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m, 面積:mm2/m, 裂縫:mm) 部位彎矩計算面積實配鋼筋實配面積裂縫寬度內側-水平跨中27.49800D1825010180.07 水平邊緣5.06800D1825010180.01 豎直跨中15.21800D1825010180.04 豎直上邊緣1.

24、19800D1825010180.00 豎直下邊緣4.55800D1825010180.01外側-水平跨中-37.10800D1825010180.11 水平邊緣-91.91878D1825010180.26 豎直跨中-36.06800D1825010180.11 豎直上邊緣-50.06800D1825010180.15 豎直下邊緣-85.21812D1825010180.24 注意:存在裂縫驗算不滿足限值0.20mm的情況!工作井井壁鋼筋實配18200。1.4.7 底板內力計算：(理正結構工具箱計算)單塊矩形板計算(彈性板): （1） 計算條件計算板長= 4.500(m) ；計算板寬= 3.

25、000(m) ；板厚= 350(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷載設計值= 10.50(kN/m2) 恒載分項系數= 1.20 ； 活載分項系數= 1.40 荷載設計值(不包括自重荷載): 均布荷載= 7.40(kN/m2) 砼強度等級: C25, fc=11.90 N/mm2 支座縱筋級別: HRB335, fy=300.00 N/mm2 板底縱筋級別: HRB335, fy=300.00 N/mm2混凝土保護層= 40(mm), 配筋計算as= 45(mm), 泊松比= 0.20支撐條件： 四邊上:簡支下:簡支左:簡支右:簡支 角柱左下:無右下:無右上:無左上:無（2）

26、計算結果彎矩單位:kN.m/m, 配筋面積:mm2/m, 構造配筋率:0.20% 計算方法: 查表 跨中: 水平豎向 彎矩 6.912.6 面積 700(0.20%)700(0.20%) 實配 D14200(770)D14200(770)四邊: 上下左右 彎矩 0.0 0.0 0.0 0.0 面積 700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%) 實配 D14200(770)D14200(770)D14200(770)D14200(770)工作井底板鋼筋實配實配18200。1.5 接收井（沉井）下沉及結構計算本井為6.2m接收井（沉井），地下水位根據地堪按地面以

27、下-2.0m計（施工期間為汛期）由于地質條件好，在沉井范圍內均為卵石土層，沉井考慮先開挖后下沉。1.5.1 基礎資料：單位摩阻力fk25Kpa，地基承載力特征值取為350Kpa。采用C30砼，鋼筋為HRB335。粘土天然容重取為17kN/m3，水容重w=10KN/m3 ,井壁高8m,底、頂板厚0.6m,壁厚0.6m。 1.5.2 下沉計算：下沉過程中水的浮托力標準值：Ffw,k=6.2x0.6x4x8x10=1190.4kN井壁總摩阻力標準值：TU=2.7x4xx(8.0+1.4-2.5)X30=1117.8kN沉井自重標準值G1k6.5x0.35x4x8.0x30=2184kN下沉系數：K1

28、（G1k-Ffw,k）/ T（2184-226.8）/1117=1.751.05滿足要求1.5.3 下沉穩(wěn)定計算： 根據地勘資料,沉井下沉土層為卵石土層，因此下沉穩(wěn)定滿要求。1.5.4 抗浮穩(wěn)定計算(沉井下沉到設計標高澆注底板后)：a.施工階段沉井自重標準值GK218430.170.3530=2500kN基底的水浮力標準值：Ffbw,k30.178.0102414kN 抗浮系數：Kfw2500/24141.041.05不滿足要求，需壓重物。b. 使用階段由于使用階段井頂板有覆土，可滿足要求。1.5.5 刃腳計算： 水平框架作用的判別,L1=2.35m,h=1.3m水平分力分配系數：=0.696

29、1又工作井計算可知，下沉至設計標高時，刃腳內部全部挖空，在外側水、土作業(yè)下，刃腳向里懸臂彎曲的計算值最大，則： qa=2.7x4.0x10=108KN/m qb=0.5rH2tg2（45-）= 0.5x21x72 x tg2（45-）=139.0 kN/m向里懸臂彎矩：=108.7 KN.m刃腳配筋計算：計算時，刃腳自重及井壁摩阻力略去不計。MC=1/2*1.27*108.7*0.52+1/2*1.27* (13*6.0-13*5.65) *0.52*2/3=17.8KN.m選擇鋼筋截面：M=17.8KN.m，h0=460mm,b=1000mm,s=M/1fcbh02=17800000/(1.

30、0*11.9*1000*460*460)=0.00707=0.00707AS=163mm2AS,min=0.2%*500*1000=1000mm2,按構造配筋，AS=1100mm2,選用814。1.5.6 沉井豎向計算1）、抽墊木時井壁豎向計算沉井在開始下沉特別是在抽墊木時，井壁會產生皆大的彎曲應力。沉井采用四個支承點。（1）假定定位承墊木間距為0.7L，不考慮刃腳下回填砂的承載力，如圖a所示。井壁單寬自重標準值：gk=6.0*0.35*25=52.5KN/m井壁單寬自重標準值：gs=1.27*52.5=66.7kN/m支座彎矩：M支=-1/2*66.7*(2.7*0.15)2-1/2*2.3

31、5*66.7*(2.7*0.15-0.2)=-21.5KN.m跨中彎矩：M中=1/8*66.7*(2.7*0.7)2-21.5=8.3KN.m(2)、假定抽墊木時，先抽并回填部位已經壓實變成支點。此時，沉井井壁支承在三個點上，如圖b所示。支座彎矩：M支=-1/8*66.7*1.352=-15.2KN.m跨中彎矩：M中=0.07*66.7*1.352=8.5KN.m(3)配筋計算L10/H2，按深梁進行設計，根據混凝土結構設計規(guī)范，計算如下：因為L10H，內力臂：z1=0.6 L10=0.6*2.7=1.62m刃腳底部：M中=8.5KN.m,As= M中/fyz1=8500/（300*1.62）

32、=17.5mm2井墻頂部：M支=21.5KN.m,As= M支/fyz1=21500/（300*1.62）=44.3mm2求得的鋼筋值較小，故按構造配筋已能滿足要求。2）、井壁的抗拉計算根據規(guī)程，由于本工程地基為卵石土層地基，不必進行豎向拉斷計算。1.5.7 井壁內力計算：(理正結構工具箱計算)（1）池壁荷載計算: 池外荷載: 主動土壓力系數Ka= 0.27 側向土壓力荷載組合(kN/m2):部位(標高)土壓力標準值水壓力標準值活載標準值基本組合準永久組合地面(0.000)0.000.002.713.101.08池壁頂端(-0.175)1.000.002.714.362.08地下水位處(-2.

33、000)11.380.002.7117.5512.47底板頂面(-7.650)29.7556.502.71112.6487.34 池內底部水壓力: 標準值= 1.00 kN/m2, 基本組合設計值= 1.27 kN/m2底板荷載計算(池內無水，池外填土): 水池結構自重標準值Gc= 728.00kN 基礎底面以上土重標準值Gt= 0.00kN 基礎底面以上水重標準值Gs= 0.00kN 基礎底面以上活載標準值Gh= 10.94kN 水池底板以上全部豎向壓力基本組合: Qb = (728.001.20+0.001.27+0.001.27+10.941.270.90)/7.290 = 121.55

34、kN/m2 水池底板以上全部豎向壓力準永久組合: Qbe = (728.00+0.00+0.001.00+1.507.2900.40)/7.290 = 100.46kN/m2 板底均布凈反力基本組合: Q = 121.55-0.35025.001.20 = 111.05 kN/m2 板底均布凈反力準永久組合: Qe = 100.46-0.35025.00 = 91.71 kN/m2底板荷載計算(池內有水，池外無土): 水池底板以上全部豎向壓力基本組合: Qb = 2.7002.7001.501.27+728.001.20 +(2.0002.0000.100)10.001.27/7.290 =

35、122.44kN/m2 板底均布凈反力基本組合: Q = 122.44-(0.35025.001.20+0.10010.001.27) = 110.67kN/m2 水池底板以上全部豎向壓力準永久組合: Qbe = 2.7002.7001.500.40+728.00 +(2.0002.0000.100)10.00/7.290 = 101.01kN/m2 板底均布凈反力準永久組合: Qe = 101.01-(0.35025.00+0.10010.00) = 91.26kN/m2（2） 內力,配筋及裂縫計算 彎矩正負號規(guī)則: 頂板:下側受拉為正,上側受拉為負 池壁:內側受拉為正,外側受拉為負 底板:

36、上側受拉為正,下側受拉為負 荷載組合方式: 1.池外土壓力作用(池內無水，池外填土) 2.池內水壓力作用(池內有水，池外無土) 3.池壁溫濕度作用(池內外溫差=池內溫度-池外溫度) (3)L側池壁內力: 計算跨度: Lx= 2.350 m, Ly= 7.475 m , 四邊固定 池壁類型: 深池壁 計算方法: 0H2L 部分按照水平向單向板計算 H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m): 水平向跨中: 基本組合:7.72, 準永久組合:5.77 水平向邊緣: 基本組合:-15.44, 準永久組合:-11.53 H=2L處池內水壓力作用彎矩(kN.m/m): 水平向跨中: 基本組合:0.00

37、, 準永久組合:0.00 水平向邊緣: 基本組合:0.00, 準永久組合:0.00 H=2L處水平向內力,與0H2L部分按雙向板計算的水平向內力,取大值. 基本組合作用彎矩表(kN.m/m) 部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用基本組合內側-水平跨中16.18 - -16.18 水平邊緣 -0.29 -0.29 豎直跨中0.98 - -0.98 豎直上邊緣 -0.00 -0.00 豎直下邊緣 -0.34 -0.34外側-水平跨中 -0.14-21.24-21.38 水平邊緣-33.47 -21.24-54.71 豎直跨中 -0.010.00-0.01 豎直上邊緣0.00 -26.54-26.54

38、 豎直下邊緣-31.18 -26.54-57.72 準永久組合作用彎矩表(kN.m/m) 部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用準永久組合內側-水平跨中12.45 - -12.45 水平邊緣 -0.23 -0.23 豎直跨中0.76 - -0.76 豎直上邊緣 -0.00 -0.00 豎直下邊緣 -0.26 -0.26外側-水平跨中 -0.11-18.58-18.69 水平邊緣-25.73 -18.58-44.31 豎直跨中 -0.010.00-0.01 豎直上邊緣0.00 -23.22-23.22 豎直下邊緣-24.13 -23.22-47.36 (4)B側池壁內力: 計算跨度: Lx= 2.3

39、50 m, Ly= 7.475 m , 四邊固定 池壁類型: 深池壁 計算方法: 0H2L 部分按照水平向單向板計算 H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m): 水平向跨中: 基本組合:7.72, 準永久組合:5.77 水平向邊緣: 基本組合:-15.44, 準永久組合:-11.53 H=2L處池內水壓力作用彎矩(kN.m/m): 水平向跨中: 基本組合:0.00, 準永久組合:0.00 水平向邊緣: 基本組合:0.00, 準永久組合:0.00 H=2L處水平向內力,與0H2L部分按雙向板計算的水平向內力,取大值. 基本組合作用彎矩表(kN.m/m) 部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用基本

40、組合內側-水平跨中16.18 - -16.18 水平邊緣 -0.29 -0.29 豎直跨中0.98 - -0.98 豎直上邊緣 -0.00 -0.00 豎直下邊緣 -0.34 -0.34外側-水平跨中 -0.14-21.24-21.38 水平邊緣-33.47 -21.24-54.71 豎直跨中 -0.010.00-0.01 豎直上邊緣0.00 -26.54-26.54 豎直下邊緣-31.18 -26.54-57.72 準永久組合作用彎矩表(kN.m/m) 部位池外土壓力池內水壓力溫濕度作用準永久組合內側-水平跨中12.45 - -12.45 水平邊緣 -0.23 -0.23 豎直跨中0.76 - -0.76 豎直上邊緣 -0.00 -0.00 豎直下邊緣 -0.26 -0.26外側-水平跨中 -0.11-18.58-18.69 水平邊緣-25.73 -18.58-44.31 豎直跨中 -0.010.00-0.01 豎直上邊緣0.00 -23.22-23.22 豎直下邊緣-24.13 -23.22-47.36 (5)底板內力: 計算跨度:Lx= 2.350m,