1、遼遼 寧寧 工工 業(yè)業(yè) 大大 學學 發(fā)電廠電氣部分發(fā)電廠電氣部分 課程設計（論文）課程設計（論文） 題目：題目： 700MW火力發(fā)電廠電氣部分設計火力發(fā)電廠電氣部分設計 院（系）：院（系）： 新能源學院新能源學院 專業(yè)班級：專業(yè)班級： 電氣電氣132132班班 學學 號：號： 學生姓名：學生姓名： 崔曉川崔曉川 指導教師：指導教師： 起止時間：起止時間：2012014 4.12.12.2929 2012015 5.1.1.9 9 課程設計（論文）任務及評語課程設計（論文）任務及評語 院（系）：新能源學院 教研室：電氣工程及其自動化 注：成績：平時20% 論文質量60% 答辯20% 以百分制計算

2、 學 號學生姓名崔曉川專業(yè)班級電氣32 課程設計 題目 700MW火力發(fā)電廠電氣部分設計 課程設計（論文）任務 1.某地區(qū)根據電力系統(tǒng)的發(fā)展規(guī)劃，擬新建一座裝機容量為 700MW 的凝汽式 火力發(fā)電廠，裝機 4 臺，2 臺 50MW 機組（UN =10.5kV） ，2 臺 300MW 機組 （UN =15.75kV）廠用電率為 6%，機組年利用小時 Tmax=6500h。2電力負荷及與 電力系統(tǒng)連接情況 1）10.5kV 電壓級：最大負荷 20MW，最小負荷 15MW，cos0.8,電纜饋線 10 回； 2）220kV 電壓級：最大負荷 250MW，最小負 荷 200MW，cos0.85, T

3、max=4500h，架空線 6 回； 3）330kV 電壓級與容量為 3500 MW 的電力系統(tǒng)連接，系統(tǒng)歸算到本電廠 330kV 母線上的標幺電抗為 0.021（基準容量為 100MVA） ，330kV 架空線 4 回，備用線 1 回。 3環(huán)條 當地 年最高溫度 40，年平均溫度 25；當地海拔高度 700m；當地雷暴日數 30 日 年；氣象條件一般，無嚴重污染。 設計具體內容： 1）設計電氣主接線方案； 2）完成主變壓器容量計算、臺數和型號的選擇； 3）短路電流的計算； 4）完成電氣設備的選擇與校驗； 進度計劃 1、布置任務，查閱資料。 （1 天） 2、系統(tǒng)總體方案設計。 （1 天） 3、

4、設計主接線。 （2 天） 4、設計變壓器。 （2 天） 5、短路計算。 （2 天） 7、電氣設備選擇校驗（1） 6、撰寫、打印設計說明書（1 天） 指導教師評語及成績 平時： 論文質量： 答辯： 總成績： 指導教師簽字： 年 月 日 摘 要 由發(fā)電、變電、輸電、配電和用電等環(huán)節(jié)組成的電能生產與消費系統(tǒng)。 它的功能是將自然界的一次能源通 過發(fā)電動力裝置轉化成電能，再經輸、變 電系統(tǒng)及配電系統(tǒng)將電能供應到各負荷中心。 電氣主接線是發(fā)電廠、變電所電氣設計的首要部分，也是構成電力系統(tǒng)的重 要環(huán)節(jié)。主接線的確定對電力系統(tǒng)整體及發(fā)電廠、變電所本身的運行的可靠性、 靈活性和經濟性密切相關。并且對電氣設備選擇

5、、配電裝置配置、繼電保護和控 制方式的擬定有較大的影響。電能的使用已經滲透到社會、經濟、生活的各個領 域，而在我國電源結構中火電設備容量占總裝機容量的 75%。本文是對配有 2 臺 50MW 和 2 臺 300MW 汽輪發(fā)電機的大型火電廠一次部分的初步設計，主要完成了電 氣主接線的設計。包括電氣主接線的形式的比較、選擇；主變壓器、啟動/備用變 壓器和高壓廠用/備用變壓器容量計算、臺數和型號的選擇；短路電流計算和高壓 電氣設備的選擇與校驗; 并作了變壓器繼電保護 關鍵詞: 發(fā)電廠；變壓器；電力系統(tǒng)；繼電保護；電氣設備 目 錄 第 1 章 緒論 .1 1.1 本文的研究內容 .1 第 2 章 電氣

6、主接線的設計 .2 2.1 概述 .2 2.2 電氣主接線的基本思想及工作步驟 .2 2.3 主接線方案擬定 .3 第 3 章 主變壓器的選擇 .6 3.1 變壓器容量和臺數的確定 .6 3.1.1容量的計算及確定.6 3.1.2.繞組接線組別的確定.7 3.2 主變壓器確定.7 第 4 章 短路電流計算 .9 4.1概述 .9 4.2 短路電流計算 .9 第 5 章 電氣設備的選擇 .19 5.1斷路器的選擇 .19 5.2 隔離開關的選擇.21 5.2.1 330KV側隔離開關的選擇.21 5.3電流互感器的選擇 .22 5.3.1 330KV 側電流互感器的選擇 .23 5.4發(fā)電機端封

7、閉母線的選擇 .25 第 6 章 課程設計總結 .26 參考文獻 .27 第 1 章 緒論 1.1 本文的研究內容 由發(fā)電、變電、輸電、配電和用電等環(huán)節(jié)組成的電能生產與消費系統(tǒng)。它 的功能是將自然界的一次能源通過發(fā)電動力裝置（主要包括鍋爐、汽輪機、發(fā)電 機及電廠輔助生產系統(tǒng)等）轉化成電能，再經輸、變電系統(tǒng)及配電系統(tǒng)將電能供 應到各負荷中心。由于電源點與負荷中心多數處于不同地區(qū)，也無法大量儲存， 電能生產必須時刻保持與消費平衡。因此，電能的集中開發(fā)與分散使用，以及電 能的連續(xù)供應與負荷的隨機變化，就制約了電力系統(tǒng)的結構和運行。據此，電力 系統(tǒng)要實現(xiàn)其功能，就需在各個環(huán)節(jié)和不同層次設置相應的信息與

8、控制系統(tǒng)，以 便對電能的生產和輸運過程進行測量、調節(jié)、 控制、保護、通信和調度，確保 用戶獲得安全、經濟、優(yōu)質的電能。 電能是一種清潔的二次能源。由于電能不僅便于輸送和分配，易于轉換為其 它的能源，而且便于控制、管理和調度,易于實現(xiàn)自動化。因此，電能已廣泛應 用于國民經濟、社會生產和人民生活的各個方面。絕大多數電能都由電力系統(tǒng)中 發(fā)電廠提供，電力工業(yè)已成為我國實現(xiàn)現(xiàn)代化的基礎，得到迅猛發(fā)展。本要從理 論上在電氣主接線設計，短路電流計算，電氣設備的選擇，配電裝置的布局，防 雷設計，發(fā)電機、變壓器和母線的繼電保護等方面做詳盡的論述，同時，在保證 設計可靠性的前提下，還要兼顧經濟性和靈活性，通過計算

9、論證該火電廠實際設 計的合理性與經濟性。在計算和論證的過程中，結合新編電氣工程手冊規(guī)范，進 一步完善設計。 第 2 章 電氣主接線的設計 2.1 概述 電氣主接線是發(fā)電廠、變電所電氣設計的首要部分，也是構成電力系統(tǒng)的 重要環(huán)節(jié)。 電氣主接線：由電氣設備通過連接線，按其功能要求組成接受和分配電能 的電路，成為傳輸強電流、高電壓的網絡，故又稱為一次接線或電氣主系統(tǒng)。 主接線電路圖：用規(guī)定的電氣設備圖形符號和文字符號并按工作順序排列。 詳細地表示電氣設備或成套裝置的全部基本組成和連接關系的接線圖。 主接線代表了發(fā)電廠或變電站電氣部分的主體結構，是電力系統(tǒng)網絡結構 的重要組成部分，直接影響運行的可靠性

10、、靈活性并對電器選擇、配電裝置布置、 繼電保護、自動裝置和控制方式的擬定都有決定性的關系。 因此，主接線的正確、合理設計，必須綜合處理各個方面的因素，經過技 術、經濟論證比較后方可確定。 電氣主接線的基本要求概括地說應包括可靠性、靈活性和經濟性三方面。 2.2 電氣主接線的基本思想及工作步驟 1.主接線的設計 發(fā)電廠的主接線是保證電網的安全可靠、經濟運行的關鍵，是電氣設備布 置、選擇、自動化水平和二次回路設計的原則和基礎。 電氣主接線的設計原則是：應根據發(fā)電廠在電力系統(tǒng)的地位和作用，首先應 滿足電力系統(tǒng)的可靠運行和經濟調度的要求。根據規(guī)劃容量、本期建設規(guī)模、輸 送電壓等級、進出線回路數、供電負

11、荷的重要性、保證供需平衡、電力系統(tǒng)線路 容量、電氣設備性能和周圍環(huán)境及自動化規(guī)劃與要求等條件確定。應滿足可靠性、 靈活性和經濟性的要求。 2.短路電流的計算 短路就是指不同電位的導電部分包括導電部分對地之間的低阻性短接。短 路電流計算是發(fā)電廠和變電所電氣設計的主要計算項目，它涉及接線方式及設備 選擇。工程要求系統(tǒng)調度或系統(tǒng)設計部門提供接入本電廠和變電所的各級電壓的 的綜合阻抗值，由電氣專業(yè)負責計算。 進行短路計算的目的是為了限制短路的危 害和縮小故障的影響范圍。三相短路是危害最嚴重的短路形式，因此，三相短路 電流是選擇和校驗電器和導體的基本依據。 3.電氣設備的選擇 選擇并校驗斷路器、隔離開關

12、、電抗器、電流互感器、電壓互感器、母線、 電纜、避雷器等，選用設備的型號正確的選擇電氣設備的目的是為了事導體和電 器無論在正常情況或故障情況下，均能安全、及經濟合理的運行、在進行設備選 擇時，應根據工程實際情況、在保證安全、可靠的前提下，積極而穩(wěn)妥的采取新 技術，并注意節(jié)約投資，選擇合適的電氣設備。 4.主變壓器繼電保護的設計 繼電保護是保證系統(tǒng)安全和設備可靠運行的關鍵裝置之一。當電力系統(tǒng)和 設備發(fā)生故障時，繼電保護應準確、可靠快速的切出故障，保證系統(tǒng)和設備的安 全發(fā)供電，并能保證其他設備的正常繼續(xù)運行。 為防止變壓器發(fā)生各類故障和不正常運行造成的不應有的損失以及保證電力 系統(tǒng)安全連續(xù)運行，變

13、壓器應設置相應的保護。 2.3 主接線方案擬定 綜上所述：發(fā)電、供電可靠性是發(fā)電廠生產的首要問題，主接線的設計， 首先應保證其滿發(fā)，滿供，不積壓發(fā)電能力。同時盡可能減少傳輸能量過程中的 損失，以保證供電的連續(xù)性，因而根據對原始資料的分析，現(xiàn)將主接線方案擬訂 如下： （1）10kV：出線為 8 回，鑒于出線回路多，且發(fā)電機單機容量為 50MW，遠 大于有關設計規(guī)程對選用單母線分段接線不得超過 24MW 的規(guī)定，應確定為雙母 線分段接線形式，兩臺 50MW 機組分別接在兩段母線上，剩余功率通過主變壓器 送往高一級電壓 110kV。由于 50MW 機組均接于 10kV 母線上，可選擇輕型設備， 在分

14、段處加裝母線電抗器，各條電纜出線上裝出線電抗器。 圖2-1 10kV出線 （2）110kV：出線 6 回，采用雙母線帶旁路接線形式。進線從 10kV 側送來 剩余容量 250-（7006%）+20=38MW，不能滿足 110kV 最大及最小負荷的要 求。為此以一臺 300MW 機組按發(fā)電機一變壓器單元接線形式接至 110kV 母線上， 其剩余容量或機組檢修時不足容量由三繞組變壓器與 330kV 接線相連，相互交換 功率。 圖2-2 110kV出線 （3）330kV：出線 4 回，為使出線斷路器檢修期間不停電，采用 3/2 接線， 。其進線一路通過三繞組變壓器與 110kV 連接，另一路為一臺

15、300MW 機組與變壓 器組成單元接線，直接接入 330kV，將功率送往電力系統(tǒng)。 圖2-3 330kV出線 ： 圖2-4 電氣主接線圖 第 3 章 主變壓器的選擇 3.1 變壓器容量和臺數的確定 在各種電壓等級的變電站中,變壓器是主要電氣設備之一,其擔負著變換網絡 電壓,進行電力傳輸的重要任務.確定合理的變壓器容量是變電所安全可靠供電和 網絡經濟運行的保證.因此,在確保安全可靠供電的基礎上,確定變壓器的經濟容量, 提高網絡的經濟運行素質將具有明顯的經濟意義. 變壓器的選擇應符合: a）GB/T 17468電力變壓器選用導則 、GB 1094.1電力變壓器 第一部分： 總則 、GB 1094.

16、2電力變壓器 第二部分：溫升和 GB 1094.5電力變壓器 第 五部分：承受短路的能力的要求。 b）變壓器的參數應符合:GB/T 6451三相油浸式電力變壓器技術參數和要求 的規(guī)定。 c）變壓器的負載能力應符合:GB/T 15164油浸式電力變壓器負載導則的 要求。 d）變壓器的絕緣水平應符合:GB 1094.3電力變壓器 第三部分：絕緣水平、 絕緣試驗和外絕緣空間間隙和 GB 311.1高壓輸變電設備的絕緣配合的規(guī)定 3.1.1 容量的計算及確定 連接在發(fā)電機電壓母線與系統(tǒng)間的主變壓器容量，應考慮一下因素： （1）當發(fā)電機全部投入運行時，在滿足發(fā)電機供電的日最小負荷，并扣除廠 用負荷后，主

17、變壓器應能將發(fā)電機母線電壓上的剩余有功和無功容量送入系統(tǒng)。 （2）當接在發(fā)電機電壓母線上的最大一臺機組檢修或因供熱機組負荷變動而 需限制本廠出力時，主變壓器應能從電力系統(tǒng)倒送功率，保證發(fā)電機電壓母線上 最大負荷的需要。 （3）若發(fā)電機電壓母線上接有 2 臺及以上的主變壓器時，當其中容量最大的 一臺因故退出運行時，其他主變壓器應能輸送母線剩余功率的 70%以上。 3.1.2.繞組接線組別的確定 變壓器三相繞組的接線組別必須和系統(tǒng)電壓相位一致，否則，不能并列運 行。電力系統(tǒng)采用的繞組連接方式只有星形“Y”和三角形“d”兩種。全星形接 線變壓器用于中性點不接地系統(tǒng)時，3 次諧波無通路，將引起正弦波電

18、壓畸變， 并通過通信設備發(fā)生干擾，同時對繼電保護整定的準確度和靈敏度均有影響。在 我國，由于 500、330、220、110KV 均系中性點直接接地系統(tǒng)，系統(tǒng)的零序阻抗 較小。 為了保證發(fā)電廠供電質量，電壓必須維持在允許范圍內。通過變壓器的分 接開關切換，改變變壓器高壓側繞組匝數，從而改變其變比，實現(xiàn)電壓調整。切 換方式有兩種：一種是不帶電切換，稱為無激磁調壓。 3.2 主變壓器確定 （1）330kV 側雙繞組為 SSP1-/330 型。 表 3-1 技術參數 額定容量 （kVA） 連接組別額定電壓（kV）空載損耗 (kW) 阻抗電壓 （%） N11Y ,d 高壓： 36322.5% 低壓：1

19、5.75 30215 (2) 110kV 側雙繞組為 SFP7-/110 型。 表 3-2 技術參數 額定容量 （kVA） 連接組別額定電壓（kV）空載損耗 (kW) 阻抗電壓 （%） N11Y ,d 高壓： 12122.5% 低壓：15.57 11014 （3）10kV 側三繞組變壓器選取 OSFPS/330 型。 表 3-3 技術參數 額定容量 （kVA） 容量比/MVA額 定電壓 （kV） 空 載損耗 (kW) 阻 抗電壓 （%） 連 接組別 100/100/20高壓： 3458 1.25% 中壓： 121 低壓： 10.5 121高-中： 8.64 高-低： 94.2 中-低： 78.

20、5 N,n0,11Y y d 第 4 章 短路電流計算 4.1概述 在電力系統(tǒng)的運行過程中，時常會發(fā)生故障，其中大多數是短路故障（簡 稱短路）。 所謂短路，是指電力系統(tǒng)正常運行情況以外的相與相之間或相與地（或中 性線）之間的連接。 在發(fā)電廠和變電所電氣設計中，短路電流計算是其中的一個重要環(huán)節(jié)。其 計算的目的的主要有以下幾個方面： 1） 在選擇電氣主接線時，為了比較各種接線方案，或確定某一接線是否 需要采用限制短路電流的措施，均需進行必要的短路電流計算。 2） 在選擇電氣設備時，為了保證設備在正常運行和故障狀況下都能安全、 可靠的工作。同時又力求節(jié)約資金，這就需要按短路情況進行全面校驗。 3）

21、在設計屋外高壓配電裝置時，需按短路條件校驗軟導線相間和相對地 安全距離。 4） 在選擇繼電保護方式和進行整定計算，需以各種短路時的短路電流為 依據。 5） 接地裝置的設計，也需用短路電流。 4.2 短路電流計算 系統(tǒng)基準值100MVA，基準電壓= B S B U .av n U 1、發(fā)電機電抗標幺值的計算 發(fā)電機（型號：QFS-50-2）：=0.191 1G2G12 XX dd 發(fā)電機 （型號：QFS-300-2）：=0.1953 3,4G G 34 XX dd 2、變壓器電抗標幺值的計算 330kV 主變壓器： (%)15100 0.042 100100360 kB T N US X S 1

22、10kV 主變壓器: (%)14100 0.038 100100360 kB T N US X S 10kV 側連接廠備用三繞組變壓器 T（ SSPSO-/330）： ( 1(1 2)(1 3)(2 3) 1 %)(%)(%)(%) 2 k UUUU = 1 (7.577.566.7)9.15 2 ( 2(1 2)(2 3)(1 3) 1 %)(%)(%)(%) 2 k UUUU = 1 (7.566.777.5)1.65 2 3(1 3)(2 3)(1 2) 1 (%)(%)(%)(%) 2 k UUUU = 1 (77.566.77.5)68.35 2 1 1 (%)9.15100 0.0

23、25 100100360 kB T N US X S 2 2 (%)1.65100 0.005 100100360 kB T N US X S 3 3 (%)68.35100 0.19 100100360 kB T N US X S 10kV 側三繞組變壓器 T（ SSPSO-/330） ( 1(1 2)(1 3)(2 3) 1 %)(%)(%)(%) 2 k UUUU = 1 (8.6494.278.5)12.17 2 ( 2(1 2)(2 3)(1 3) 1 %)(%)(%)(%) 2 k UUUU = 1 (8.6478.594.2)3.53 2 3(1 3)(2 3)(1 2) 1 (

24、%)(%)(%)(%) 2 k UUUU = 1 (78.594.28.64)82.03 2 1 1 (%)12.17100 0.05 100100240 kB T N US X S 2 2 (%)3.53100 0.015 100100240 kB T N US X S 3 3 (%)82.03100 0.342 100100240 kB T N US X S 短路點的選擇應選擇通過導體和電器的短路電流為最大的那些點作為短路計 算點。應在三條電壓等級的母線上選擇三個短路計算點 K1、K2、K3。 如取平均 額定電壓進行計算，則系統(tǒng)的短電壓 U=Uav，若選取 Ud=Uav 則無限大功率系統(tǒng)的

25、 短路電壓的標幺值 ， * 1 d U U U 短路電流周期分量的標幺值為 * * *1 P U I XX 式中 無限大功率系統(tǒng)對短路點的組合電抗（即總電抗）的標幺值； * X 短路電流的有名值為 /= IIBf *IfX If 則沖擊電流為 Kishsh IkIfshfM 2 式中 沖擊系數，表示沖擊電流對周期分量幅值的倍數。 0.01 1 a T sh Ke 當時間常數 Ta 的值由零偏至無限大時，沖擊系數值的變化范圍為： 1 2Ksh 用于校驗設備的最大三相對稱短路電流的計算。本設計中，短路計算采用近 似方法計算。即發(fā)電機和系統(tǒng)的次暫態(tài)電勢=1。圖 4-1 為全系統(tǒng)圖的等值電路 E k1

26、 k3 k2 k5 k4 330kV 10.5kV 110kV 圖 4-1 全系統(tǒng)圖的等值電路 k1 點發(fā)生短路，其等值電路圖如下圖 4-2： 圖 4-2 k1 點短路等值電路圖 X=X /(X +X )=0.021/(0.191+0.038)=0.02 14123 X=X +X =0.191+0.042=0.233 1545 XX +X =0.025-0.005=0.02 16=89 X=X+X=0.655+0.1953=0.85 201213 Y 0.05 0.342 0.05 0.015 0.015 0.342 61067710 0.067 17 0.342 10 0.05 0.342

27、0.05 0.015 0.015 0.342 61067710 1.532 18 0.015 7 0.05 0.342 0.05 0.015 0.015 0.342 61067710 19 6 XXXXXX X X XXXXXX X X XXXXXX X X 0.46 0.05 XX/X0.02/0.067 0.015 211617 Y 1.532 0.015 1821 0.011 22 XX1.532 0.46 0.015 181921 1.532 0.46 1819 0.351 23 XX1.532 0.46 0.015 181921 0.46 0.015 1921 0.003 24 XX

28、1.532 0.46 0.015 181921 XX X X XX X X XX X X XX+X/ / XXX0.020.011 / / 0.2330.0030.379 251422152423 （）（+）+（）（）+0. 351= 短路等值阻抗 252011 XX/X/ /0.379 / /0.85/ /0.19530.112X 短路電流周期分量有效值 11 I8.9 X0.112 100 II8.948.9(kA) 3 10.5 w wwB I 最大有效值 imp 1.52I1.5248.974.3(kA)I w 沖擊電流 2.55I2.5548.9124.7(kA) sh w i 短路

29、功率 （MVA） 8.9100890 ktwB SIS (1) 110kV 母線（k2 點）發(fā)生短路，其等值電路圖如下圖 4-3： X=X /(X +X )=0.021/(0.191+0.038)=0.02 14123 X=X +X =0.191+0.042=0.233 1545 XX +X =0.025-0.005=0.02 16=89 X=X/(X+X)+X=0.1953/(0.655+0.1953)+0.342=0.5 1711121310 圖 4-3 110kV 母線短路等值電路圖 Y 67 18 6716 616 19 6716 716 20 6716 0.05 0.015 0.00

30、9 0.05 0.015 0.02 0.05 0.02 0.003 0.05 0.015 0.02 0.015 0.02 0.004 0.05 0.015 0.02 XX X XXX XX X XXX XX X XXX 211419 = 221718 =/+ 23212220 X=X+X=0.02+0.003=0.23 XX+X0.5+0.009=0.509 XXXX=0.023/0.509+0.004=0.026 短路等值阻抗 1523 XX/X0.233/ /0.0260.023 短路電流周期分量有效值 11 I43.48 X0.023 100 III43.4821.83(kA) 33 1

31、15 w B wwBw n S I U 最大有效值 imp 1.52I1.52 21.8333.18 w I 沖擊電流 2.55I2.55 21.8355.67(kA) shw i 短路功率 (MVA) 43.48 1004348 ktwB SIS (2) 發(fā)電機出口（k4 點）短路計算，其等值電路圖如下圖 4-4： 4 G 圖 4-4 發(fā)電機出口（k4 點）短路等值電路圖 4 G X=X /(X +X )=0.021/(0.191+0.038)=0.02 14123 / 1511121310 1689 X=X(X+X)+X=0.1953/(0.655+0.1953)+0.342=0.5 X=

32、X +X =0.025-0.005=0.02 Y 67 17 6716 616 18 6716 716 19 6716 0.05 0.015 0.009 XX0.05 0.015 0.02 0.05 0.02 X0.003 XX0.05 0.015 0.02 0.015 0.02 X0.004 XX0.05 0.015 0.02 XX X X XX X XX X 20519 211517 221418 0.0420.0040.046 0.5 0.009 0.509 0.02 0.003 0.023 XXX XXX XXX 短路等值阻抗 22204 21 X(X/XX) / /X(0.023/

33、/0.5090.046) / /0.1910.05 短路電流周期分量有效值 11 I20 X0.05 100 II2010.04(kA) 33 115 B w w w n S U 最大有效值 (kA) imp 1.52I1.52 10.0415.26 w I 沖擊電流 (kA) 2.55I2.55 10.0425.602 sh w i 短路功率 (MVA) I20 1002000 ktwB SS 第 5 章 電氣設備的選擇 5.1斷路器的選擇 斷路器的選擇，除滿足各項技術條件和環(huán)境條件外，還應考慮到要便于安裝 調試和運行維護，并經技術方面都比較后才能確定。根據目前我國斷路器的生產 情況，電壓等

34、級在 10kV220kV 的電網一般選用少油斷路器，而當少油斷路器不 能滿足要求時，可以選用 SF6斷路器。 斷路器選擇的具體技術條件如下： 1）額定電壓校驗： maxN UU 2）額定電流選擇： max N I I 3）開斷電流： （短路電流有效值） Nbrw II 4）動穩(wěn)定： （短路沖擊電流） essh ii 5）熱穩(wěn)定： kr QQ 隔離開關的選擇校驗條件與斷路器相同，并可以適當降低要求 (1) 主變 330kV 側高壓斷路器的選擇 流過斷路器的最大持續(xù)工作電流 (kA) max 1.05 360 1.050.661 I 33330 N N S U 為了滿足計算的各項條件，選擇 LW1

35、5-363/Q 高壓斷路器， 開斷電流校驗: 40(kA)8.33(kA) 開斷電流校驗合格。 Nbr I w I 動穩(wěn)定校驗： 100(kA) 21.24(kA) 動穩(wěn)定校驗合格。 sh i sh i 熱穩(wěn)定校驗： 設繼電保護后備保護時間為 0.15S，全開斷時間為 0.05S，則短路計算 a t b t 時間： 0.15+0.050.2(S) kab ttt 短路電流的熱效應 2 (kA) .s 222 8.330.213.878(kA) .s wkk ItQ 222 4046400(kA) .s t r QI t r Q k Q 熱穩(wěn)定校驗合格。 所以，所選斷路器滿足要求。 (2) 33

36、0kV 出線高壓斷路器的選擇 330kV 出線回路設備應按最大負荷進行考慮選擇，所以流過斷路器的工作電 流最大時為系統(tǒng)全部出力通過一回 330kV 送入系統(tǒng)時：（四條出線回路的斷路器 相同） max 35001.05 1.05 4 1.891(kA) 3 330 0.85 3cos N N P I U 開斷電流校驗: 40(kA)8.33(kA) Nbr I w I 開斷電流校驗合格。 動穩(wěn)定校驗： 100(kA) 21.24(kA) es i es i 動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗： 設繼電保護后備保護時間為 0.15S，全開斷時間為 0.05S，則短路計算時間： a t b t 0.15+

37、0.050.2(S) kab ttt 短路電流的熱效應 2 (kA) .s 222 8.330.213.878(kA) .s wkk ItQ 222 4046400(kA) .s t r QI t r Q k Q 熱穩(wěn)定校驗合格。 所以，所選斷路器滿足要求。330kV 四條回路選擇相同的高壓斷路器. 5.2 隔離開關的選擇 5.2.1 330kv 側隔離開關的選擇 (1) 主變 330kv 側隔離開關的選擇 流過斷路器的最大持續(xù)工作電流 max 1.05 360 1.050.661(kA) 33330 N N S I U 為了滿足計算的各項條件，選擇 GW7-363 型隔離開關 動穩(wěn)定校驗：

38、=2000=661 N IA( ) maxI (A) 100(kA) 21.24 (kA) sh i sh i 動穩(wěn)定校驗合格。 熱穩(wěn)定校驗： 設繼電保護后備保護時間為 0.15S，全開斷時間為 0.05S，則短路計算時間： a t b t 0.15+0.050.2（S）短路電流的熱效應 kab ttt 2 (kA) .s 222 8.330.213.878(kA) .s wkk ItQ 222 4046400(kA) .s t r QI t r Q k Q 熱穩(wěn)定校驗合格。 所以，所選隔離開關滿足要求。 (2) 330kV 出線隔離開關的選擇 330kV 出線回路設備應按最大負荷進行考慮選擇

39、，所以流過隔離開關的工作 電流最大時為系統(tǒng)全部出力通過一回 330kV 送入系統(tǒng)時：（四條出線回路的隔離 開關相同） max 35001.05 1.05 4 1.891(kA) 33300.85 3cos N N P I U 5.3電流互感器的選擇 電流互感器的選擇和配置應按下列條件： 1型式：電流互感器的型式應根據使用環(huán)境條件和產品情況選擇。對于 620kV 屋內配電裝置，可采用瓷絕緣結構和樹脂澆注絕緣結構的電流互感器。對 于 35kV 及以上配電裝置，一般采用油浸式瓷箱式絕緣結構的獨立式電流互感器。 有條件時，應盡量采用套管式電流互感器。 2一次回路電壓： NS N U U 3一次回路電流

40、： （一次回路最大工作電流）（原邊額定電流） maxI1NI 4準確等級：要先知道電流互感器二次回路所接測量儀表的類型及對準確 等級的要求，并按準確等級要求高的表計來選擇。 5二次負荷： 2n SS 式中， 2 2 2 2 (VA) N N N Z SI 2 222nSIZ 6動穩(wěn)定： 1 2 NesShiIK 式中，是電流互感器動穩(wěn)定倍數，等于電流互感器極限值，過電流峰值 esK 與一次繞組額定電流 峰值之比，即 esimI 1 2 es es N i K I 7. 熱穩(wěn)定： 22 1 () Nt wk It IK 5.3.1 330kV 側電流互感器的選擇 （1）主變 330kV 側 TA

41、 的選擇 1一次回路電壓：(kV)330 NNSuu 2一次回路電流：(A) 1max 44360000 839.782 33 33330 N N N S II U 由此可得，初選 LM型電流互感器 363(2000/5) 表 LM-363（2000/5）型電流互感器技術參數 型 號 額 定 電 流/A 級次 組合 額定輸出 /VA cos0.8 1S 熱穩(wěn)定 倍數/kA 動 穩(wěn)定 倍 數/kA LM- 363 200 0/5 0.2/ 0.5/5P/1 0P 304010 0 3動穩(wěn)定校驗： 1 2 NesshiIK ， 1 222 100282.843(kA)21.24(kA) NesshiIK 滿足動穩(wěn)定要求。 4熱穩(wěn)定校驗： 短路電流的熱效應 2 (kA) .s 222 8.330.213.878(kA) .s wkk ItQ 222 1 ()(240)6400(kA) .s NtIK 2 1 () NtIK k Q 滿足熱穩(wěn)定要求。 綜上所述，所選 LM滿足要求。363(2000/5) （2）330kV 出線回路 TA 的選擇 1一次回路電壓：(kV)330 NN S UU 2 一次回路電流：(A) 1max 443500 / 4 2401.338