1、編 制 依 據(jù) 1、編制依據(jù) 1.1 中國華西工程設計建設有限公司提供的安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園1-1#至1-7#樓工程施工圖紙； 福建東辰綜合勘察院提供的安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園1-1#至1-7#樓工程詳細勘察報告書 1.2本工程所涉及的主要國家或行業(yè)規(guī)范、規(guī)程、標準、圖集（不限于此）：建筑地基基礎工程質量驗收規(guī)范 GB50202-2002建筑地基處理技術規(guī)范 JGJ79-2002建筑樁基技術規(guī)范 JGJ94-2008塔式起重機設計規(guī)范 GB/T13752-1992地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2002 建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-2001 建筑安全檢查標準 JGJ59-99 混凝土結構設

2、計規(guī)范 GB50010-2002）建筑樁基技術規(guī)范 JGJ94-94 塔吊使用說明書施工手冊第一章 工程概況擬建安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園1-1#至1-7#樓工程，處于安溪縣龍門鎮(zhèn)，本工程用地面積6328.90m2，建筑面積為34433.35m2。本工程為618層多層及高層建筑，局部設12層裙樓，無地下室，各擬建物的設計地坪標高0.00相當于黃海高層110.80113.20m建筑分類為多層居住建筑;主體結構合理使用年限50年;建筑耐火等級二級;屋面防水等級三級,一道設防;上部結構體系鋼筋混凝土框架,抗震設防烈度7度,地震加速度0.15g.地下0層,地上618層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構,結構設計使用年

3、限為50年;建筑抗震設防類別為丙類,建筑結構安全等級為二級,抗震設防烈度7.0度,耐火等級二級.第二章 塔吊選型1、本工程主體施工階段采用肆臺型號均為QTZ80（5610）型的塔式起重機，塔吊之間的構架凈距l(xiāng)60m（塔機大臂長選用50m，56m），塔機安裝高度差值不小于4米。每臺塔吊主要用于鋼筋、模板、砌體等主材的垂直運輸工作量，混凝土澆筑主要由砼輸送泵承擔，部分由塔吊承擔； 部位編號型號定額起重矩（KN.m）最大工作幅度（m）最大幅度時起重量最大附墻高度（m）最大起重量（KN）住在樓1#QTZ5610560561.05056住在樓2#QTZ5610560561.0 /56 第三章 塔機布置根

4、據(jù)安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園1-1#至1-7#樓施工圖及現(xiàn)場實際情況，塔機具體位置見下圖：第四章 基礎計算4.1 塔機基礎選型根據(jù)地質勘探報告該位置的土質情況及場地條件，塔吊基礎采用天然地基。安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園1-1#至1-7#樓工程塔吊基礎底面設計標高、截面尺寸、持力層情況見下表1。塔基鋼筋引出與塔身架構焊接避雷，其接地電阻要小于4歐姆。表 1 基礎底面設計標高、截面尺寸、持力層情況一覽表塔吊編號部位基礎尺寸持力層1#住在樓5.0m5.0m1.0m可塑狀凝灰熔巖殘積粘性土-12#住在樓5.0m5.0m1.0m4.2 塔吊基礎計算 4.2.1 地質情況地基基礎設計計算參數(shù)參考值層序及層名樁 型預制

5、樁沖(鉆)管灌注樁極限側阻力標準值qsik(kPa)極限端阻力標準值qpk(kPa)負摩阻力系數(shù)極限側阻力標準值qsik(kPa)極限端阻力標準值qpk(kPa)負摩阻力系數(shù)素填土18/0.4015/0.25粉質粘土45/0.3540/0.25細砂30/0.3025/0.20卵石1007000/802500/殘積砂質粘性土503000/401000/全風化花崗巖905000/801800/砂土狀強風化花崗巖1008000/902500/碎塊狀強風化花崗巖/10000/1203500/中風化花崗巖/15010000/根據(jù)建筑樁基技術規(guī)范JGJ 94-2008，Qrk=rfrkAP;frk=34.

6、18MPa, r取值按嵌巖深徑比1:1確定為0.81注：以上參數(shù)為設計估算值,供初步設計使用,建議現(xiàn)場試樁或靜荷試驗后調(diào)整表中設計參數(shù)。樁基的抗拔極限承載力應通過現(xiàn)場單樁上拔靜荷載試驗確定；采用預應力管樁時，有效樁長應大于6.0m，必要時采取引孔措施；采用預應力管樁時應滿足抗液化剪切破壞要求，且管樁持力層上部直接為液化砂層，建議加大預應力管樁進入持力層深度。沖（鉆挖）孔灌注樁沉渣50mm。4.2.2 QTZ80（5610）型塔機設備參數(shù)QTZ80（5610）型塔機設備參數(shù)表荷 載工 況P1（KN）P2（KN）M（KN.m）MK（KN.m）工作狀態(tài)511.218.31335269.3非工作狀態(tài)4

7、64.173.9155204.2.3計算過程 本工程塔吊基礎持力層為：粉質粘土，fak=130kPa，2#、卵石,fak=280kPa,殘積砂質粘性土,fak=190kPa,全風化花崗巖,fak=300kPa,砂土狀強風化花崗巖,fak=450kPa,碎塊狀強風化花崗巖,fr=5.36MP,中風化花崗巖,frk=34.18MPa.根據(jù)本工程的塔基進行計算，計算書如下：4.2.3.1 安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園1-1#至1-7#樓工程1#、2#塔吊基礎計算書1）參數(shù)信息塔吊型號：QTZ5610， 塔吊起升高度H：40.50m，塔身寬度B：1.6m， 自重F1：700kN， 基礎承臺厚度hc：1.00m

8、，最大起重荷載F2：56kN， 基礎承臺寬度Bc：5.00m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別：級鋼，額定起重力矩：560kNm， 基礎所受的水平力：30kN，標準節(jié)長度a：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：福建安溪縣， 基本風壓W0：0.7kN/m2，地面粗糙度類別：D類，風荷載高度變化系數(shù)z：0.84 。2）塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖: 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式： 混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)

9、定性計算：E=M/(F+G)=1511.20/(907.20+1089.00)=0.76m Bc/3=1.83m根據(jù)塔式起重機設計規(guī)范（GB/T 13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩(wěn)定性滿足要求。式中 F塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=907.20kN； G基礎自重：G=25.0BcBchc1.2 =1089.00kN； Bc基礎底面的寬度，取Bc=5.500m； M傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 1079.43=1511.2kNm； e偏心矩，eM/(F + G)0.757 m,故eBc/6=0.917 m；經(jīng)過計算得

10、到:無附著的最大壓力設計值 Pmax=(907.200+1089.000)/5.5002+1511.202/27.729=120.489kPa；無附著的最小壓力設計值 Pmin=(907.200+1089.000)/5.5002-1511.202/27.729=11.491kPa；有附著的壓力設計值 P=(907.200+1089.000)/5.5002=65.990kPa；3） 地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第5.2.3條。計算公式如下: fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原

11、則確定；取220.000kN/m2； b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù); -基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取19.100kN/m3； b-基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.500m； m-基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取19.100kN/m3； d-基礎埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承載力設計值：fa=277.300kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=277.300kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=65.990kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2fa大于無附著時的壓力

12、設計值Pmax=120.489kPa，滿足要求！4） 基礎受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下: 式中 hp - 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取 hp=0.97； ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.43MPa； ho - 基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.15m； am - 沖切破壞錐體最不利一側計算長度； am=1.60+(1.60 +21.15)/2=2.75m； at - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面

13、的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at1.6m； ab - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.60 +21.15=3.90； pj - 扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=120.49kPa； Al - 沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.50(5.50-3.90)/2=4.40m2 Fl - 相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地

14、基土凈反力設計值。 Fl=120.494.40=530.15kN。允許沖切力：0.70.971.4327501150=.42N=3060.14kN Fl= 530.15kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！5） 承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 - 任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當材料為混凝土時，取a1=(Bc-B)/2(5.50-1.60)/2=1.95m； Pmax - 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣

15、最大地基反力設計值，取120.49kN/m2； P - 相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值； P=120.49(31.60-1.95)/(31.60)=71.54kPa； G-考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.505.501.20=1225.13kN/m2； l - 基礎寬度，取l=5.50m； a - 塔身寬度，取a=1.60m； a - 截面I - I在基底的投影長度, 取a=1.60m。 經(jīng)過計算得：MI=1.952(25.0+1.6)(120.49+71.54-21225.13/5.02)+(120.49-71.54)5.5/12=528.6kN.m。2.配筋面積計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第8.7.2條。公式如下: 式中，l - 當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取l=1.00； fc - 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=14.30kN/m2； ho - 承臺的計算高度，ho=1.15m。經(jīng)過計