1、 目目 錄錄 第 1 章 編制依據(jù) .1 第 2 章 工程概況 .1 第 3 章 模板體系 .2 3.1 模板體系選用 .2 3.2 支撐體系的選用 .2 第 4 章 操作工藝 .2 41 支撐體系 .2 42 模板質(zhì)量缺陷和防治措施 .4 43 模板工程施工質(zhì)量控制程序框圖 .6 44 拆模時間規(guī)定 .7 第 5 章 驗算 .7 第 6 章 質(zhì)量驗收要求 .8 6.1 一般項目.8 6.2 模板拆除.8 第 7 章 安全技術(shù)要求 .8 7.1 一般注意事項 .8 7.2 人員要求 .9 7.3 使用階段 .9 7.4 泵送砼安全技術(shù)措施 .10 第 8 章 詳細(xì)計算書 .11 第第 1 1

2、章章 編制依據(jù)編制依據(jù) 1、依據(jù) XXX12 棟施工設(shè)計圖紙； 2、依據(jù)XXX12 棟施工組織設(shè)計 ； 3、各類參考規(guī)范、圖書： 建筑施工手冊第四版； 建筑施工計算手冊江正榮著； 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB50009-2001） ； 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （GB50010-2002） ； 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （GB50017-2003） ； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ130-2001） ； 第第 2 2 章章 工程概況工程概況 成都 XXX 工程由 XXX 成都分公司投資，成都 XXX 負(fù)責(zé)開發(fā)的商住項目，本工程建筑面 積約為 24 萬平方米，由四期工程組成，一期為 6 棟 152

3、6 層的高層，二期為 3 棟 32 層的 高層，三期為 2 棟 31 層的高層，四期為 1 棟 31 層的高層。整個工程總占地 37061 平方米， 設(shè)一通地下室，二、三、四期為局部裙樓加塔樓形式。結(jié)構(gòu)形式為剪力墻或框架-剪力墻。 整個工程除商業(yè)用房外均為精裝修交樓。 XXX12 棟為 XXX 第四期工程，本工程建筑總面積 44933 平米。地下部分：一層人防地 下室，層高為 4.35m6.45m；地上部分：地上 1-3 層為商場，其中首層層高為 4.5m5.1m， 第四層為架空層，層高 4.8m，第五層樓板為轉(zhuǎn)換層，531 層為住宅樓，層高為 2.95m。整 體結(jié)構(gòu)形式為框架剪力墻，其中 1

4、-4 層以框架為主，5-31 層以剪力墻為主。 本方案僅針對第五層轉(zhuǎn)換層模板施工，其余樓層模板施工見XXX12 棟模板施工方案 。 第五層轉(zhuǎn)換層，層高為 4.800m，樓層凈高 4.620m，板厚 180mm，梁截面尺寸為 200mm400mm、200mm500mm、200mm600mm、300mm700mm、400mm800mm、500mm15 00mm、500mm2400mm、700mm1600mm、800mm1800mm、1000mm2200mm 、1100mm2200mm 、1200mm2500mm 、1600mm2000mm 等多種；柱截面尺寸為 800mm1200mm、1000mm

5、1300mm 、600mm1200mm 、1200mm1200mm、1300mm1200mm、1400mm1300mm 等多種；剪力墻體厚度 200mm、350 mm、400 mm、500mm，剪力墻體最大厚度為 500mm。擬采用 48*3.5 鋼管支撐體系。 第第 3 3 章章 模板體系模板體系 所選用鋼管外徑允許偏差-0.5mm，壁厚允許偏差-0.5mm，兩端面切斜允許偏差 1.7mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔，鋼管必須挺直，端部不得翹曲，立桿彎曲不得大于 12mm，水平 桿彎曲不得大于 20mm。 所選用扣件不得有裂紋、砂眼等缺陷，并應(yīng)將影響外觀質(zhì)量的粘砂、披縫、毛刺等清 除干凈；扣件的附件所選

6、用的材料應(yīng)不低 Q235 碳素鋼的要求；每樓層扣件應(yīng)按規(guī)范要求用 扭力扳手進(jìn)行檢查，檢查個數(shù)不得小于 50 個，不合格數(shù)不得多于 3 個。 轉(zhuǎn)換層柱及剪力墻施工工藝流程：清理柱墻內(nèi)雜物彈邊線及門洞口位置線鋼筋綁 扎、預(yù)留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續(xù)安裝洞口模板安裝柱墻體側(cè)模 調(diào)整固定自檢、互檢驗收移交砼工種 轉(zhuǎn)換層梁板模施工工藝：彈線滿堂架調(diào)整標(biāo)高、外剪力墻及圓柱接頭模板安裝 安裝梁底模安裝梁側(cè)模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、 水電管線安裝綁板面筋、預(yù)埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續(xù)， 移交砼工種。嚴(yán)格控制標(biāo)高，梁跨大于 4 米時梁底板按 3起拱。

7、 3.13.1 模板體系選用模板體系選用 模板：選用木模板（1830*915*18） ； 木方：選用 50*100 木枋； 主楞：483.5 鋼管。 3.23.2 支撐體系的選用支撐體系的選用 鋼管采用 483.5 鋼管； 鋼頂托、對接扣、十字扣、旋轉(zhuǎn)扣； 對拉螺桿：12 高強(qiáng)螺桿； 脫模劑：YJA-脫模劑、油類脫模劑等； 輔材：短木墊、2cm 寬粘帶紙、海綿條、鐵釘、鐵線、刷子、小鐵鏟、撬棍等； 第第 4 4 章章 操作工藝操作工藝 4 41 1 支撐體系支撐體系 本工程滿堂鋼管架支撐體系設(shè)計，本方案僅對 500 mm1500mm 及以上截面的梁進(jìn)行設(shè) 計，其余墻柱及小于該截面的梁按原模板施

8、工方案施工。 本方案 500 mm1500mm 及以上截面的梁共用參數(shù)如下：立桿上端伸出至模板支撐點長 度 0.1m，立桿步距 1.3m，梁支撐架搭設(shè)高度 4.62m；梁底模板支撐采用梁底小楞垂直梁截 面，立桿承重連接方式采用可調(diào)托座，水平桿與立桿連接采用雙扣件；梁側(cè)模采用主龍骨 橫向設(shè)置，其次楞間距 350mm，對拉螺桿水平間距為 700mm，對拉螺桿直徑采用螺栓類型 M12。下圖為截面為 12002500 的梁底模及側(cè)模支撐系統(tǒng)。為保證支模體系的整體穩(wěn)定性， 在梁兩側(cè)立桿上增加斜向剪刀撐，要求剪刀撐與各外排立桿采用旋轉(zhuǎn)扣件連接。其余各梁 參數(shù)參照“轉(zhuǎn)換層各梁支撐體系表”的簡圖取值。 轉(zhuǎn)換層

9、各梁支撐體系表轉(zhuǎn)換層各梁支撐體系表 梁截面 bh（mm mm） 立桿沿梁跨度 方向間距 （m） 梁底立桿 根數(shù) 梁底木 枋根數(shù) 梁兩側(cè)立桿 間距（m） 支撐體系簡圖 50015000.5131.1 50024000.30.3131.1 80018000.5241.4 110022000.5361.7 120025000.5361.8 160020000.5482.2 4 42 2 模板質(zhì)量缺陷和防治措施模板質(zhì)量缺陷和防治措施 1、爆模或外凸 防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）底部 2m 高范圍內(nèi)間距控制在 45cm 內(nèi)，往上間 距控制在 50cm 內(nèi)；2）螺桿每次使用前應(yīng)清洗絲口，保證絲口清晰

10、，下部 2m 范圍內(nèi)增加保 險螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度 50cm 左右， 第二層澆筑時，振搗棒插入下層 5cm 深即可。 2、垂直度偏差大 防治措施：1）柱（墻）邊線測放完畢后，應(yīng)先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊 接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉(zhuǎn)情況采用 10#鋼絲對稱拉 住校正；2）柱模、墻模每側(cè)要求不少于兩道斜撐，間距 2m 內(nèi)（墻體）與水平夾角控制在 60以內(nèi)并不小于 45。 3、墻上預(yù)留洞傾斜或呈魚肚形 防治措施：1）墻上洞口配置定型模板及加固；2）墻體砼必須分層澆筑及振搗，每層 厚度 50cm 內(nèi)，遇到墻上洞口時，兩

11、側(cè)對稱下料，相差高度 20cm 內(nèi)，且兩側(cè)同時振搗。 4、梁柱接頭不方正，平臺與墻體接頭處“穿裙子”及漏漿或施工縫不平齊 防治措施：1）墻、柱砼每次澆筑位置至梁底（板底）以上 2-3cm 位置（由箍筋或墻 上水平筋控制） ，鋼筋綁扎時應(yīng)先定出最上口鋼筋綁扎位置；2）梁柱接頭模板按圖配制， 并應(yīng)加設(shè)兩道柱箍予以固定；3）板梁與墻（柱）接頭處貼粘膠帶；4）改為 30 振搗棒振 搗，砼可由人工轉(zhuǎn)向側(cè)面入內(nèi)。 5、陰陽角不方正，不順直 防治措施：1）電梯井門洞等陰角部位安裝陰角模；2）柱模陽角部位模板接合處刨平、 刨直（包括木枋） ； 6、板接縫處出現(xiàn)高低差及漏漿 防治措施：1）模板、木楞使用前必須過

12、刨；2）同一方格內(nèi)必須使用同一材質(zhì)的模板， 厚度均勻一致，否則應(yīng)進(jìn)行篩選；3）盡量消除引測標(biāo)高誤差，同時在一方格內(nèi)先定出板邊 兩側(cè)高度，中間部位拉線；4）板縫大于 2mm 時先刮膩子填充，再貼 3cm 寬粘膠帶。 7、梁側(cè)模或板模夾在砼內(nèi) 防治措施：1）模板壓向必須正確：即板底模壓往梁（柱）側(cè)模上口；2）正確按照施 工流程操作：即安裝梁柱接頭模 梁側(cè)模從梁柱接頭處向中間安裝 板模從梁邊向 中間安裝的順序。 4 43 3 模板工程施工質(zhì)量控制程序框圖模板工程施工質(zhì)量控制程序框圖 班組自檢 與混凝土工序交接 模板設(shè)計書面交底 互檢 與鋼筋工序交接 檢查腳手架、腳手板 操作人員參加 克服上道工序弊病

13、的補(bǔ)救措施 事故處理記錄 資料整理 自檢記錄、質(zhì)量評定記錄 工序交接記錄 學(xué)習(xí)圖紙和技術(shù)資料 學(xué)習(xí)操作規(guī)程和質(zhì)檢要求 準(zhǔn)備工作模板選擇 模板涂刷隔離劑 清理現(xiàn)場、文明施工 注意混凝土楞角成品保護(hù) 按拆模試塊強(qiáng)度確定拆模時間 技術(shù)交底 拆模 支模 執(zhí)行驗收標(biāo)準(zhǔn) 不合格品的處理（返工）質(zhì)量評定 各抽查10%，但均不少于3件 模板工程施工質(zhì)量控制程序框圖 模板及其支撐系統(tǒng)必須滿足以下要求： 1） 、保證結(jié)構(gòu)、構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確； 2） 、必須具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性； 3）、模板接縫要嚴(yán)密，不得漏漿； 4 44 4 拆模時間規(guī)定拆模時間規(guī)定 側(cè)模拆除時，砼強(qiáng)度能保證其表面及楞角

14、不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底 模板拆除時間必須由專業(yè)施工員提出申請經(jīng)項目技術(shù)負(fù)責(zé)人簽發(fā)意見，并報現(xiàn)場監(jiān)理工程 師。 各部位構(gòu)件拆模時所需混凝土強(qiáng)度： 結(jié)結(jié) 構(gòu)類型構(gòu)類型 結(jié)構(gòu)跨度結(jié)構(gòu)跨度 （M） 按設(shè)計的混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百 分率計（%） 250 2，8 75 板 8100 875 梁 8100 275 懸臂構(gòu)件 2100 1） 、梁板模板拆除前應(yīng)先在滿堂架適當(dāng)部位橫桿（滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足 操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。 2） 、拆模時操作人員嚴(yán)禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野 蠻施工。 3） 、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過

15、4m 樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴(yán) 禁往下扔，以防止模板損壞。 4） 、當(dāng)天拆下的模板當(dāng)天轉(zhuǎn)運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁 止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。 第第 5 5 章章 驗算驗算 本方案采用品茗安全 2009 計算軟件進(jìn)行驗算，主要對 500 mm1500mm 及以上截面的 梁進(jìn)行驗算，其余各墻柱及小于該截面的梁按原模板施工方案執(zhí)行。經(jīng)驗算各梁截面支撐 體系按本章 4.1“轉(zhuǎn)換層各梁支撐體系表”滿足要求，為節(jié)約篇幅本方案僅附截面尺寸為 1600 mm2000 mm 梁的計算書。 第第 6 6 章章 質(zhì)量驗收要求質(zhì)量驗收要求 6.16.1 一般項目一般項目

16、 1）模板的接縫不應(yīng)漏漿，在澆筑混凝土前，木模板應(yīng)澆水濕潤，但模板內(nèi)不應(yīng)有積水； 2）模板與混凝土的接觸面應(yīng)清理干凈并涂刷隔離劑； 3）澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理干凈； 4） 對跨度不小于 4m 的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應(yīng)按要求起拱。 5） 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的偏差應(yīng)符合下表規(guī)定 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢驗方法現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差及檢驗方法 項 目允許偏差（mm）檢 驗 方 法 軸線位置5鋼尺檢查 底模上表面標(biāo)高+5水準(zhǔn)儀或拉線、鋼尺檢查 基 礎(chǔ)+10鋼尺檢查 截面內(nèi)部尺寸 柱、墻、梁+4、-5鋼尺檢查 不大于 5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查 層高垂直度 大于 5m8經(jīng)緯儀

17、或吊線、鋼尺檢查 相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查 表面平整度52m 靠尺和塞尺檢查 6.26.2 模板拆除模板拆除 1）模板底模及其支架拆除時的混凝土強(qiáng)度應(yīng)符合設(shè)計要求；當(dāng)設(shè)計無具體要求時，混凝 土強(qiáng)度應(yīng)符合下表 2）對后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，側(cè)模宜在預(yù)應(yīng)力張拉前拆除；底模支架的拆除不應(yīng) 在結(jié)構(gòu)構(gòu)件建立預(yù)應(yīng)力前拆除； 3）側(cè)模拆除時的混凝土強(qiáng)度應(yīng)能保證其表面及棱角不受損傷； 4）模板拆除時，不應(yīng)對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。 第第 7 7 章章 安全技術(shù)要求安全技術(shù)要求 7.17.1 一般注意事項一般注意事項 1）嚴(yán)格遵守國家及四川省、成都市的各項安全生產(chǎn)、文明施

18、工法規(guī)、條例。 2）拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。 3）吊裝模板時應(yīng)使模板穩(wěn)定后，操作人員方可協(xié)助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。 4）木工應(yīng)遵守有關(guān)安全操作規(guī)程。 5）嚴(yán)禁木工順手拆除或搬運搭設(shè)外架的專用鋼管、扣件。 6）高支模拆除時應(yīng)系好安全帶，防止墜落。 7）模板拆除時應(yīng)畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。 8）模板支架四邊與中間每隔三排支架立桿需設(shè)置一道剪刀撐，本項目由底至頂剪刀撐設(shè) 置一道； 9）架設(shè)完畢后必須嚴(yán)格驗收制度，不合格不準(zhǔn)進(jìn)行下道工序作業(yè)，不準(zhǔn)邊固邊上鋼筋邊 綁扎鋼筋作業(yè)，嚴(yán)防坍塌事故發(fā)生； 10）立桿及水平桿采用對接扣連接，禁止采用搭接連接； 11

19、）模板鋪設(shè)，需在下方平鋪一層水平安全網(wǎng)作為防護(hù)，工人在架管上作業(yè)必須戴好安 全帽，系好安全帶。 12）傳遞鋼管時嚴(yán)禁觸、碰、壓電源電線； 13）在腳手架上拆除模板作業(yè)時，作業(yè)層腳手板需全封閉，與結(jié)構(gòu)面之間不得留有空隙， 以防拆除的模板、木方從空隙中墜落傷人； 14）鋼管的拆除應(yīng)在統(tǒng)一指揮下，按先澆筑砼的部位先拆、后澆筑砼的后拆的順序拆除； 腳手架的拆除應(yīng)從一端走向另一端、自上而下逐層地進(jìn)行；構(gòu)配件和加固件應(yīng)按先上后下、 先外后里的順序進(jìn)行；拆除工作中，嚴(yán)禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應(yīng)放 入袋內(nèi)，鎖臂應(yīng)先傳遞至地面并放室內(nèi)堆存；拆卸連接部件時，應(yīng)先將鎖座上的鎖板與卡 鉤上的鎖片旋轉(zhuǎn)至

20、開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴(yán)禁敲擊； 15）拆下的鋼管與扣件，應(yīng)就近堆碼平放、堆碼高度不得超過 1.2m，嚴(yán)禁拋擲； 16）在腳手架上拆除模板作業(yè)時，作業(yè)層腳手板需全封閉，與結(jié)構(gòu)面之間不得留有空隙， 以防拆除的模板、木方從空隙中墜落傷人。 7.27.2 人員要求人員要求 1）腳手架搭設(shè)人員應(yīng)有勞動部門頒發(fā)的上崗證，應(yīng)經(jīng)過專門的技術(shù)培訓(xùn)的熟練工人。 2）架子工在作業(yè)時嚴(yán)禁喝酒或帶病作業(yè)。 3）架子工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。 7.37.3 使用階段使用階段 1）六級及以上大風(fēng)和霧、雨天應(yīng)停止腳手架作業(yè)，下雨后上架操作應(yīng)有防滑措施。 2）操作層上的施工荷載應(yīng)符合要求，架體上

21、不允許堆放施工用材料，主體施工過程中所 堆積的建筑垃圾應(yīng)及時清理。 3）不得將模板支撐、纜風(fēng)繩、泵管等固定在腳手架上，嚴(yán)禁任意懸掛起重設(shè)備。 4）應(yīng)安排專人負(fù)責(zé)對腳手架進(jìn)行經(jīng)常檢查和保修： 在下列情況下，必須對腳手架進(jìn)行檢查： 在六級大風(fēng)與大雨后； 停用超過一個月，復(fù)工前； 檢查保修項目： 各主節(jié)點處諸桿件的安裝，連墻件、支撐、門洞等的構(gòu)造是否符合施工方案的要 求； 地基是否積水，立桿是否懸空； 連接桿件接頭是否松動； 立桿的垂直度允許偏差是否符合規(guī)定要求； 安全防護(hù)措施是否符合要求。 5）在腳手架使用期間，嚴(yán)禁任意拆除腳手架構(gòu)件，如因特殊情況需要拆除時，應(yīng)采取安 全措施并報項目經(jīng)理、技術(shù)負(fù)責(zé)

22、人和安全員批準(zhǔn)。 6）嚴(yán)禁任意在腳手架基礎(chǔ)及其鄰近處進(jìn)行挖掘作業(yè)，否則應(yīng)采取安全措施，報項目領(lǐng)導(dǎo) 批準(zhǔn)。 7）在腳手架上進(jìn)行電、氣焊作業(yè)應(yīng)填寫動火申請表，經(jīng)項目經(jīng)理同意后方可進(jìn)行，并在 作業(yè)時應(yīng)有防火措施和專人看守。 8）嚴(yán)禁在腳手架上架設(shè)電線，臨時用電線路與架體距離應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定。 7.47.4 泵送砼安全技術(shù)措施泵送砼安全技術(shù)措施 1）砼泵的機(jī)操人員必須經(jīng)過專門培訓(xùn)合格后，方可上崗獨立操作且必需有操作證書； 2）泵送砼時，砼泵機(jī)的支腿應(yīng)完全伸出并插好安全銷； 3）水平泵管應(yīng)接近直線，少彎曲，管道支撐必須緊固可靠，管道接頭處應(yīng)密封可靠； 4）考慮到高層澆筑時管道較長，每兩層設(shè)置一個觀查點，并

23、派專人負(fù)責(zé)監(jiān)控； 5）遇大雨或五級以上大風(fēng)時，必須停止泵機(jī)作業(yè)； 6）本項目采用布料機(jī)布料，布料機(jī)四個支座禁止直接架立在模板或鋼筋上，現(xiàn)場用 鋼管制作四個馬凳做支座； 7）澆筑砼作業(yè)面上派專職安全員跟蹤、監(jiān)督現(xiàn)場操作安全； 8）在作業(yè)面上布管時，嚴(yán)禁泵管直接敷設(shè)在板面、鋼筋或預(yù)埋件上，泵管底部用廢 棄的橡膠輪胎作軟墊支撐，每條泵管接口處敷一個，以防泵管對模板支架及鋼筋直接沖擊 造成損壞； 9）垂直方向布設(shè)架管禁止將泵管布設(shè)在外腳架或模板支撐架上，必須單獨另設(shè)泵管 支架；垂直管下端的彎管，不能作為上部管道的支撐點，本項目采用在彎管上焊接支座以 隨垂直彎管的重量； 第第 8 8 章章 詳細(xì)計算書詳

24、細(xì)計算書 （1.6x2.01.6x2.0梁模板計算書）梁模板計算書） 高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié) 構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。 因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性 仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高 支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。 梁段: KZL-23-1(1)。 一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息 1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)模板支撐及構(gòu)造參

25、數(shù) 梁截面寬度 B(m)：1.60；梁截面高度 D(m)：2.00； 混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10； 立桿步距h(m)：1.30；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50； 梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.62；梁兩側(cè)立桿間距(m)：2.20； 承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立桿根數(shù)：4； 采用的鋼管類型為483.5； 立桿承重連接方式：可調(diào)托座； 2.2.荷載參數(shù)荷載參數(shù) 新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自 重(

26、kN/m3):1.50； 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)： 17.8； 振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載 (kN/m2)：4.0； 3.3.材料參數(shù)材料參數(shù) 木材品種：長葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)： 1.7； 面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00； 面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)： 13.

27、0； 4.4.梁底模板參數(shù)梁底模板參數(shù) 梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底縱向支撐根數(shù)：8； 5.5.梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模板參數(shù) 次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數(shù)：5； 穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：700； 主楞到梁底距離依次是：200mm，500mm，900mm，1300mm，1700mm； 主楞材料：圓鋼管； 直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； 主楞合并根數(shù)：2； 次楞材料：木方； 寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 二、梁側(cè)模板荷載計算二、梁側(cè)模板荷載計算 按施工手冊，新

28、澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計 算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為 本工程計算荷載。 三、梁側(cè)模板面

29、板的計算三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝 土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm) 1.1.強(qiáng)度計算強(qiáng)度計算 材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下: M/W f 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1821.81.8/6=98.28cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓

30、力，包括： 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.21.8217.85=38.98kN/m； 振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.41.824=10.192kN/m； 計算跨度: l = 350mm； 面板的最大彎矩 M = 0.138.983502 + 0.117 10.1923502 = 6.24105Nmm； 面板的最大支座反力為： N=1.1q1l+1.2q2l=1.138.980.35+1.210.1920.35=19.288kN； 經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 6.24105 / 9.83104=6.3N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2； 面板的

31、受彎應(yīng)力計算值 =6.3N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f =13N/mm2，滿足要求！ 2.2.撓度驗算撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q=38.98N/mm； l-計算跨度: l = 350mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1821.81.81.8/12=88.45cm4； 面板的最大撓度計算值: = 0.67738.983504/(10060008.85105) = 0.746 mm； 面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250

32、= 1.4mm； 面板的最大撓度計算值 =0.746mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！ 四、梁側(cè)模板支撐的計算四、梁側(cè)模板支撐的計算 1.1.次楞計算次楞計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的多連續(xù)梁計算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q=19.288/(2.000-0.180)=10.598kN/m 本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面 抵抗矩W和彈性模量E分別為: W = 151010/6 = 83.33cm3； I = 15101010/12 = 416.67cm4； E = 10000

33、.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.212 kNm，最大支座反力 R= 4.441 kN，最大變形 = 0.115 mm （1 1）次楞強(qiáng)度驗算）次楞強(qiáng)度驗算 強(qiáng)度驗算計算公式如下: = M/Wf 經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.12105/8.33104 = 2.5 N/mm2； 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2； 次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！ （2 2）次楞的撓度驗算）次楞的撓度驗算 次楞的最大容許撓度值:

34、 = 400/400=1mm； 次楞的最大撓度計算值 =0.115mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！ 2.2.主楞計算主楞計算 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.441kN,按照集中荷 載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截 面抵抗矩W分別為: W = 25.078=10.16cm3； I = 212.187=24.37cm4； E = .00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.699 kNm，最大

35、支座反力 R= 9.881 kN，最大變形 = 0.451 mm （1 1）主楞抗彎強(qiáng)度驗算）主楞抗彎強(qiáng)度驗算 = M/Wf 經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 6.99105/1.02104 = 68.9 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205N/mm2； 主楞的受彎應(yīng)力計算值 =68.9N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f =205N/mm2，滿足要求！ （2 2）主楞的撓度驗算）主楞的撓度驗算 根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.451 mm 主楞的最大容許撓度值: = 700/400=1.75mm； 主楞的最大撓度計算值 =0.451mm 小于 主楞的最大容許

36、撓度值 =1.75mm，滿足要求！ 五、穿梁螺栓的計算五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: NN= fA 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.881 kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.881kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N =12.92kN，滿足要求！ 六、

37、梁底模板計算六、梁底模板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底 支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。 強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷 載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土 自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.1.抗彎強(qiáng)度驗算抗彎強(qiáng)度驗算 按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/Wf 鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m

38、)： q1=1.2(24.00+1.50)2.00+0.300.50=30.780kN/m； 施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)： q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m； q=30.780+2.800=33.580kN/m； 最大彎矩及支座反力計算公式如下: Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.130.78228.5712+0.1172.8228.5712=1.78105Nmm； RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.430.780.229+0.452.80.229=3.102kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1

39、30.780.229+1.22.80.229=8.507kN =Mmax/W=1.78105/2.70104=6.6N/mm2； 梁底模面板計算應(yīng)力 =6.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.2.撓度驗算撓度驗算 根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷 載作用。 最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=25.650kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =228.57mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；

40、面板的最大允許撓度值: =228.57/250 = 0.914mm； 面板的最大撓度計算值: = 0.67730.78228.64/(10060002.43105)=0.39mm； 面板的最大撓度計算值: =0.39mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.914mm，滿足要求！ 七、梁底支撐的計算七、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用方木。 強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋 自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆 混凝土自重、鋼筋自重荷載。 1.1.荷載的計算：荷載的計算： 梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到

41、： q=8.507/0.5=17.014kN/m 2.2.方木的支撐力驗算方木的支撐力驗算 方木計算簡圖 方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木強(qiáng)度驗算方木強(qiáng)度驗算: : 計算公式如下: 最大彎矩 M =0.1ql2= 0.117.0140.52 = 0.425 kNm； 最大應(yīng)力 = M / W = 0.425106/83333.3 = 5.1 N/mm2； 抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f =13 N/mm2； 方木的最大應(yīng)力計算值 5.1 N/mm2 小于 方

42、木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2, 滿足要求! 方木抗剪驗算：方木抗剪驗算： 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0) 其中最大剪力: V =0.617.0140.5 = 5.104 kN； 方木受剪應(yīng)力計算值 = 35.1041000/(250100) = 1.531 N/mm2； 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2； 方木的受剪應(yīng)力計算值 1.531 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求! 方木撓度驗算方木撓度驗算: : 計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250 方木最大撓度計算值 = 0.67717.0145004 /

43、(10010000416.667104)=0.173mm； 方木的最大允許撓度 =0.5001000/250=2.000 mm； 方木的最大撓度計算值 = 0.173 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！ 3.3.支撐托梁的強(qiáng)度驗算支撐托梁的強(qiáng)度驗算 梁底模板邊支撐傳遞的集中力： P1=RA=3.102kN 梁底模板中間支撐傳遞的集中力： P2=RB=8.507kN 梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力： P3=(2.200- 1.600)/40.500(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.500(2. 000-0.180)0.300=

44、1.254kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到： 支座力: N1=N6=2.089 kN； N2=N5=17.699 kN； N3=N4=10.088 kN； 最大彎矩 Mmax=0.877 kNm； 最大撓度計算值 Vmax=0.745 mm； 最大應(yīng)力 =0.877106/5080=172.7 N/mm2； 支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 f=205 N/mm2； 支撐托梁的最大應(yīng)力計算值 172.7 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計強(qiáng) 度 205 N/mm2,滿足要求! 八、梁跨度方向鋼管的計算八、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)

45、造作用，無需要計算 九、立桿的穩(wěn)定性計算九、立桿的穩(wěn)定性計算: : 立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =2.089 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1764.62=0.975 kN； N =2.089+0.975=3.064 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08

46、； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.3,1.3+20.1= 2.579 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2579.07 / 15.8 = 163 ；

47、 由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.265 ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=3064.451/(0.265489) = 23.6 N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 23.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫向鋼管的最大支座反力：N1 =17.699 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.176(4.62-2)=0.975 kN； N =N1+N2 =17.699+0.553=18.252 kN ； - 軸心受壓

48、立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.3,1.3+20.1= 2.579 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； -