1、施工電梯卸料平臺及防護門搭設(shè)方案中聯(lián)天御一期12-13# 、15-16# 樓工程位于福州福清市福和大道以西，清宏路以北，交通便利。工程用地基本呈長方形型，場地地勢平坦，是集商業(yè)與住宅的群體建筑。上部結(jié)構(gòu)體系：框架結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度7 度，建筑面積約兩萬2m項目工程由福清市中聯(lián)置業(yè)有限公司投資興建， 北京東方華太建筑設(shè)計工程有限責任公司設(shè)計，福建華君建筑工程有限公司承建。一、本方案依據(jù) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （ JGJ130-2001），建筑施工安全檢查標準（JGJ59-1999），并參考建筑施工腳手架實用手冊 。二、技術(shù)要求1、本工程采用 SC200200 施工電梯，故搭設(shè)方案

2、采用雙排鋼管腳手架卸料平臺架。2、卸料平臺基礎(chǔ)澆注200mm厚的 C15 砼墊層。3、卸料平臺對應(yīng)的每層樓面處必須設(shè)置連墻桿，連墻桿預埋插管埋深不得小于 250mm。4、卸料平臺卸米層應(yīng)滿鋪木腳手板，腳手板應(yīng)與架體綁扎牢固，且靠近降機側(cè)應(yīng)高于靠近建筑物側(cè) 20 30mm。5、卸料平臺在架體兩側(cè)及正面外側(cè)兩立桿之間應(yīng)按標準設(shè)置扶手、靠近欄桿及擋腳板。三、搭設(shè)材料要求1、卸料平臺架、連墻桿、卸荷拉桿及預埋插管均應(yīng)采用 483.5mm 的鋼管。并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管 （GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（ GB/T3092）中規(guī)定的 3 號普通鋼管，其質(zhì)量應(yīng)符合國家標準碳結(jié)構(gòu)鋼（

3、GB/T700）中 Q235A 級鋼的規(guī)定。2、卸料平臺架應(yīng)采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)應(yīng)符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定。3、卸料平臺架木腳手板應(yīng)符合JGJ130中的材質(zhì)要求。四、施工要求1、搭設(shè)要求 相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內(nèi)，其在高度方向上錯開的距離不得小于 500mm，對接扣件開口應(yīng)朝內(nèi)。當平臺架搭至連墻件的構(gòu)造點時，應(yīng)及時作連墻拉結(jié)。除立桿外，其余桿件應(yīng)采用整根鋼管搭設(shè)，嚴禁對接使用。縱向水平桿應(yīng)設(shè)置在立桿內(nèi)側(cè)，橫向水平桿內(nèi)端頭距離墻面為50mm?？v向掃地桿應(yīng)固定在距底座上方200 mm的立桿上，橫向掃地桿應(yīng)固定在緊靠縱向地桿下方的立桿上。連墻桿應(yīng)設(shè)置于平

4、臺架沿建筑物側(cè)立桿豎直距離主節(jié)點不大于200 mm處，連墻桿應(yīng)水平設(shè)置，或稍向下斜，要求傾斜角度不得大于10 度。卸荷拉桿應(yīng)與平臺架外側(cè)立桿連接。卸荷拉桿上端應(yīng)與參埋桿連接牢固。卸荷拉桿與立桿連接處應(yīng)靠近主節(jié)點， 平臺架卸荷層應(yīng)加設(shè)水平斜桿， 形成幾何不變體系。之字型橫向斜撐的旋轉(zhuǎn)扣件距離主節(jié)點不大于100 mm?？奂?guī)格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰進扭力矩不應(yīng)小于40N.M，且不應(yīng)大于 65N.M。各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為100mm。擋腳板應(yīng)鋪設(shè)在立柱內(nèi)。2、拆除要求 拆除作業(yè)必須按先搭后拆原則由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)。 連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸

5、荷拉桿整層或數(shù)層拆除后再拆架體。 當拆除至下部最后一根立桿高度時，應(yīng)先在適當位置搭設(shè)臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。 拆除時，各構(gòu)配件應(yīng)通過人工傳遞或運輸至地面，嚴禁將構(gòu)配件拋至地面。五、施工程序1、施工前的準備 卸料平臺搭設(shè)及拆除前應(yīng)編制施工方案，并對搭設(shè)人員進行安全技術(shù)交底。 應(yīng)對鋼管、扣件、腳手板進行檢進驗收，嚴禁使用不合格產(chǎn)品。2、地基與基礎(chǔ) 按施工方案做好卸平臺架基礎(chǔ)砼墊層，并做好排水措施，防止積水。 按照卸料平臺架設(shè)計的立桿縱向距、橫向距進行放線、定位。 放置墊板共兩塊，每塊為2M0.2M0.05M。 將底座準確地安放在定位線上。3、卸料平臺架的搭設(shè) :架體搭設(shè)順序如下：立桿縱向掃地

6、桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿連墻桿 （每樓層設(shè)置一組） 第三步縱向水平桿依以上順序直至施工需要高度。之字型斜撐、 扶手、中欄桿及八字撐應(yīng)隨架體的升高同步搭設(shè)。 需要設(shè)卸荷拉桿的架體應(yīng)同步搭設(shè)卸荷拉桿。 腳手板的鋪設(shè)在卸料平臺架每層沿縱向鋪設(shè)腳手板， 用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎牢固。 擋腳板及防護網(wǎng)的鋪設(shè)在平臺架卸料層兩側(cè)面及防護門間的空檔處設(shè)置擋腳板各和防護網(wǎng)， 并與平臺架體綁扎牢固。 防護門的安裝將防護門安裝在靠近施工電梯或施工電梯側(cè)的立柱上。4、卸料平臺架的拆除 拆除平臺架應(yīng)全面檢查架體的扣件連接、 連墻件、卸荷拉桿等是否符合構(gòu)造要求，

7、并對施工人員進行安全技術(shù)交底。 清除架體上的雜物及地面的障礙物。 按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業(yè)中應(yīng)嚴格遵循拆除要求中的規(guī)定。六、防護門的使用 只有當?shù)趸@到達卸料層時， 卸料人員才能打開防護門， 進行卸料工作，卸料完成后，卸料人員應(yīng)及時關(guān)閉防護門，扣好防護門銷后，方可啟動施工電梯。七、計算書該工程卸料平臺按鋼管腳手架計算， 參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（ JGJ130-2001）。該卸料平臺搭設(shè)高度為 20米，設(shè)計為雙排落地鋼管腳手架，計算模式為， 搭設(shè)高度為 20米的單立管雙排落地腳手架。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50 米，立桿的橫距 1.20 米，立桿的步距 1.80 米。采

8、用的鋼管類型為483.5 ，連墻件采用 2步2跨，豎向間距 3.00 米，水平間距 2.00 米。施工均布荷載為 2.0kN/m2，同時施工 2層，腳手板共鋪設(shè) 11層。（一）、大橫桿的計算 :大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.150 1.200/3=0.060kN/m 活荷載標準值 Q=2.000 1.200/3=0.800kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.060=0.117

9、6kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4 0.800=1.120kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖( 跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖( 支座最大彎矩 )2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下 :跨中最大彎矩為M1=(0.08 0.1176+0.10 1.120) 1.200 2=0.175kNm支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10 0.1176+0.117 1.120) 1.200 2=-0.206kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.206 106/5080.0=40.48N/mm2

10、大橫桿的計算強度小于2 滿足要求205.0N/mm ,!3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下 :靜荷載標準值 q1=0.038+0.060=0.098kN/m活荷載標準值 q2=0.800kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 0.098+0.990 0.800) 1200.0 4/(100 2.06 105121900.0)=0.709mm大橫桿的最大撓度小于 1200.0/150 與10mm,滿足要求 !（二）、小橫桿的計算 :小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值， 在最不利荷載布置下計

11、算小橫桿的最大彎矩和變形。1. 荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038 1.200=0.046kN腳手板的荷載標準值 P2=0.150 1.200 1.200/3=0.072kN 活荷載標準值 Q=2.000 1.200 1.200/3=0.96kN荷載的計算值P=1.2 0.046+1.2 0.072+1.4 0.96=1.486kN小橫桿計算簡圖2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下 :集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.046) 1.200 2/8+1.486 1.200/3=0.604kN.m=0.

12、604 106/5080.0=118.96N/mm2小橫桿的計算強度小于2 滿足要求205.0N/mm ,!3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下 :集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.046 1200.00 4/(384 2.060 105121900.000)=0.049mm集中荷載標準值 P=0.046+0.072+0.96=1.078kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=10781200.0 (3 1200.0 2-4 1200.0 2/9)/(722.06 1051

13、21900.0)=2.633mm最大撓度和V=V1+V2=2.682mm小橫桿的最大撓度小于 1200.0/150 與10mm,滿足要求 !（三）、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規(guī)范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值 , 取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.046 1.500=0.069kN腳手板的荷載標準值 P2=0.150 1.500 1.500/2=0.169kN 活荷載標準值 Q=2.000 1.500 1.500/2=2.25kN荷載的計算值R=1

14、.2 0.069+1.2 0.169+1.4 2.25=3.436kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N m時 , 試驗表明 : 單扣件在 12kN的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取 12.0kN。（四）、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值 (kN/m) ；本例為 0.1248 NG1 = 0.1248 20.000=2.496kN(2) 腳手板的自重標準值 (kN/m2) ；本例采用竹笆片腳手板

15、，標準值為 0.15NG2 = 0.150 11 1.200 (1.200+0.300)/2=1.485kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m) ；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 0.15NG3 = 0.150 1.200 11/2=0.99kN(4) 吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2) ；0.005NG4 = 0.005 1.200 20.000=0.120kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.091kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和， 內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2 取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值

16、 NQ = 2.000 21.200 1.200/2=2.880kN 風荷載標準值應(yīng)按照以下公式計算其中 W0 基本風壓 (kN/m2) ，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB50009-2001)附錄表 D.4的規(guī)定采用： W0 = 0.800Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001) 附錄表 7.2.1 的規(guī)定采用： Uz = 1.250Us 風荷載體型系數(shù)： Us = 0.800經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk= 0.7 0.800 1.250 0.800 = 0.560kN/m2?？紤]風荷載時 , 立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N = 1.2NG + 0.851.4N

17、Q經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.091+0.85 1.4 2.000=8.489kN不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.091+1.4 2.000=8.909kN風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW = 0.85 1.4Wklah 2/10其中 Wk 風荷載標準值 (kN/m2) ；la 立桿的縱距 (m) ；h 立桿的步距 (m) 。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.851.4 0.560 1.500 1.800 1.800/10=0.324kN.m（五）、立桿的

18、穩(wěn)定性計算:1. 不考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.909kN；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=1.58cm ；k 計算長度附加系數(shù)，取 1.155 ；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=1.530 ；l0 計算長度 (m), 由公式 l0 = kuh確定， l0=1.1551.800=3.181m；1.530 A 立桿凈截面面積， A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.080cm3； 由長細比，為 3181/16=198.8 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù), 由長細比 l0/i的結(jié)果查表得到0.182 ； 鋼管立桿受

19、壓強度計算值(N/mm2) ；經(jīng)計算得到2；=8909/(0.182489)=100.10N/mmf 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值， f=205.00N/mm 2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求 !2. 考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.489kN；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=1.58cm ；k 計算長度附加系數(shù)，取 1.155 ；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=1.530 ；l0 計算長度 (m), 由公式 l0 = kuh確定， l0=1.155 1.530 1.800=3.181m；A 立桿凈截面面積， A=4.890c

20、m2；W 立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.080cm3； 由長細比，為 3181/16=198.8 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù), 由長細比 l0/i的結(jié)果查表得到0.182 ；MW 計算立桿段由風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.163kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2) ；經(jīng)計算得到=8489/(0.182 489)+324000/5080=159.16N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值， f=205.00N/mm 2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算Nl ，連墻件的設(shè)計計算滿足要求!連墻件扣件連接示意圖（八）、立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求

21、p fg其中 p 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力(kN/m 2) ，p = N/A ；p = 70.71N上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值(kN) ；N = 17.68A 基礎(chǔ)底面面積 (m 2) ；A = 0.25fg 地基承載力設(shè)計值(kN/m 2) ；fg = 100.00地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算fg = kcfgk其中 kc 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40fgk 地基承載力標準值； fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。本工程中，

22、腳手架排距為 1000mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體 200mm，支拉斜桿的支點距離墻體= 1300mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 12.19cm 4，截面抵抗矩 W = 5.08cm3，截面積 A = 4.89cm 2。受腳手架作用的聯(lián)梁傳遞集中力N=5.08kN水平鋼梁自重荷載q=1.2 4.89 0.0001 7.85 10=0.05kN/m1懸挑腳手架示意圖5.08kN5.08kN0.05kN/mA1300B3002500懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到5.520.200.000.120.08.210.100.015.005.01懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)0.3840.617懸

23、挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)5.2644.672懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=5.218kN,R2=5.222kN,R3=-0.096kN最大彎矩 Mmax=0.617kN.m抗彎計算強度 f=M/W+N/A=0.617106/(5080.0)+2.2611000/489.0=126.062N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于2215.0N/mm , 滿足要求 !8 、懸挑水平鋼管的撓度與扣件連接計算水平支撐鋼管計算最大撓度V=5.264mm水平支撐鋼管最大撓度小于1600.0/150 與 10mm,滿足要求 !立桿與下面支桿通過扣件與水平支撐

24、鋼管連接, 要驗算連接處的扣件抗滑力。立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸向力N1=5.077kN立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸向力N1小于 8kN, 滿足要求 !9 、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算其中 RUicosi 為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=5.686kN10 、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力 RU我們均取最大值進行計算，為 RU=5.686kN 拉桿的強度計算：上面拉桿以鋼管 100.0 10.0mm計算，斜拉桿的容許壓力按照下式計算：=N/A f其中 N 斜

25、拉桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 5.69kN ；A 斜拉桿凈截面面積， A =29.85cm2； 斜拉桿受拉強度計算值，經(jīng)計算得到結(jié)果是1.912；N/mmf 斜拉桿抗拉強度設(shè)計值，f = 215N/mm 2；受拉斜桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求 !斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下其中 N 為斜撐桿的軸向力， N=5.686kN；lwt2為焊接面積，取 2984.52mm ；ft或fc 為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取2；185.0N/mm經(jīng)過計算得到焊縫抗拉強度= 5686.46/2984.52 = 1.91N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足

26、要求!下面為附送畢業(yè)論文致謝詞范文！不需要的可以編輯刪除！謝謝！畢業(yè)論文致謝詞我的畢業(yè)論文是在韋 xx 老師的精心指導和大力支持下完成的，他淵博的知識開闊的視野給了我深深的啟迪， 論文凝聚著他的血汗， 他以嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度和敬業(yè)精神深深的感染了我對我的工作學習產(chǎn)生了深淵的影響，在此我向他表示衷心的謝意這三年來感謝廣西工業(yè)職業(yè)技術(shù)學院汽車工程系的老師對我專業(yè)思維及專業(yè)技能的培養(yǎng)， 他們在學業(yè)上的心細指導為我工作和繼續(xù)學習打下了良好的基礎(chǔ)，在這里我要像諸位老師深深的鞠上一躬 !特別是我的班主任吳廷川老師， 雖然他不是我的專業(yè)老師， 但是在這三年來，在思想以及生活上給予我鼓舞與關(guān)懷讓我走出了很多失落的時候，“明師之恩，誠為過于天地，重于父母” ，對吳老師的感激之情我無法用語