1、目 錄一、編制依據(jù)1二、工程概況1三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用1四、施工工藝及操作要求14.1 梁模板施工34.2 樓板模板施工4五、模板的拆除5六、成品保護措施5七、質量保證措施及施工注意事項6八、安全施工注意事項6九、文明施工及環(huán)保措施7十、模板系統(tǒng)驗算710.1 模板支撐架計算書710.2 梁模板計算書12十一、高支撐模板施工安全防范措施2311.1 預防坍塌事故安全技術措施2311.2 預防高空墜落事故安全技術措施2311.3 監(jiān)測措施24十二、應急救援預案2512.1 概況2512.2 機構設置2612.3應急救援工作程序2712.4救援方法27負一層模板工程施工方案一、編制依據(jù)1.1

2、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20121.2混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20101.3建筑施工計算手冊 1.4建筑施工手冊第四版1.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20111.6建筑施工腳手架實用手冊 二、工程概況負一層梁板面標高為6.5和7.1m，板厚180mm，最大主梁截面為400mm1250mm，此部分滿堂腳手架搭設高度為6.32m和6.98m，長47.2m，寬15.7m，腳手架立桿基礎為地下室頂板（板厚200）。三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用本工程模板采用18mm厚木膠合板，方木采用4080mm2，模板支撐體系采用48.33.6mm扣件式鋼管腳手架。四、施工工藝

3、及操作要求4.1 5m層高模板支撐體系搭設要求5m層高部位模板支撐體系在設計布置立桿時,先設計梁底一根立桿及梁兩側每側一根立桿，然后根據(jù)均分且每框格間距盡量相等（近）的原則布置立桿，梁兩側立桿根據(jù)梁截面寬度，每側離梁邊距離不大于300，板底立桿間距不大于1000。支撐架搭設具體要求：在模板部位下部結構板混凝土澆筑完成，強度達到80%后再進行支撐架的搭設及現(xiàn)澆板、梁的面板支設，且模板層以下滿堂腳手架在支模部位砼未達到50%時不得拆除。（1）立桿立桿底部鋪設10#槽鋼墊板，寬度100mm。槽鋼要鋪平鋪穩(wěn)，所有立桿支撐位于槽鋼的中心，不得承受偏心荷載。禁止使用磚、木塊等材料鋪墊。梁下必須增加立桿，梁

4、板下500mm處必須設置縱橫向水平桿。立桿頂部必須設U型可調(diào)支托，頂托下必須加設縱、橫向水平桿，U托的伸出立桿頂部尺寸不大于250mm，立桿鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。 無現(xiàn)澆板部位的立桿頂端高出施工面1.5m，設置欄桿。立桿垂直度偏差不得大于30mm。 立桿接長嚴禁采用搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開500mm，各接頭中心距主節(jié)點不大于500mm。 嚴禁將上段鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定在水平拉桿上。（2）水平桿 在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距地

5、面150mm處的立桿上；橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿上方的立桿上。頂部可調(diào)支托底部的立桿頂端下300mm處沿縱橫向設置一道水平拉桿（頂部水平拉桿）。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，平均分布水平桿，最大步距1.8m。 縱向水平桿在橫向水平桿之下，采用直角扣件與立桿扣緊，縱橫向水平桿長度6m。 縱橫向水平桿采用對接扣件連接，搭接接頭交錯布置，不設在同步同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開500mm，并避免設在水平桿的跨中；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不大于500mm。 同一排縱橫水平桿的水平偏差不得大于1/300，四面架子的縱向水平高差不超過50mm?？v橫向水平桿四周交圈

6、用直角扣件與內(nèi)外角部立桿固定。（3）剪刀撐 在滿堂支撐架體外側周圈設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，架體內(nèi)部縱、橫向每6跨（且不大于7m）由底至頂設置連續(xù)豎向剪刀撐，并在豎向剪刀撐交中間水平拉桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端與地面頂緊，夾角為4560。 剪刀撐斜桿的接長必須采用搭接連接，搭接長度1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件邊緣至桿端距離100mm。 剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節(jié)點的距離不大于150mm 。4、支撐體系整體穩(wěn)定性的控制和驗收要求（1）支撐體系整體穩(wěn)定性的控制按支撐體系的設計要求搭設立桿、掃地桿、縱（橫）向水平桿

7、。按規(guī)定設置剪刀撐，剪刀撐的每根斜桿必須與支撐架基本構件每個交點相連。支撐體系周邊交圈設置，并在架體內(nèi)部設縱、橫向的剪刀撐，在架體中間設水平剪刀撐。（2）支撐架整體穩(wěn)定性檢查要求支撐體系使用前，必須進行整體穩(wěn)定性的檢查驗收，并做驗收記錄。檢查支撐體系是否按方案要求搭設掃地桿、立桿、縱（橫）向水平桿。檢查是否按規(guī)定設置剪刀撐。檢查支撐體系是否周邊交圈設置剪刀撐。檢查支撐體系是否與框架柱抱柱拉接。檢查支撐體系的扣件是否有松動、是否扭緊。檢查支撐體系的立桿垂直度是否符合要求（立桿垂直度不得超過30mm）。（3）架體驗收標準模板部位的驗收：模板部位先由木工工長組織班組進行班組內(nèi)部驗收，然后報項目技術負

8、責人，由施工單位進行驗收，驗收合格后報監(jiān)理單位及建設單位，由監(jiān)理工程師，建設單位工程師與施工單位技術負責人等人員共同對高大模板支撐體系進行驗收，驗收合格后方可進行下一道工序。4.1 梁模板施工4.1.1 工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設 支柱頭模板鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。4.1.2 根據(jù)主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.1.3 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.0m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內(nèi)設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1800mm；.立桿頂端必須設置縱橫雙向

9、水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.5m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4.1.4 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高在框架梁位置設置一道豎向剪刀撐。水平方向：在第二道水平桿高度設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4.1.5 梁模板安裝大龍骨采用48.33.6mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用45mm45mm鍍鋅方鋼，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調(diào)整

10、支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁側模板鋪設：根據(jù)墨線安裝梁側模板、壓1腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于600mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為600，垂直間距300。4.2 樓板模板施工4.2.1 工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。4.2.2 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統(tǒng)一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于250mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100。4.2.3 模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用48.33.6mm雙鋼

11、管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用45mm45mm鍍鋅方鋼，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。4.2.4樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規(guī)范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件養(yǎng)護拆模試壓報告，

12、經(jīng)監(jiān)理審批簽發(fā)拆模通知書后方可拆除。5.3 模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規(guī)定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5.5 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、成品保護措施6.1 模板搬運時應輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結構。6.2 模板安裝時不得隨意在結構上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應盡

13、量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6.3 搭設腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。6.4 不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固穩(wěn)定不變形。澆筑混凝土時，在芯模四周要均勻下料及振搗。6.5 拆摸時應盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。七、質量保證措施及施工注意事項7.1 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點圖，經(jīng)施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經(jīng)高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，通知分公司質安部、技術部到現(xiàn)場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)7.2 現(xiàn)澆結構模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(

14、mm)1軸線位移52底模上表面標高53截面內(nèi)部尺寸柱、梁4，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。7.3 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。7.4 模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發(fā)拆模通知書。7.5 澆筑混凝土時，木工要有專人看模。7.6 認真執(zhí)行三檢制度，未經(jīng)驗收合格不允許進入下一道工序。7.7 嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。八、安全施工注意事

15、項8.1 施工現(xiàn)場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行安全技術交底。8.2 支模過程中應遵守安全操作規(guī)程，安裝模板操作人員應戴好安全帽，高空作業(yè)應系好掛好安全帶。8.3 高支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上爬上、爬下，應從施工電梯進入工作面。8.4 高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。8.5 混凝土澆筑時，安全員專職負責監(jiān)測模板及支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經(jīng)現(xiàn)場安全責任人檢查同意后方可復工。8.6 正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板（地下室頂

16、板）的支撐不準拆除，待本層模板及滿堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模時應搭設腳手架，廢爛木方不能用作龍骨。8.8 在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員動向。8.9 拆除時如發(fā)現(xiàn)混凝土由影響結構質量、安全問題時，應暫停拆除，經(jīng)處理后，方可繼續(xù)拆模。8.10 拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。九、文明施工及環(huán)保措施9.1 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環(huán)境。9.3 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。9.4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音

17、，夜間施工應遵守當?shù)匾?guī)定，防止噪聲擾民。9.5 加工和拆除木模板產(chǎn)生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環(huán)境。9.6 每次下班時保證工完場清。十、模板系統(tǒng)驗算10.1 模板支撐架計算書10.1.1參數(shù)信息：1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m)：1.00；縱距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.50；腳手架搭設高度(m)：6.9；采用的鋼管(mm)：48.33.6；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80；板底支撐連接方式：40mm80mm方木支撐，間距300mm；鋼材彈性模量E=206103（N/mm2）

18、；鋼管抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2鋼管截面慣性矩I=11.357104mm4，截面抵抗矩W=4.732103mm3。2.荷載參數(shù)(1)模板及木楞自重標準值(kN/m2)：0.350；荷載分項系數(shù)i=1.2(2)混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m3)：板26.0；i=1.2(3)施工人員及設備均布荷載標準值(kN/m2)；i=1.4a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；(4)砼振搗時產(chǎn)生的荷載標準值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；i=1.4(5)傾倒砼產(chǎn)生的荷載標準值?。?KN/m2；i=1.43.木方參數(shù)木方彈性模量E

19、(N/mm2)：9.5103；木方抗彎強度設計值(N/mm2)：13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1.400；木方的間隔距離(mm)：300.000；木方的截面寬度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元10.1.2支撐模板的方木的計算：方木按照簡支梁計算，其截面抵抗矩W和慣性矩I分別為：W=bh2/6=4.08.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4.08.03/12 =170.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.000.300.120 = 0.936kN/m；

20、(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2= 0.3500.30 = 0.105kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 =(1.5+2.0)1.000.30=1.05kN；2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.2(0.936+0.105) = 1.25kN/m；集中荷載 p = 1.41.05=1.47kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.471.0 /4 + 1.251.02/8 = 0.523kN.m；方木的最大應力值 = M / W =0.523106 /

21、（42.67103）=12.614N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2； f，滿足要求。3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3 V /（2bh） T其中最大剪力： V = 1.251.0/2 + 1.47/2 = 1.36 kN；方木受剪應力計算值 T = 31.36103/(240.080.0) = 0.637 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2； T T，滿足要求。4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載：q = 1.2

22、（q1 + q2）= 1.25kN/m；集中荷載：p = 1.4P1=1.47 kN；方木最大撓度計算值：Vmax= 14701000.03 /( 489500.0170.67104) +51.251000.04/(3849500.0170.67104)=2.826 mm；方木最大允許撓度值：V= 1000.0/250=4.0mm；Vmax V，滿足要求10.1.3支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =1.0621.0 + 1.47 =2.532 kN； 支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax = 0.267PL=0.2672.53

23、21.0=0.676 kN.m ；最大撓度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4.768mm；最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；鋼管最大彎曲應力 =M/W=0.676106/4732.0=142.86N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2； f,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度Vmax小于1000.0/150與10 mm,滿足要求。10.1.4扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=

24、 Nmax=5.74 kN；R 12.80 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 10.1.5模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1169.5 = 1.102kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.01.0 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 26.00.11.01.00 = 3.12 kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.572 kN2.活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土時產(chǎn)生的

25、荷載?；詈奢d標準值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )1.01.0 = 5.0 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.486 kN10.1.6立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中 N立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N =5.658 kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.502cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗

26、壓強度設計值 ：f =205.0 N/mm2； l0計算長度 (m)；l0 = h+2a k1計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70； a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10 m；上式的計算結果：立桿計算長度l0 = h+2a = 1.500+0.102 = 1.7 m； l0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6；由長細比l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=5.658103/（0.537450.2）= 23.4 N/mm2； f = 205.0

27、00 N/mm2，立桿穩(wěn)定性滿足要求。10.2 梁模板計算書10.2.1參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90混凝土板厚度(mm)：0.12；梁支撐架搭設高度H(m)：5m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；腳手架步距(m)：1.50；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m)：1.20；立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；采用的鋼管類型為48.33.0；扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；承重架支設：木方支撐平行梁截面A；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2)：0.35；新澆混凝土自重：24.0N/m3；鋼筋

28、自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷載標準值(kN/m2)：a.計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構件時取1.5；c計算支架立柱時取1.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2)：2.0；新澆筑砼對模板側面的壓力標準值：F、F中較小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；鋼

29、材彈性模量E(N/mm2)：2.06105；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm；10.2.2梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：式中： c混凝土的密度，取28KN/m3；t

30、新澆筑砼的初凝時間（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模溫度，取20.01外加劑修正系數(shù)，因采用泵送砼故取為1.2；2砼坍落度影響系數(shù)，2取為1.15；V澆筑速度（m/h），V=2.5m/h；H砼側壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取1.0；則F=0.22ct1 2V1/2=0.22285.7141.21.152.51/2=76.8KN/m2F=cH=281.0=28.0KN/m2取兩者較小值，則標準值為F = F=28.0KN/m2；10.2.3梁側模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采

31、用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中， 內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f 內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載q=(1.228.00.90+1.42.00.90)0.30=9.828kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距： M=0.19.828600.02= 2.

32、457105N.mm； 內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 =2.457105/2.133104=11.5N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設計值： f = 13.0N/mm2； f，內(nèi)楞抗彎強度滿足要求。（2）.內(nèi)楞的撓度驗算其中 E 木材的彈性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=1.228.00.3=10.08 KN/m； l 計算跨度(外楞間距)：l = 500.0mm； I 內(nèi)楞的截面慣性矩：I =4.267105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值：=0.67710.08500.04/(10095004.267105)=1.052mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值： =

33、 2.000mm； ，內(nèi)楞撓度滿足要求。2.外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M 外楞的最大彎距(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載： P = (1.228.00.90+1.42.00.90)0.500.30=4.91

34、4kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距)： l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1754.914103300.0 = 2.58105N.mm外楞的受彎應力計算值： = 2.58105/2.133104 = 12.1N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值：f = 13.0N/mm2； f，內(nèi)楞抗彎強度滿足要求。（2）.外楞的撓度驗算其中 E 外楞的彈性模量，其值為9500.0N/mm2； P 作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=28.00.50.3=4.2 KN； l 計算跨度(對拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I 面板的截面慣性矩：I = 4.267105mm4；外楞的

35、最大撓度計算值： = 1.1464.2103300.03/(1009500.04.267105) = 0.32mm；外楞的最大容許撓度值： = 1.20mm； ，滿足要求。10.2.4穿梁螺栓的計算 驗算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.0N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑： 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.00.500.302 =8.4kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170.076/1000 =12.9

36、20 kN； N N，滿足要求！10.2.5梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W =250.018.02/6 = 1.35104mm3； I = 250.018.03/12 = 1.215105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；

37、M 計算的最大彎矩 (kN.m)； L 計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.00mm； Q 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1.228.00.401.00.90=12.1kN/m；模板結構自重荷載：q2：1.20.350.400.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3：1.42.00.400.90=1.0kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.1013.250.252=0.083kN.m； =0.083106/1.35104=6.1

38、48N/mm2； f=13.0，滿足要求。2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中，q 作用在模板上的壓力線荷載： q =（24.0+4.0）1.0+0.350.40=11.34N/mm； l 計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.0mm； E 面板的彈性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大撓度計算值：=0.67711.34250.04/(1009500.01.215105)=0.26mm； ，滿足要求。10.2.6梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(

39、1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.0+4.0)0.401.00.250=2.8kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.3500.250(21.0+0.4) =0.21 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.50+2.0)0.400.250=0.35kN；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.2（q1+q2）=1.2（2.8+0.21）=3.612kN；活荷載設計值 P2=1.4 P1=1.40.35=0.49 kN；P=3.612+0.49=4.102kN。本工程梁底支撐采用方木，方木

40、的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.08.02/6 = 42.67 cm3；I=4.08.03/12 = 170.67 cm4；3.支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距 M=4.1020.5/4=0.513kN.m；方木最大應力計算值 =M/W=0.513106/4.267104=12.02N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2； f，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：T = 3 V /（2bh）其中最大剪力 V=4.102/2=2.051 kN；方木受剪應力

41、計算值 T =32.051103/（24080）=0.961N/mm2；方木抗剪強度設計值 T=1.400 N/mm2； T T，滿足要求。5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：集中荷載 P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 = 4.102 kN；方木最大撓度 =4.102103500.03/(489500.01.7067106)=0.659mm；方木的撓度設計值 =500/250=2.0 mm； ，滿足要求。10.2.7梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎上在梁底再加一排立桿，間距1.0m，作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷

42、載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的抗彎強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 2/3=2.735 kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中 n=1.0/0.250=4經(jīng)過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(4-1)/22.735+2.735=6.838kN；鋼管最大彎矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；支撐鋼管的最大應力計算值= Mmax /W=0.342106/4732.0=72.274N/mm2支撐鋼管的抗彎強度的其設計值 T=205.0 N/mm2；T，滿足要求10

43、.2.8扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R=6.838N； R Rc，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 10.2.9立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =6.838kN ； 腳手架

44、鋼管的自重： N2 = 1.20.1328.5=1.346kN； N =6.838+1.346=8.184 kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.502； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.732； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.0 N/mm2； lo 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下列公式計算 l0 = k1k2(h+2a) k2計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.

45、70，k2按照表2取值為1.007； l0=1.1851.0071.7=2.029 lo/i =2.029103/ 15.80 =128.4；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406；鋼管立桿受壓應力計算值=8.184103/(0.406450.2)=44.775N/mm2f鋼管立桿穩(wěn)定性滿足要求！ 模板承重架應盡量利用柱子作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 H(m)h+2a(m)46

46、8101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.00

47、71.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371

48、.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全10.2.10立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 P fgP=N/A =8.184/1.0=8.184KN/m2其中 P立桿基礎底面的平均壓力(KN/m2) N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N=8.184 A基礎底面面積(m2)；A=1.01.0=1.0地基承載力設計值應按下式計算：fg = kc fgk=48.0其中fg地基承載力設計值(KN/m2) kc腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc= 0.40 fgk地基承載力標準值(KN/m2)；fgk =120

49、P=8.184fg=48.0，地基承載力的計算滿足要求。十一、高支撐模板施工安全防范措施11.1 預防坍塌事故安全技術措施11.1.1模板作業(yè)前，根據(jù)設計要求、施工工藝、作業(yè)條件及周邊環(huán)境編制專項施工方案，經(jīng)單位負責人審批簽字，項目經(jīng)理組織有關部門驗收合格簽字后，方可作業(yè)。11.1.2模板作業(yè)時，支撐系統(tǒng)采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩(wěn)定，并經(jīng)承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。11.1.3模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，出現(xiàn)位移時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)

50、場，待險情排除后，方可繼續(xù)作業(yè)。11.1.4堆放模板時，嚴格控制數(shù)量、重量，防止超載。堆放數(shù)量較多時，應進行荷載計算，并對模板進行加固。11.1.5裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要拿起穩(wěn)妥堆放，以防坍塌事故發(fā)生。11.1.6安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網(wǎng)，腳手架搭設高度要高于施工作業(yè)面至少1.5m。11.1.7拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。11.2 預防高空墜落事故安全技術措施11.2.1高支模安裝完畢，經(jīng)高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，通知分公司質安部、技術部到現(xiàn)場檢查、驗收，合格后方能進行

51、鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)。11.2.2所有高處作業(yè)人員應學習高處作業(yè)安全知識及安全操作規(guī)程，工人上崗前應依據(jù)有關規(guī)定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規(guī)定對作業(yè)人員進行相關安全技術交底。11.2.3項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現(xiàn)場各相應部位。11.2.4高處作業(yè)人員應經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業(yè)。施工現(xiàn)場項目部應為作業(yè)人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。11.2.5安全帶使用前必須經(jīng)過嚴格檢查，合格后方可使用。作業(yè)人員應按規(guī)定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環(huán)應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。11.2.6支、拆模板時應保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面應按規(guī)定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計允許荷載。11.2.7已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網(wǎng)。11.2.8高處作業(yè)前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的，