買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 目 錄 設計總說明 . 錯誤 !未定義書簽。 . 錯誤 !未定義書簽。 1 前言 . 1 瓊脂概述 . 1 設計內(nèi)容和思路 . 1 設計流程 . 1 2 液壓系統(tǒng)設計 . 3 壓榨機技術要求及參數(shù) . 3 工況分析 . 3 擬定液壓系統(tǒng)原理圖 . 3 定供油方式 . 3 速方式的選擇 . 4 度換接方式的選擇 . 4 液壓系統(tǒng)的計算和選擇液壓元件 . 5 壓缸主要尺寸的確定 . 5 定液壓泵的流量、壓力和選擇泵的規(guī)格 . 8 壓閥的選擇 . 10 它輔助元件及液壓油 . 11 液壓系統(tǒng)的驗算 . 13 力損失計算 . 13 算系統(tǒng)效率、發(fā)熱和溫升 . 14 3 集成板的設計 . 16 板式集成的結(jié)構 . 16 液壓油路板的設計 . 17 析液壓系統(tǒng)，確定液壓油路板數(shù)目 . 17 壓元件的布局 . 17 定油孔的位置與尺寸 . 17 路板零件圖設計與繪制 . 18 4 液壓站的設計 . 19 液壓站簡介 . 19 油箱設計 . 19 箱有效容積的確定 . 19 箱的結(jié)構設計 . 19 液壓站的結(jié)構設計 . 20 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 壓泵的安裝方式 . 20 軸器的選擇 . 21 輔助元件 . 22 油器 . 22 氣濾清器 . 23 位計 . 23 液壓系統(tǒng)清洗、使用與維護 . 23 洗液壓系統(tǒng) . 23 統(tǒng)的使用和維護 . 23 總結(jié)與鳴謝 . 25 參考文獻 . 26 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 I 摘 要 目前 ,在我國生產(chǎn)瓊脂的廠家還不是很多 , 傳統(tǒng)瓊脂壓榨機都是采用機械螺旋式壓榨原理，該壓榨機由于其本身固有的缺點，很難做到壓榨過程既保持 對壓榨瓊脂具有一定的壓榨力，又保持壓板以一定的緩慢速度平穩(wěn)下移 連續(xù)工作 的要求 ，因而在壓榨時存在著壓榨效率低、浪費原料大、工人勞動強度大、操作繁瑣等缺點。 本設計克服以上缺點，為瓊脂生產(chǎn)提供一種新型高效高質(zhì)量的自動化設備 ,以更有效率方法的提取瓊脂。為了滿足瓊脂在壓榨過程的工作 要求，將瓊脂壓榨機設計成液壓壓榨機，利用流體傳動與控制技術傳動平穩(wěn)準確、輸出推力大、易于實現(xiàn)自動控制的優(yōu)點，達到多機同時工作并自動完成壓榨過程的目的。本設計主要是設計出一個液壓系統(tǒng)，使整個工作循環(huán)都實現(xiàn)自動化，并結(jié)合所選液壓閥的各參數(shù)，設計出集成板 ,按實際生產(chǎn)要求設計出液壓站 ,并優(yōu)化其液壓系統(tǒng)原理和使整體布局更具合理性。本設計中的壓榨機具備 拆裝方便、工作安全可靠、控制準確方便、完全符合瓊脂生產(chǎn)工藝要求等優(yōu) 點。 關鍵詞 ： 瓊脂；壓榨機；自動化設備買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 t is a of of in is of is to to a a of as it a of is to To of to to is to a so is to to of as of 文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 1 前言 瓊脂概述 瓊脂是從海藻、海草等海洋植物中提取的一種高蛋白制品，具有極高的食用、營養(yǎng)和藥用價值，是食品、保健品、制藥、化工等產(chǎn)品中必不可少的添加材料。瓊脂產(chǎn)品在國際、國內(nèi)具有廣闊的消費市場，在東南亞地區(qū)銷量很大。隨著我國人民生活水平和保健水平的不斷提高，整個社會對這種產(chǎn)品的需求量將會越來越大。在我國、我省廣闊的海洋領域中擁有豐富的海藻海草植物，從這些海洋植物中提取瓊脂產(chǎn)品，也是開發(fā)利用我國豐富海洋資源的一項具體措施。在從海洋植 物中提取瓊脂的過程中，除了一系列的提取工藝外，將已提取好的瓊脂半流體中所含的水份去除干凈是確保瓊脂質(zhì)量的一道重要工序。 由于瓊脂在壓榨（去除水份）前是膠質(zhì)狀態(tài)，因此壓榨瓊脂時要將膠質(zhì)狀的瓊脂包裹在過濾布中，然后將包裹著瓊脂的過濾布一層層地疊起放入壓榨箱中；在對膠質(zhì)狀瓊脂的壓榨過程中既要保持壓板對被壓榨瓊脂具有一定的壓榨力，又要保持壓板以一定的壓榨工藝速度緩慢下移，以確在保膠質(zhì)狀瓊脂水份被除去的過程中，瓊脂不被從過濾布中擠出，而浪費原料。 設計內(nèi)容和思路 本設計將以瓊脂壓榨機為研究對象，以液壓傳動系 統(tǒng)設計為手段，設計出符合瓊脂壓榨機整機性能要求的液壓系統(tǒng)。設計的內(nèi)容包括：液壓系統(tǒng)的設計、液壓缸的設計、液壓集成板設計、液壓站設計、液壓油箱的設計計算。 在本次的控制系統(tǒng)設計中，從工廠的角度出發(fā)，要求以低成本來實現(xiàn)壓裝機的各個功能，設計中，主要進行液壓傳動系統(tǒng)的設計。在液壓系統(tǒng)的設計中，主要包括液壓元件的設計計算與選擇，液壓輔助裝置的計算、設計或選擇；液壓傳動系統(tǒng)的驗算與校核。 設計流程 一臺機器究竟采用什么樣的傳動方式，必須根據(jù)機器的工作要求，對機械、電力、液壓和氣壓等各種傳動方案進行全面的方案論 證，正確估計應用液壓傳動的必要性。當確定采用液壓傳動后，其設計流程大體如圖 1 1 所示。這里所述的只是一般的系統(tǒng)設計流程，在實際設計過程中不是一成不變的，對于較簡單的液壓系統(tǒng)，可以簡化其設計程序；對于重大工程的復雜液壓系統(tǒng)，往往還需在初步設計的基礎上進行計算機仿真實驗，或者局部地進行實物實驗，反復修改，才能確定設計方案。另外，這些步驟又是相互關聯(lián)，彼此影響的，因此常需穿插交叉進行。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 2 圖 1壓系統(tǒng)設計流程 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 3 2 液壓系統(tǒng)設計 壓榨機技術要求及參數(shù) 要求壓榨機完成的整個工作循環(huán)是：快進 工進一 工進二 終點停止 快退 原位停止。額定壓榨力為 400榨行程為 01.2 m，壓榨工進一速度為5060 cm/h， 壓榨工進二的速度為 1530 cm/h， 快進速度為 12 m/ 按上述要求和參數(shù)設計計算如下： 工況分析 首先根據(jù)已知條件（由壓榨行程 出液壓杠的行程取 且，工進一的行程是 在 壓榨工作行程的 23處轉(zhuǎn)換為工進二的，即約在總行程 950），繪制運動部件的速度循環(huán)圖，如圖 2示。然后計算各階段的外負載并繪制負載圖。 圖 2度循環(huán)圖 圖 2載循環(huán)圖 壓榨機快進時，沒受到作用力，所以快進時外負載約等到于零；工進時，外負載取約等于額定壓榨力 400退時，外負載也約等于零。故負載循環(huán)圖如圖 2示。 擬定液壓系統(tǒng)原理圖 定供 油方式 瓊脂液壓自動壓榨機的液壓系統(tǒng)，在壓榨缸快速下移和快速退回的工作過程中，其液壓系統(tǒng)為空載狀態(tài)，即液壓系統(tǒng)是一種低壓大流量的工作狀態(tài)；而該機在壓榨工作進給的過程中需要很低的速度和很大的壓榨力，即液壓系統(tǒng)是一種高壓小流量的工作狀態(tài)。為了使液壓系統(tǒng)獲得較高的系統(tǒng)效率，并具有多缸工作互不干擾的性能，在該液壓系統(tǒng)買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 4 的設計中需采用低壓大排量泵和高壓小排量泵組成的雙泵供油回路多速、多壓控制系統(tǒng)，故泵源系統(tǒng)宜選用雙泵供油。此設計采用雙聯(lián)齒輪泵。 速方式的選擇 在中小型的液壓系統(tǒng)中，進給速度的控制一般采用節(jié) 流閥或調(diào)速閥。考慮到該設備在工作時對低速性能和速度負載特性沒什么要求，決定采用調(diào)速閥調(diào)速。這種調(diào)速方法有調(diào)速容易、結(jié)構簡單的特點。 度換接方式的選擇 本系統(tǒng)采用電磁閥的快慢速換接回路，它的特點是結(jié)構簡單、調(diào)節(jié)行程比較方便，閥的安裝也比較容易，但速度換接的平穩(wěn)性比較差。若要提高系統(tǒng)的換接平穩(wěn)性，則可改用行程閥切換的速度換接回路。但在此設計中，對平穩(wěn)性要求不高，故此回路滿足。 最后把所選的液壓回路組合起來，即可組合成圖 2示的液壓系統(tǒng)原理圖。 圖 2壓系統(tǒng)原理圖 此液壓系統(tǒng)工作原 理： 在該液壓系統(tǒng)的設計中采用了低壓大排量泵 3 和高壓小排量買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 5 泵 2 組成的雙泵供油回路，當系統(tǒng)的任何一個液壓缸需要快速進和快速退回時，系統(tǒng)通過低壓大排量泵 3 實現(xiàn)供油，當泵 3 不工作時，可通過電磁溢流閥 27 實現(xiàn)其卸荷；當系統(tǒng)的任何一個壓榨缸需要工作進給時，通過高壓小排量泵 2 與溢流閥 26、調(diào)速閥 6、 7、8、 9 和壓榨缸 20、 21 等組成節(jié)流調(diào)速回路，來滿足各壓榨缸的壓榨工作要求，由于高壓泵 2 的排量很小，盡管其壓力較高，但功率并不大，因此可以不考慮該泵的卸荷問題；泵 2、 3 的工作壓力分別由溢流閥 26 和電磁溢流閥 27 調(diào)定；單項順序 閥 24、 25 用作平衡閥，防止壓榨缸 20、 21 在重力的作用下滑，使壓榨缸能在任何位置停住，以確保壓榨過程的安全。 本設計采用行程開關和壓力繼電器來控制 ， 其電氣控制部分可采用可編程控制器（ 制方式。 壓力繼電器 12、 16 是用來控制快進轉(zhuǎn)換為慢進一的， 13、 17是用為控制慢進一轉(zhuǎn)換為慢進二的， 14、 18 是用為控制慢進二時壓力過大時暫停， 15、19 是用來控制液壓缸返回的。行程開關 1S、 3S 是用來表示液壓缸在原點， 2S、 4S 用來控制壓力繼電器是否有效，即未碰到 2S、 4S 時，壓力繼電器 14、 18 有效， 15、 19 無效 ；碰到 2S、 4S 后， 14、 18 就無效， 15、 19 此時就生效。 表 2液壓系統(tǒng)動作循環(huán)表。 表 2壓系統(tǒng)動作循環(huán)表 電磁塊 1速下行 + + + 慢速一 + + + + 慢速二 + + 快速退回 + + + 原位停止 液壓系統(tǒng)的計算和選擇液壓元件 壓缸主要尺寸的確定 作壓力 P 的確定 工作壓力 P 可根據(jù)負載大小及機器的類型來初步確定?，F(xiàn)取液壓缸的工作壓力為液壓系統(tǒng)壓力 21 算液壓缸內(nèi)徑 D 和活塞桿直徑 d 由上面的參數(shù)知道最大負載力 F 為 400 公式 2211411 （ 2 式中 1p 液壓缸工作壓力，初算時可取系統(tǒng)工作壓力 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 6 2p 液壓缸回油腔背壓力，初算時無法準確計算，可先根據(jù) 1表 2計 ,本設計取2P=0； / 活塞桿直徑與液壓缸內(nèi)徑 之比，可根據(jù) 1表 2取 ,本設計取/ ； F 工作循環(huán)中最大的外負載； 液壓缸的機械效率，一般 0 ， 本設計取 。 得： 5264 4 1 003 . 1 4 2 1 1 0 0 . 9 5 1 1 0 . 721D m 0m 根據(jù) 1表 2壓榨液壓缸的內(nèi)徑圓整為標準系列直徑 180D 塞桿直徑 及 1表 2塞桿直徑系列取 125d 選定缸后 ,再算出液壓缸的壓力為 2 式中 P 液壓缸壓力； F 工作循環(huán)中最大的外負載； A 液壓缸的有效工作面積， 222( 0 . 1 8 )3 . 1 4 2 . 5 1 04 代入數(shù)據(jù)得： 324 0 0 1 0 1 5 . 72 . 5 4 1 0P 選定后的液壓缸內(nèi)徑 D ，必須進行最小穩(wěn)定速度的驗算。要保證液壓缸節(jié)流腔的有效工作面積 A ，必須大于保證最小穩(wěn)定速度的最小有效面積 （ 2 式中 流量閥的最小穩(wěn)定流量，一般從選定的流量閥的產(chǎn)品樣本中查得，在本設計查得調(diào)速閥 2 5 / 0 最小穩(wěn)定流量為 ； 液壓缸的最低速度，由設計要求給定， 在本設計中為 15 cm/h。 把所選的數(shù)據(jù)代 入 式（ 2： 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 7 3m i 0 5 1 0 2001560A 液壓缸節(jié)流腔的有效面積上面也算出為 22 . 5 4 1 0 2 5 4A 滿足式液壓缸能達到所需低速。 算在各工作階段液壓缸所需的 流量 2 2 2 2( ) ( 0 . 1 8 ) ( 0 . 1 2 5 ) 2 2 644q D d v 快 退 快 退L/2 ( 0 . 1 8 ) 0 . 0 1 0 . 2 544q D v 工 進 一 工 進 一L/2 ( 0 . 1 8 ) 0 . 0 0 5 0 . 1 3 544q D v 工 進 二 工 進 二L/進與快退時都是由 大泵供油的，故可算出快進的速度為 2226 10 . 1 844 快 退快 進m/壓缸工作行程的確定 液壓缸工作行程長度，可根據(jù)執(zhí)行機構實際工作的最大行程來確定，并參照 1表 2 本設計中壓榨缸的行程是根據(jù)壓榨箱 的長度來選的， 在本設計中壓榨的長度為1000L 故 可選液壓缸的最大行程為 1250L 根據(jù)以上參數(shù) ,可選用工程用液壓缸 (雙作用單活塞桿式液壓缸 ),主要生產(chǎn)廠有 :長江液壓件廠、武漢液壓油缸廠、大連液壓件廠、重慶液壓件廠。 型號為 0125 E 2 1性能參數(shù)如表 2示。其連接外形圖如圖 2示。安裝尺寸表如表 2示。 表 2工程用液壓缸性能參數(shù) 缸徑 /塞桿直徑 /作壓力 16度比 推力 /N 拉力 /N 2 =2 180 125 407150 210800 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 8 圖 2接外形圖 表 2形安裝尺寸表 (缸徑 d 1d 2M 8L 7L 1M 11 180 219 70 76 3M 85 107 33 2M 440+S 缸徑 d 17L 3 4 5 3H 21L 6n 180 42 245 285 325 30 130 10- 24 確定液壓泵的流量、壓力和選擇泵的規(guī)格 的工作壓力的確定 考慮到正常工作中進油路有一定的壓力損失，所以泵的工作壓力為 1pp p p （ 2 式中 p 液壓泵最大工作壓力； 1p 執(zhí)行元件最大工作壓力， 本設計中1 p 進油管路中的壓力損失，初算時簡單系統(tǒng)可取 雜系統(tǒng)取 設計中取 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 9 把上面所取數(shù)據(jù)代入式（ 2得 大流量泵： 1 1 5 . 7 0 . 5 1 6 . 2 流量泵： 2 0 . 5 0 . 5 1 上述計算所得的慮到系統(tǒng)在各種工況的過度階段的動態(tài)壓力往往超過靜態(tài)壓力。另外考慮到一定的壓力貯備量，并確保泵的壽命，因此選泵的額定壓力 1 1 中低壓系統(tǒng)取小值，高壓系統(tǒng)取大值。在本設計中取 故： 大流量泵： 111 . 3 1 . 3 1 6 . 2 2 1 流量泵： 221 . 3 1 . 3 1 1 . 3 的流量確定 液壓泵的最大流量應為 m a q （ 2 式中 液壓泵的最大流量； 同時動作的各執(zhí)行元件所須流量之和的最大值。如果這時溢流閥正進行工作，尚須加溢流閥的最小溢流量 23 L/ 系統(tǒng)泄漏系數(shù)，一般取 1 1 ，現(xiàn)取 。 大流量泵： 1 . 2 2 6 2 6 2 . 4 L/流量泵 ： 1 . 2 ( 0 . 2 5 2 ) 2 3 L/擇液壓泵的規(guī)格 根據(jù)算得的2表 取 3 0 2 / 3 2 5C B N G 雙聯(lián)齒輪泵，該泵的基本參數(shù)見表 2 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 10 表 23 0 2 / 3 2 5C B N G 齒輪泵技術規(guī)格參數(shù) 型 號 技 術 規(guī) 格 公稱排量（ mL/r） 壓力 （ 轉(zhuǎn)速 （ r/ 驅(qū)動功率（壓力和轉(zhuǎn)速為額定值）（ 容積 效率 （ %） 總效率（ %） 額定 最 大 額 定 最 大 3 0 2 / 3 2 5C B N G 2/25 25 32 2500 3500 2 82 液壓泵匹配的電動機的選定 首先分別算出快進與工進兩種不同工況時的功率，由于在此設計中選用的是雙聯(lián)泵，即快進時是大流量泵供油，工進時是小流量泵供油，故電動機的功率選擇的依據(jù)是兩者之和。 首先計算快進時的功率，快進時所需電動機功率為 11 6 2 . 4 1 . 36 0 0 . 8 進時所需電動機功率22 1 6 . 2 3 1 . 0 16 0 0 . 8P 2 1 . 0 1 1 . 3 2 . 3 1P P P 3第五 卷電動機產(chǎn)品樣本，選用 100 2型電動機，其技術參數(shù)見表 2 表 2100 2電動機技術參數(shù) 型 號 額定功率/ 載 時 堵 截轉(zhuǎn) 矩額 定轉(zhuǎn) 矩堵 截電 流額 定電 流最 大轉(zhuǎn) 矩額 定轉(zhuǎn) 矩額定電流 /A 轉(zhuǎn)速1/ 效 率/% 功 率 因 數(shù) 870 82 液壓閥的選擇 根據(jù)所擬定的液壓系統(tǒng)圖，按通過各元件的最大流量和最大壓力，查產(chǎn)品樣本所選擇液壓元件的規(guī)格如表 2示。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 11 表 2液壓元件明細表 序 號 名 稱 型號規(guī)格 通 過 流 量(L/1 過濾器 1 0 0 1 0 0 、 5 二位四通電磁閥 24 6 B 、 7 調(diào)速閥 2 5 / 0 、 9 調(diào)速閥 2 5 / 0 0、 11 二位二通電磁閥 22 6 B 2、 13、 14、 15 16、 17、 18、 19 壓力繼電器 4O 1 / 3 5 0 1 4 2 2 0A Z L 22、 23 三位四通電磁閥 3 4 6 5 / 2 2 0 5 0W E E E A W 26 24、 25 單向順序閥 6 1 5 / 2 5D Z D P Y 26 26 溢流閥 1 0 1 1 / 3 1 5 / 2 2 0 5 0D B W 3 27 電磁溢流閥 1 0 1 1 / 5 0 / 2 2 0 5 0D B W B W 8 壓力表開關 8 H 29 壓力表 1 4 1 1L H G M 其它輔助元件及液壓油 件 常用的油管有硬管和軟管兩類。選擇的主要依據(jù)是工作壓力、工作環(huán)境和液壓裝置的總體布局等。同于硬管流動阻力小，安全可靠性高且成本低，所以除非油管與執(zhí)行機構的運動部分一并移動，一般應盡量選用硬管。油管內(nèi)徑尺寸一般可參照選用的液壓元件接口尺寸而定，也可按管路允許流速進行計算。油管內(nèi)徑和壁厚按如下公式計算出后，即可按管材有關標準規(guī)定選取合適的油管： 4（ 2 2 （ 2 式中 q 通過油管的最大流量； v 油管中允許流速，查 4表 1，工進高壓取 v =4m/s，快進低壓取v =s； 壓力為的輸出流量； d 油管內(nèi)徑； 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 12 油管壁厚； p 油管內(nèi)最高工作壓力； b 管材的抗拉強度； n 安全系數(shù)，查 4表 1，本設計取 n =4。 故快進油管： 34 2 6 1 0 0 . 0 1 4 8 1 4 . 86 0 2 . 5d 進油管： 34 0 . 2 5 1 0 0 . 0 0 1 3 1 . 36 0 4d 時考慮到制作方便，兩種油管都統(tǒng)一選用內(nèi)徑為 15度為 10 號冷拔無縫鋼管；查手冊得管材的抗拉強度為 412式（ 2管子的強度進行校核： 6362 1 1 0 2 0 1 0 43 . 5 0 . 0 0 22 2 4 1 2 1 0 m=2選管子壁厚安全。 壓油的選定 選擇液壓油液要考慮的因素有：工作環(huán)境（易燃、毒性和氣味等）、工作條件（粘度、系統(tǒng)壓力、溫度、速度等）、油液質(zhì)量和經(jīng)常性。上述因素中，最重要的是液壓油液的粘度。盡管各種液壓元件產(chǎn)品都指定了應使用的液壓油液，但考慮到液壓泵是整個系統(tǒng)中工作條件最嚴峻的部分，所以通常可根據(jù)泵的要求來確定液壓油液的粘度及牌 號。故查 4表 1用牌號為 32L 的油液，其運動粘度為 32s。 壓油箱容積的確定 油箱容積可按經(jīng)驗公式（ 2算出來。 （ 2 式中 V 油箱的有效容積（ L）； 液壓泵的總額定流量（ L/本設計 L/ 與系統(tǒng)壓力有關的經(jīng)驗系數(shù)：低壓系統(tǒng) 2 4 ，中壓系統(tǒng) 5 7 ，高壓系統(tǒng) 10 12 。本設計取 6 。 故 6 6 2 . 5 3 7 5V L 查 1表 4用容量為 400L 的油箱，型號為 400。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 13 液壓系統(tǒng)的驗算 驗算的目的在于對液壓系統(tǒng)的設計質(zhì)量做出評價和評判，如果發(fā)生矛盾，則應對液壓系統(tǒng)進行修正或改變液壓元件規(guī)格。 力損失計算 驗算的目的在于了解執(zhí)行器能否得到所需的壓力。系統(tǒng) 壓力損失 P 的計算，它包括管路的沿程壓力損失1P、局部壓力損失2P及閥類元件的局部損失3P，即 1 2 3P P P P （ 2 21 2d （ 2 22 2 （ 2 23 （ 2 式中 l 管道長度（ m） ； d 管道內(nèi)徑（ m） ； v 液流平均速度（ m/s） ； 液壓油密度（ kg/ ； ， 局部阻力和沿程阻力系數(shù)； 閥的額定流量（ s） ； 通過閥的實際流量（ s） ； 閥的額定壓力損失（ 。 由于本系統(tǒng)的管路布局尚 未確定，故僅按式（ 2算閥類元件的壓力損失。 快進階段：查 2知，三位四通電磁閥的壓力損失為 向順序閥的壓力損失為 階段閥類元件的總壓力損失為 2232 6 2 62 0 . 0 3 2 0 . 0 4 0 . 0 2 66 0 6 0P 進階段：二位二通電磁閥的壓力損失為 速閥的壓力損失為 流閥的壓力損失為 此階段閥類 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 14 元件的總壓力損失為 2 2 2 2 230 . 2 5 0 . 2 5 0 . 2 5 0 . 2 5 32 0 . 0 3 0 . 0 4 0 . 0 3 0 . 4 0 . 2 57 6 0 7 0 . 6 1 5 0p 退階段：快退階段與快進階段都是相同的閥類元件在工作，故兩者的總壓力損失也相同。 盡管上述計算結(jié)果與估取值不同，但不會使系統(tǒng)工作壓力超過其能達到的最高壓力，故無需修改原設計。 估算系統(tǒng)效率、發(fā)熱和溫升 統(tǒng)效率 液壓系統(tǒng)效率 是系統(tǒng)的輸出功率 (即執(zhí)行元件的輸出功率 ) 0即液壓泵的輸入功率 ) 可由下式計算： p c m （ 2 式中 p 液壓泵的總效率； m 執(zhí)行元件的總效率； c 回路效率。 液壓回路效率c可按下式計算： （ 2 式中 各執(zhí)行器的負載壓力和負載流量（輸入流量）乘積的總和； 各個液壓泵供油壓力和輸出流量乘積的總和。 本液壓系統(tǒng)在整個工作循環(huán)持續(xù)時間中，快進與快退僅占一 小部分時間，而工進占了絕大部分時間，所以系統(tǒng)效率、發(fā)熱和溫升可 略用工進時的數(shù)值來代表。根據(jù)式（ 2算出工進階段的回路率 1 6 0 . 2 5 0 . 0 42 0 5c （最高進給速度時） 1 6 0 . 1 3 5 0 . 0 22 0 5c （最低進給速度時） 前已取液壓泵的總效率p=液壓缸的總效率m=按式（ 2可算得買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 15 本液壓系統(tǒng)的效率 0 . 8 ( 0 . 0 2 0 . 0 4 ) 0 . 9 0 . 0 1 4 4 0 . 0 2 8 8 足見工進時液壓系統(tǒng)效率很低，這主要是由于溢流損失和節(jié)流損失造成的。 熱 液壓系統(tǒng)的壓力、容 積和機械損失構成總的能量損失，這些能量損失轉(zhuǎn)化為熱量，使系統(tǒng)油溫升高，由此產(chǎn)生一系列不良影響。為此，必須對系統(tǒng)進行發(fā)熱計算，以便對系統(tǒng)溫升加以控制。液壓系統(tǒng)發(fā)熱的主要原因，是由于液壓泵和執(zhí)行元件的功率損失以及溢流閥的溢流損失所造成的，當液壓油溫度升高后，會引起油液粘度下降，從而導致液壓元件性能的變化，壽命降低以及液壓油老化。因此，液壓油必須在油箱中得到冷卻 ,以保證液壓系統(tǒng)正常工作。系統(tǒng)的總發(fā)熱量 H 可按下式