南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 南通開發(fā)區(qū)敬老院二期 工程 腳 手 架 專 項 方 案 編 制： 審 核： 南通華榮建設集團有限公司 二 0 一三年元月 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 1 - 目 錄 一、工程概況 -3 二、所執(zhí)行的標準、架體形式 -3 1、執(zhí)行標準 -3 2、架體型式 -3 三、外腳手架材料選擇 -4 四、腳手架搭設流程及要求 -5 五、腳手架的勞動力安排 -7 六、腳手架的檢查與驗收 -7 七、腳手架搭設安全技術措施 -7 八、腳手架拆除安全技術措施 -10 九、腳手架計算書 -11 A、落地式腳手架計算 -11 1、參數信息 -11 2、大橫桿的計算 -13 3、小橫桿的計算 -15 4、扣件抗滑力的計算 -18 5、腳手架立桿荷載計算 -19 6、立桿穩(wěn)定性計算 -21 7、連墻件的計算 -24 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 2 - 8、立桿的地基承載力計算 -25 B、懸挑架計算書 -26 1、參數信息 -26 2、大橫桿的計算 -29 3、小橫桿的計算 -31 4、扣件抗滑力的計算 -34 5、腳手架立桿荷載的計算 -35 6、立桿的穩(wěn)定性計算 -36 7、連墻件的計算 -38 8、懸挑梁的受力計算 -40 9、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 -42 10、拉繩的受力計算 -43 11、拉繩的強度計算 -43 12、錨固段與樓板連接的計算 -44 十、施工過程 -46 1、施工準備 -46 2、搭設 -46 3、拆 除 -47 4、其它要求 -47 5、腳手架的防護 -48 6、腳手架的驗收 -49 7、安全管理 -49 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 3 - 腳手架搭拆專項施工方案 一、 工程概況 開發(fā)區(qū)敬老院二期工程工程；屬于框剪結構 ；地上 12層 ；地下 1層；建筑高度： 52.40m；底層 4.50m，標準層層高： 3.90m ；總建筑面積： 12000.00平方米；總工期： 365天；施工單位：南通華榮建設集團有限公司。 本工程由南通經濟技術開發(fā)區(qū)總公司投資建設，南通港閘設計院有限公司設計，南通勘察設計院有限公司地質勘察，南通市建設監(jiān)理有限責任公司監(jiān)理，南通華榮建設集團有限公司組織施工；由張立清擔任項目經理，陳正益擔任技術負責人 。 本工程 0.000 相當于 國家 85 高程 4.100m， 地上 耐火等級為 二 級，地下一級，抗震設防烈度為六度，設計使用年限 50 年，防水等級為二級。 二、 所執(zhí)行的標準、架體型式 1、執(zhí)行標準 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業(yè)出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業(yè)出版社； 鋼結構設計規(guī)范 (GB50017-2003) 中國建筑工業(yè)出版社； 建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2011)中國建筑工業(yè)出版社； 建筑施工腳手架實用手冊 (含垂直運輸設施 )中國建筑工業(yè)出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手 架安全技術規(guī)范 (JGJ130-2011)中國建筑工業(yè)出版社； 建筑地基基礎設計規(guī)范 (GB50007-2002)中國建筑工業(yè)出版社； 建筑施工安全檢查標準 (JGJ59-2011)中國建筑工業(yè)出版社。 2、架體型式 根據本工程特點及工期目標，本工程 9 層及以下采用 雙排扣件式落地腳手架 （ 22m以下采用雙立桿 ， 22-32.4m采用單立桿）； 9層以上采用 懸挑式雙排扣件式腳手架 ， 搭設情況見下表： 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 4 - 開發(fā)區(qū)敬老院二期工程 項 目 搭設部位 搭設高度 備注 主體施工階段 落地架 1F10F（ 32.4m） 32.4m 懸挑 10F12F（ 54m） 21.6m 裝飾施工階段 同主體結構 三、 腳手架材料選擇 l、鋼管落地腳手架 ， 選用外徑 48mm，壁厚 3.0mm，鋼材強度等級 Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣 件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于 5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達 70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統一涂色，顏色力求環(huán)境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相 間 色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足 2000目 100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6 1.8m的單張網重量在 3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由 杭州市 建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（ GB/T 700）中 Q235A鋼的要求。 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 5 - 四、 腳手架搭設流程及要求 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基 礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時， 宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。 1、主桿基礎 本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于 C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于 10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距 1.500m，橫距 0.850m，步距 1.800m；連墻桿間距豎直 3.600m，水平 4.500m(即兩步三跨 )；里立桿距建筑物 0.250m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置 ，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開 500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座 20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的 1 400。 3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距 1.800m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為 150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受 力。 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 6 - 4、剪刀撐 腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于 15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于 1m，應采用不少于 2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于 150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為 200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面 橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用 18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于 4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現有破損的要及時更換。 6、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用 18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設 1.2m高的防護欄桿和 30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于 2道，高度分別為 0.9m和 1.3m。 (4)腳手架內側形成臨邊的 (如遇大開間門窗洞等 )，在腳手架內側設 1.2m的防護欄桿和 30cm高踢腳桿。 7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向 4.5m，垂直方向 3.6m，設一拉結點。樓層高度超過 4m，則在水平方向加密。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角 l米以內范圍按垂直方向每 3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點 時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 7 - 8、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為 200mm，如因結構設計的限制大于 200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔 3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 五、 腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要 20 30人，均有 上崗作業(yè)證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業(yè)，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。 六 、 腳手架的檢查與驗收 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業(yè)技術人員搭設； 2、進行分段驗收和檢查，發(fā)現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任； 3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 GJ130-2011第八節(jié)及 JGJ59-99中 外 腳手架檢查評分表 ，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。 4、架體內必須做到每層封閉 (即進行隔離 )，且不能大于 4步。 七 、 腳手架搭設安全技術措施 1、技術保障措施 (1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。 (2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選 (選擇標準見本設計表 3)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在 40N m 65 N m之間。 (3)架子搭設到 10m高度時由架子搭設單位進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同使 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 8 - 用單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。 (4)該腳手架作為建筑物裝飾作業(yè)時安全防護屏障及裝修時作業(yè)平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。 (5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節(jié)點處橫、縱向水平桿，連墻件。 2、質量保 障措施 (1)操作人員作業(yè)前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。 (3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監(jiān)督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 (4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業(yè)驗收表對腳手架進行驗收，發(fā)現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人員必須持有登高作業(yè)操作證方可上崗。 (2)架子在搭設 (拆卸 )過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工種作業(yè)人中應注意自身安全 (尤其是在卸料平臺上的工作人員 )，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 (4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 (5)應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。 A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查 | a 在六級大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 各主節(jié)點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的 要求； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 9 - b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。 (6)在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護。 (7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避 雷網絡，并檢測接地電阻不大于 30 。 2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發(fā)現問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整 體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于 3kN/m2，確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數不超過重層。 11、當作業(yè)層高出其下連墻件 3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 10 - 八、 腳手架拆除安全技術措施 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業(yè)計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。 3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑 鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿 (拉結點 )應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架 時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣 候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 11 - 九、 腳手架計算書 A、 鋼管落地腳手架 一、參數信息 : 1.腳手架參數 雙排腳手架搭設高度為 36.3 米， 24米以下采用雙管立桿， 24米以上采用單管立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為 0.85米，大小橫桿的步距為 1.8 米； 內排架距離墻長度為 0.25米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根； 采用的鋼管類型為 48 3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距 4.5 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工均布活荷載標準值 :3.000 kN/m2；腳手架用途 :結構腳手架； 同時施工層數 :2 層； 3.風荷載參數 本工程地處江蘇省南通市，基本風壓為 0.45 kN/m2； 風荷載高度變化系數 z 為 1.42，風荷載體型系數 s 為 0.65； 腳手架計算中考慮風荷載作用 4.靜荷載參數 每米立桿承受的結 構自重標準值 (kN/m2):0.1248； 腳手板自重標準值 (kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):0.150； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 12 - 安全設施與安全網 (kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數 :20； 腳手板類別 :竹笆片腳手板；欄桿擋板類別 :欄桿、竹笆片腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值 (kN/m2):0.038； 5.地基參數 地基土類型 :素填土；地基承載力標準值 (kpa):160.00； 立桿基礎底面面積 (m2):0.25；地基承載力調整系數 :1.00。 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 13 - 二、大橫桿的計算 : 按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 (JGJ130-2001)第 5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 :P1=0.038 kN/m ； 腳手板的自重標準值 :P2=0.3 0.85/(1+1)=0.128 kN/m ； 活荷載標準值 : Q=3 0.85/(1+1)=1.275 kN/m； 靜荷 載的設計值 : q1=1.2 0.038+1.2 0.128=0.199 kN/m； 活荷載的設計值 : q2=1.4 1.275=1.785 kN/m； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 14 - 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 2.強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖 1、圖 2組合。 跨中最大彎距計算公式如下 : 跨中最大彎距為 M1max=0.08 0.199 1.52+0.10 1.785 1.52 =0.437 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下 : 支座最大彎距為 M2max= -0.10 0.199 1.52-0.117 1.785 1.52 =-0.515 kN.m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.437 106,0.515 106)/5080=101.378 N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 = 101.378 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計 值 f=205 N/mm2，滿足要求！ 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 15 - 3.撓度驗算 : 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值 : q1= P1+P2=0.038+0.128=0.166 kN/m； 活荷載標準值 : q2= Q =1.275 kN/m； 最大撓度計算值為： V= 0.677 0.166 15004/(100 2.06 105 121900)+0.990 1.275 15004/(1002.06 105 121900) = 2.771 mm； 大橫桿的最大撓度 2.771 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與 10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算 : 根據 JGJ130-2001第 5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值： p1= 0.038 1.5 = 0.058 kN； 腳手板的自重標準值： P2=0.3 0.85 1.5/(1+1)=0.191 kN； 活荷載標準值： Q=3 0.85 1.5/(1+1) =1.913 kN； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 16 - 集中荷載的設計值 : P=1.2 (0.058+0.191)+1.4 1.912 = 2.976 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = 1.2 0.038 0.852/8 = 0.004 kN.m； 集 中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = 2.976 0.85/4 = 0.632 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.637 kN.m； 最大應力計算值 = M / W = 0.637 106/5080=125.312 N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 =125.312 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 17 - N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不 利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : Vqmax=5 0.038 8504/(384 2.06 105 121900) = 0.01 mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.191+1.912 = 2.161 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : Vpmax = 2161.35 8503 /(48 2.06 105 121900) = 1.101 mm ； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.01+1.101 = 1.112 mm； 小橫桿的最大撓度為 1.112 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 850/150=5.667與 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 : 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 18 - 按規(guī)范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為 8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值 ,取 6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1 = 0.038 1.5 1/2=0.029 kN； 小橫桿的自重標準值 : P2 = 0.038 0.85/2=0.016 kN； 腳手板的自重標準值 : P3 = 0.3 0.85 1.5/2=0.191 kN； 活荷載標準值 : Q = 3 0.85 1.5 /2 = 1.912 kN； 荷載的設計值 : R=1.2 (0.029+0.016+0.191)+1.4 1.912=2.961 kN； R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 五、腳手架立桿荷載計算 : 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 19 - 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN)，為 0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50 1/2) 0.038/1.80 (36.30-24.00) = 1.732； NGL1 = 0.1248+0.038+(1.50 1/2) 0.038/1.80 24.00 = 4.301； (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為 0.3 NG2= 0.3 20 1.5 (0.85+0.2)/2 = 4.95 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 0.15 NG3 = 0.15 20 1.5/2 = 2.25 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 (kN/m2)； 0.005 NG4 = 0.005 1.5 36.3 = 0.272 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.204 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.505 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3 0.85 1.5 2/2 = 3.825 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 20 - 其中 Wo - 基本風壓 (kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1.42 ； Us - 風荷載體型系數：取值為 0.645； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.45 1.42 0.645 = 0.289 kN/m2； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2 13.505+ 1.4 3.825= 21.561 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2 9.204+ 1.4 3.825= 16.4 kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0.85 1.4NQ = 1.2 13.505+ 0.85 1.4 3.825= 20.758 kN； Nd = 1.2 NG+0.85 1.4NQ = 1.2 9.204+ 0.85 1.4 3.825= 15.597 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.4 0.289 1.5 1.82/10 = 0.167 kN.m； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 21 - 六、立桿的穩(wěn)定性計算 : 外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩(wěn)定性。 1. 24.00米以上立桿穩(wěn)定性計算。 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ： N = 16.4 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = 1.58 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊 1.0； 計算長度系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 lo = k h 確定 ： l0 = 3.118 m； 長細比 Lo/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ： = 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： f =205 N/mm2； = 16400/(0.186 489)=180.31 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 180.31 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 22 - 立桿的軸心壓力設計值 ： N = 15.597 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = 1.58 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = 3.118 m； 長細比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： = 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： f =205 N/mm2； = 15596.658/(0.186 489)+166856.006/5080 = 204.324 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 204.324 N/mm2 小于 立桿 的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 2. 24.00米以下立桿穩(wěn)定性計算。 不考慮風荷載時，雙立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ： N = 10.78 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = 1.58 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊 1.0； 計算長度系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 lo = k h 確定 ： l0 = 3.118 m； 長細比 Lo/i = 197 ； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 23 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ： = 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： f =205 N/mm2； = 10780/(0.186 489)=118.526 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 118.526 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要 求！ 考慮風荷載時 ,雙立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ： N =10.379 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = 1.58 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = 3.118 m； 長細比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： = 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： f =205 N/mm2； = 10378.809/(0.186 489)+166856.006/5080 = 146.956 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 146.956 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 24 - N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 風荷載標準值 Wk = 0.289 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2； 按規(guī)范 5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4 Wk Aw = 6.543 kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.543 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = A f 其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l0/i = 250/15.8的結果查表得到 =0.958， l為內排架距離墻的長度； 又： A = 4.89 cm2； f=205 N/mm2； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 25 - 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.958 4.89 10-4 205 103 = 96.035 kN； Nl = 11.543 Nf = 96.035,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 11.543小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值 : 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 26 - fg = fgk kc = 160 kpa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 160 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數： kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A =62.387 kpa ； 其中，上部結構傳至基礎 頂面的軸向力設計值 ： N = 15.597 kN； 基礎底面面積 ： A = 0.25 m2 。 p=62.387 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！ B、懸挑腳手架計算書 型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)、建筑結構荷載規(guī)范 (GB 50009-2011)、鋼結構設計規(guī)范 (GB 50017-2003)等規(guī)范編制。 一、參數信息 : 1.腳手架參數 雙排腳手架搭設高度為 17.7 米，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距 為 1.5米，立桿的橫距為 0.85米，立桿的步距為 1.8 米； 內排架距離墻長度為 0.25米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根； 腳手架沿墻縱向長度為 150 米； 采用的鋼管類型為 48 3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80； 連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 米，水平間距 3 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件連接； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 27 - 2.活荷載參數 施工均布荷載 (kN/m2):3.000；腳手架用途 :結構腳手架； 同時施工層數 :2 層； 3.風荷載參 數 本工程地處江蘇省南通市，查荷載規(guī)范基本風壓為 0.450，風荷載高度變化系數 z為 1.420，風荷載體型系數 s為 0.645； 計算中考慮風荷載作用； 4.靜荷載參數 每米立桿承受的結構自重荷載標準值 (kN/m2):0.1248； 腳手板自重標準值 (kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):0.150； 安全設施與安全網自重標準值 (kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數 :9 層； 腳手板類別 :竹笆片腳手板；欄桿擋板類別 :欄桿、竹笆片腳手板擋板； 5.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用 16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度 1.3米，建筑物內錨固段長度 2 米。 與樓板連接的螺栓直徑 (mm):18.00； 樓板混凝土標號 :C30； 6.拉繩與支桿參數 支撐數量為 :1； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 28 - 鋼絲繩安全系數為 :6.000； 鋼絲繩與梁夾角為 (度 ):76； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1 m。 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 29 - 懸挑腳手架型鋼布置圖 二、大橫桿的計算 : 按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 (JGJ130-2011)第 5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 :P1=0.038 kN/m ； 腳手板的自重標準值 :P2=0.3 0.85/(1+1)=0.128 kN/m ； 活荷載標準值 : Q=3 0.85/(1+1)=1.275 kN/m； 靜荷載的設計值 : q1=1.2 0.038+1.2 0.128=0.199 kN/m； 活荷載的設計值 : q2=1.4 1.275=1.785 kN/m； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 30 - 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 2.強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖 1、圖 2組合。 跨中最大彎距計算公式如下 : 跨中最大彎距為 M1max=0.08 0.199 1.52+0.10 1.785 1.52 =0.437 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下 : 支座最大彎距為 M2max= -0.10 0.199 1.52-0.117 1.785 1.52 =-0.515 kN.m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.437 106,0.515 106)/5080=101.378 N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 = 101.378 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算 : 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 31 - 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值 : q1= P1+P2=0.038+0.128=0.166 kN/m； 活荷載標準值 : q2= Q =1.275 kN/m； 最大撓度計算值為： V= 0.677 0.166 15004/(100 2.06 105 121900)+0.990 1.275 15004/(1002.06 105 121900) = 2.771 mm； 大橫桿的最大撓度 2.771 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與 10 mm，滿足要 求！ 三、小橫桿的計算 : 根據 JGJ130-2001第 5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值： p1= 0.038 1.5 = 0.058 kN； 腳手板的自重標準值： P2=0.3 0.85 1.5/(1+1)=0.191 kN； 活荷載標準值： Q=3 0.85 1.5/(1+1) =1.913 kN； 集中荷載的設計值 : P=1.2 (0.058+0.191)+1.4 1.912 = 2.976 kN； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 32 - 小橫桿計算簡圖 2.強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = 1.2 0.038 0.852/8 = 0.004 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = 2.976 0.85/4 = 0.632 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.637 kN.m； 最大應力計算值 = M / W = 0.637 106/5080=125.312 N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 =125.312 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！ 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 33 - 3.撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : Vqmax=5 0.038 8504/(384 2.06 105 121900) = 0.01 mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.191+1.912 = 2.161 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : Vpmax = 2161.35 8503 /(48 2.06 105 121900) = 1.101 mm ； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.01+1.101 = 1.112 mm； 小橫桿的 最大撓度為 1.112 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 850/150=5.667與 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 : 按規(guī)范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為 8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 34 - 0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值 ,取 6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1 = 0.038 1.5 1/2=0.029 kN； 小橫桿的自重標準值 : P2 = 0.038 0.85/2=0.016 kN； 腳手板的自重標準值 : P3 = 0.3 0.85 1.5/2=0.191 kN； 活荷載標準值 : Q = 3 0.85 1.5 /2 = 1.912 kN； 荷載的設計值 : R=1.2 (0.029+0.016+0.191)+1.4 1.912=2.961 kN； R 6.40 kN，單扣件 抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 五、腳手架立桿荷載的計算 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 35 - (1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN)，為 0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50 1/2) 0.038/1.80 17.70 = 2.492； (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為 0.3 NG2= 0.3 9 1.5 (0.85+0.2)/2 = 2.228 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準 值 (kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 0.15 NG3 = 0.15 9 1.5/2 = 1.012 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 (kN/m2)； 0.005 NG4 = 0.005 1.5 17.7 = 0.133 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.865 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3 0.85 1.5 2/2 = 3.825 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓 (kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)的規(guī) 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 36 - 定采用： Uz= 1.42 ； Us - 風荷載體型系數：取值為 0.645； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.45 1.42 0.645 = 0.289 kN/m2； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2 5.865+ 1.4 3.825= 12.393 kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85 1.4NQ = 1.2 5.865+ 0.85 1.4 3.825= 11.59 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.4 0.289 1.5 1.82/10 = 0.167 kN.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 : 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ： N = 12.393 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = 1.58 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊 1.0； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 37 - 計算長度系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 lo = k h 確定 ： l0 = 3.118 m； 長細比 Lo/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ： = 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： f =205 N/mm2； = 12393/(0.186 489)=136.255 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 136.255 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮風 荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ： N = 11.590 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = 1.58 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = 3.118 m； 長細比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： = 0.186 立桿 凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： f =205 N/mm2； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 38 - = 11589.642/(0.186 489)+166856.006/5080 = 160.269 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 160.269 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 風荷載標準值 Wk = 0.289 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2； 按規(guī)范 5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4 Wk Aw = 4.362 kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.362 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = A f 其中 - 軸心受 壓立桿的穩(wěn)定系數； 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 39 - 由長細比 l0/i = 250/15.8的結果查表得到 =0.958， l為內排架距離墻的長度； 又： A = 4.89 cm2； f=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.958 4.89 10-4 205 103 = 96.035 kN； Nl = 9.362 Nf = 96.035,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 9.362小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算 : 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 40 - 本方案中，腳手架排距為 850mm，內排腳手架距離墻體 250mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1000mm， 水平支撐梁的截面慣性矩 I = 1130 cm4，截面抵抗矩 W = 141 cm3，截面積 A = 26.1 cm2。 受腳手架集中荷載 N=1.2 5.865 +1.4 3.825 = 12.393 kN； 水平鋼梁自重荷載 q=1.2 26.1 0.0001 78.5 = 0.246 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 41 - 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN.m) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1 = 16.377 kN； R2 = 9.255 kN； R3 = -0.035 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.613 kN.m； 最大應力 =M/1.05W+N/A= 1.613 106 /( 1.05 141000 )+ 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 42 - 0 103 / 2610 = 10.895 N/mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值 10.895 N/mm2 小于 水平支 撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 : 水平鋼梁采用 16號工字鋼 ,計算公式如下 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： b = 570 9.9 88 235 /( 1000 160 235) = 3.1 由于 b大于 0.6，查鋼結構設計規(guī)范 (GB50017-2003)附表 B，得到 b值為 0.979。 經過計算得到最大應力 = 1.613 106 /( 0.979 141000 )= 11.683 N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 = 11.683 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 十、拉繩的受力計算 : 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 43 - 其中 RUicos i為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisin i 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1=16.878 kN； 十一、拉繩的強度計算 : 鋼絲拉繩 (支桿 )的內力計算： 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU=16.878 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中 Fg- 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=0.5d2， d為鋼絲繩直徑 (mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對 6 19、 6 37、 6 61鋼絲繩分別取 0.85、 0.82和 0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。 計算中 Fg取 16.878kN， =0.82， K=6，得到： 經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于 16mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力 N，為 N=RU=16.878kN 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 44 - 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取 f = 125N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)最小直徑 D=(1687.796 4/3.142 125) 1/2 =14mm； 十二、錨固段與樓板連接的計算 : 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=0.035 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 : 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范 10.9.8條 f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=34.909 4/(3.142 50 2)1/2 =0.667 mm； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm以上搭接長度。 南通華榮建設 集團有限公司 專項施工方案 - 45 - 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計