目 錄三、施工安排1四、施工準備2五、主要項目施工方法3六、質(zhì)量保證措施4七、模板工程安裝安全措施4八、模板拆除安全措施5九、鋼管架支撐計算書6十、850850柱/樓梯模板支撐計算書14 林生住宅樓（安興大廈）高支模專項施工方案一、編制依據(jù)本工程高支模專項施工方案是根據(jù)林生住宅樓（安興大廈）的施工圖紙，施工組織設計，安全施工規(guī)范，砼結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范，砼結構技術規(guī)程東莞市建委有關文件，東莞市建筑行業(yè)標準而編制。二、工程概況1、建設概況建設單位：林生住宅樓（安興大廈）設計單位：東莞市慧力設計院有限公司監(jiān)理單位：東莞市建設監(jiān)理有限公司施工單位：東莞市安興建設工程有限公司2、建筑概況本工程位于東莞市常平鎮(zhèn)中元街，建筑占地面積935.97m2，總建筑面積：8645m2，其中/BD軸地下室建筑面積250.17m2。地下室標高為-3.6米，首層標高7米，二層標高為4.5米，三至八層標高為3.5米，建筑物總高度35.5米。4、高支模概括本工程高支模應用首層：門式腳手架支撐，最大支模計算高度7m，最大梁截面350900mm，飄板處門架搭設方法與主體內(nèi)相同，并與主體內(nèi)支撐系統(tǒng)縱橫拉結成一個整體。三、施工安排1、施工部位及工期安排根據(jù)施工進度計劃的安排進行。2、管理人員職責分工1）項目經(jīng)理工作職責：對公司負責及工程成本和行政管理工作，并負責對工程的領導、指揮、協(xié)調(diào)決策等更大事宜。2）技術負責人：負責項目部全面技術質(zhì)量工作以及模板方案編制工作。3）施工員：負責模板工程加工、安裝、安全技術向工人交底，施工過程中監(jiān)控、負責模板工程自檢驗收工作。4）質(zhì)檢員：負責對模板工程質(zhì)量進行監(jiān)控、檢查、督促、落實不合格的項目整改，對建材質(zhì)量進行檢查監(jiān)控工作。5）測量員：負責工程的墻、柱、門窗洞口，以及抄平放線工作。3、工人分工及數(shù)量根據(jù)施工進度計劃及施工流水劃分進行勞動力安排為主體工程為150人，配合工種：電氣及電工2人。四、施工準備1、技術準備：項目技術負責人組織施工員、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認真學習掌據(jù)施工圖的內(nèi)容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄通過會審，對圖紙中存在的問題與設計建設、監(jiān)理共同協(xié)商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據(jù)和施工操作依據(jù)。熟悉各部位截面尺寸、標高、制定模板初步設計方案。2、機具準備：主要機具及工具準備詳見以下一覽表序號名稱規(guī)格功率數(shù)量1錘子重量0.25、0.570個2圓盤鋸MJ-1063KW2臺3梅花板手19-225把4手電鉆鉆頭真徑12-202把5鋼絲鉗長1503把6砂輪切割機5002臺7墨斗8手提電鋸M-651A1.05KW2臺9水平尺長10002把10鋼卷尺50M 5M2把11水準儀DZ531臺12工程檢測尺長2M1把13塞尺一般13、材料準備：本工程模板主要采用183091518多層木夾板作為模板，采用80802000木枋為固定及支撐，支撐系統(tǒng)采用門式腳手架,配備可調(diào)底座和U型頂托（長度為600）作為支撐系統(tǒng)。模板施工材料計劃表序號名稱規(guī)格單位數(shù)量1多層板193091518125002木枋20008080條250003門架5001200根26804門架19001200根53605門架9001200根26806鋼管483.5根30007扣件個90008連接銷個160809U型上托長600個1500010可調(diào)下托長600個1500011釘子5050012小白線25五、主要項目施工方法1、柱模板1）立柱模時，按已彈好柱位線安裝。在柱高范圍內(nèi)，每隔約400-500設置一道柱箍以固定模板，柱箍采用對拉螺桿連接的形式，柱箍具體間距根據(jù)側壓力大小等因素進行考慮。2）柱模安裝時，要搭設操作平臺，應采用鋼管調(diào)節(jié)作斜撐，斜撐與地面夾角為45。角。3）要保證柱軸線及標高正確，周圍固定模板要牢固，防止偏移、偏扭等。4）因柱的高度均超過3M，為了砼澆筑時，不出現(xiàn)離析現(xiàn)象，應在柱模中部留有砼澆筑孔和振搗孔，待砼澆注到預留孔底時，必須釘牢蓋板，再澆上部砼。5）柱模底部應留清掃口，以便清理雜物。6）標準層按樓層高度澆搗，地下室等超過4m的柱模板采用分次澆搗的方式澆搗。2、梁模板1）梁模板的構造由門式腳手架體系支撐木枋，三塊模板組成。底板兩側板。底模板寬度同梁寬。側模的高度則視所處的位置的不同而有異，如為梁外側板，則高度為梁高加底模厚度；如為一般梁側模板，則高度為梁高減去砼模板厚度。2）梁模板的安裝首先安裝標準門式腳手架支撐體系，間距一般為600-900為宜，搭設高度按層高而設置，再用U型可調(diào)頂托，在頂托上面支兩條8080的木枋縱向設置。然后在木枋上面設置8080，間距300橫向木枋，根據(jù)水平標高的要求，在U型頂托中調(diào)節(jié)。再訂梁底模板。安裝時要將梁底模板兩端擱置的柱模板頂端梁的缺口處，底板安裝要垂直。跨度大于或等于4M的梁底模板要起拱，以抵消部分受荷后下垂的撓度，起拱高度為跨長的1-3，其次安裝梁側模板，安裝時要將梁側模板緊靠梁底模板放在支柱頂?shù)臋M方木上，為防止產(chǎn)生外移應用夾板將側模板釘牢，在支柱頂?shù)臋M木上。梁側模板安裝要垂直，邊梁外側模板上邊用立桿及斜撐固定，一般梁側模板的上口用樓板的模板頂緊。梁側模板之間應臨時撐木撐緊。撐木長度與梁相同，澆筑后拆去，若梁的高度較大時，為抵抗砼的側壓力，還要安設對拉螺栓加強。3、樓板模板1）樓板的模板由門式腳手架體系支撐、木枋，若干拼板組成。2）首先安裝門式腳手架體系，上面用U型可調(diào)上托再鋪2條8080縱向方木后，鋪間距300，8080橫向木枋，在梁側模板外邊用松木散板釘立橫擋，在橫擋上安裝楞木。楞木安裝要水平，如不平時可在楞木兩端加木楔調(diào)開。楞木調(diào)平后即可安裝樓板模板。4、墻模板1）墻模板的構造，由兩片若干塊模板拼接而成。2）模板的安裝，首先在基礎層面彈出墻體的邊線，根據(jù)墻的寬度留好墻板的厚度在層面上用松木散板釘好壓腳板。再用模板拼成。3）標準層按樓層高度澆搗，地下室等超過4m的柱模板采用分次澆搗的方式澆搗。六、質(zhì)量保證措施1、全體施工人員都必須嚴格執(zhí)行現(xiàn)行的有關質(zhì)量驗收標準和各項規(guī)范規(guī)定，對全體施工人員進行經(jīng)常性的質(zhì)量教育，施工的全過程中要做好質(zhì)量的檢驗，檢查和評比工作，并且落實逐級技術交底制度，工程開工前工地技術負責人應將工程概況，施工方案技術措施及注意事項向全體施工人員進行全面交底。施工員、班組長每天要對工人進行施工要求及技術操作規(guī)程的交底和落實教育，每個員工都非常清楚自己該做什么，怎樣才能滿足規(guī)范的要求，做好每一道工序后自檢的結果與規(guī)范的差距有多大，做到責任到人。2、建立各項檢查制度，做到有章必依，違章必究的原則，確定樹立“質(zhì)量第一，信譽第一”的觀念，使得每道工序，每一個環(huán)節(jié)，從原材料進場把關，現(xiàn)場抽樣檢查，在施工過程中，絕不能忽視任何一個環(huán)節(jié)，合理使用材料，并且做到按規(guī)范要求施工。3、測量放線時嚴格控制各軸線的位置和水平標高的測設以及復查工作，各樓層之間的水平標高，垂直度均由儀器引測，并經(jīng)常對經(jīng)偉儀、水準儀檢驗校對。4、認真執(zhí)行技術交底，各分部模板工程施工之前，根據(jù)工程特點和施工方案制定具體技術措施，操作工藝流程，工藝標準，質(zhì)量標準，可能發(fā)生的質(zhì)量原因分析，質(zhì)量管理控制和保證措施。5、認真做好質(zhì)量評定，在施工過程中，由技術負責人、質(zhì)檢員會同相關人員進行各分項工程質(zhì)量的檢測和評定工作，防止質(zhì)量隱患發(fā)生。6、嚴格執(zhí)行質(zhì)量檢查制度，各分項工程，必須做到“自檢、互檢、交接檢”的三檢制度。七、模板工程安裝安全措施1、模板安裝前對施工人員進行全面詳細的安全技術交底。2、使用合格的模板及配件。3、模板及其支架在安裝過程中，必須采取有效的防傾覆臨時固定措施。4、當砼結構跨度大于4M時，模板應起拱；因設計無具體要求，則起拱高度為2/1000。5、模板安裝作業(yè)高度已超過2M，必須搭設操作平臺，要求作業(yè)人員身穿緊口工作服，腳穿防滑鞋，腰系安全帶，頭戴安全帽。6、遇到大霧和大雨和六級以上大風時，禁止高處作業(yè)。7、高處作業(yè)暫時不用的工具，應裝入工具袋，隨用隨拿。用不著的工具和拆下的材料采用系繩溜放到地面，不得向下拋擲應及時清理運送到指定的地點。8、木工機械必須專人管理。9、安全防護裝置必須齊全可靠，操作時不準拆卸。10、操作時不準戴手套，不準在運轉中維修保養(yǎng)，加油清理和調(diào)整。11、加工舊木料前必須將鐵釘，灰垢清理干凈。12、每日工作完畢，必須工完場清，拉閘斷電，鎖好電閘箱。13、對梁和板安裝二次支撐時，在梁、板上不得有施工荷載，支撐的位置必須對準下層的支撐點，安裝后所傳給支撐或連接件的荷載，不應超過其充許值。八、模板拆除安全措施1、不承重側模板，包括梁、柱、墻的側模板，只要砼強度保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除。2、承重模板，包括梁、板等水平結構，構件的底模，應根據(jù)與結構同條件養(yǎng)護的試塊強度達到下表規(guī)定，方可拆除。序號構造類型結構跨度M按達到設計砼強度標準值百分率%1板2502、8752梁、模殼87581003懸臂構件27521003、拆除之前必須有拆模申請，并根據(jù)同條件養(yǎng)護試塊強度記錄達到規(guī)定時，技術負責人方可批準拆模。4、在拆除模板地過程中，如發(fā)現(xiàn)有影響結構安全的質(zhì)量問題時，應暫停拆除工作，經(jīng)研究處理后方可繼續(xù)拆除。5、拆除的模板和支撐，模板及木枋應及時取釘，分類堆放并加以妥善保管，防止模板損壞或變形與銹蝕，以便下次使用。6、拆模時，現(xiàn)場要有專人負責監(jiān)護，禁止無關人員進入拆?，F(xiàn)場，禁止拆模人員在上下同一垂直面上作業(yè)，防止發(fā)生人員墜落和物體打擊事故。7、各類模板拆除順序和方法，根據(jù)模板設計的規(guī)定進行，按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。8、大面積模板拆除作業(yè)前，在作業(yè)區(qū)周邊設圍檔和醒目標志，拆下的模板應及時清理，分類堆放，不準留有懸空模板，防止突然落下傷人。九、鋼管架支撐計算書1計算參數(shù)結構樓板厚150mm，梁寬b=350mm，梁高h=900mm，層高7.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.73m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48碗扣式鋼管:橫向間距600mm，縱向間距1200mm，支架立桿的步距h=1.20m；鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.89cm2，回轉半徑i=1.58cm；鋼管重量0.0538kN/m。鋼材彈性模量 E=N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數(shù) 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.35 + 1.50 ) 1.2 = 0.67 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.35 0.90 1.2 = 9.07 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.35 0.90 1.2 = 0.57 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.35 1.4 = 0.98 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 11.29 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 8.59 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數(shù)5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=350mm。W=bh2 /6=350182/6=18900mm3， I=bh3/12=350183/12=mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10511.293002=-N.mm=-0.11kN.m=Mmax/W=/18900=5.65N/mm2 梁底?？箯潖姸?5.65N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60611.29300=2053N=2.05kN=3Vmax/（2bh）=32053/(235018)=0.49N/mm2梁底?？辜魪姸?0.49N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=8.59kN/m；撓度系數(shù)K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6448.593004/(1006000)=0.44mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模撓度max=0.44mm=1.20mm,滿足要求。 計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算碗扣式鋼管橫向間距L=600mm ，C=350mm、=350/600=0.58。第一層龍骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=11.29300/350=9.68kN/mMq=qcL(2-)/8=9.68350/1000600/1000(2-0.58)/8=0.36kN.mb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.1525+0.30)+1.42.50=8.36kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=365/1000300/10008.36=0.92kNa =0.5(L-c)=0.5(600-350)=mm，Mp=Pa=0.92125.00=0.12kN.mMmax=MqMp=(0.36+0.12)106=N.mm=0.48kN.m=Mmax/W=/85333=5.63N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=5.63N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.59.68350/1000+0.92=2.61kN=3Vmax/（2bh）=32.611000/(28080)=0.61N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=8.59300/350=7.36N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =7.363506003(8 - 4 0.582+0.583)/(3849000)=0.32mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.9210001256002(3 - 40.212)/(249000)=0.16mmmax=qp=0.32+0.16=0.48mm =L/250=600/250=2.40mm 第一層龍骨撓度max=0.48mm=2.40mm,滿足要求。 計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算碗扣式鋼管縱向間距1200mm，計算跨數(shù)1跨；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=mm4 ；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.59.68350/1000+0.92=2609N=2.61kN彎矩系數(shù)KM=0Mmax=KmPL=02.6110001200=0N.mm=0kN.m =Mmax/W=0/85333=0N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=0N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0Vmax=KVP=02.61=0kN =3Vmax/(2bh)=301000 /(28080)=0N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數(shù)K=0P=V=1/2q梁寬P板傳=0.57.36350/1000+0.92=2.21kNmax= KPL3/（100EI）=02.21100012003/(1009000)=0mm=L/250=1200/250=4.80mm 第二層龍骨撓度max=0mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖： 3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根碗扣式鋼管立柱最大支座力的系數(shù)為0每根鋼管承載NQK1 =02610=0N 碗扣式鋼管重量0.0538kN/m,立桿重量=0.05385.11000=274N水平拉桿5層,拉桿重量=51.800.0400=360N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=274+360=634N鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.2634+0=761N(2) 碗扣式鋼管立桿長細比驗算L0=h+2a=1.20+20.15=1.50m,鋼管的i=1.58cm,=L0/i=150.00/1.58=94.94鋼管立桿長細比94.94230,滿足要求。(3) 碗扣式鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=0.626,P=N/(A)=761/(0.626489.00)=2.49N/mm2鋼管立桿穩(wěn)定性計算2.49N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。 4.支撐支承面驗算碗扣式鋼管立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C15考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=0.76kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN 鋼管支承面受沖切承載力68.22kN0.76kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受壓承載力F=183.60kN0.76kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.90=21.60kN/m2F1、F2兩者取小值F=21.60kN/m2，有效壓頭高度=F/=0.90m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數(shù) 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 21.60 kN/m2 G=1.2 25.92 kN/m2振搗混凝土產(chǎn)生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 31.52 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 21.60 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數(shù)5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=750182/6=40500mm3，I=bh3/12=750183/12=mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.105q=31.52(900-150)/1000=23.64kN/m=23.64N/mmMmax=KMqL2=-0.10523.643002=-N.mm=-0.22kN.m=Mmax/W=/40500=5.52N/mm2 側?？箯潖姸?5.52N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數(shù)KV=0.606Vmax=KVqL=0.60623.64300/1000=4.30kN =3Vmax/（2bh）=34.301000/(218750)=0.48N/mm2 側模抗剪強度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=21.60(900-150)/1000=16.20kN/m=16.20N/mm，撓度系數(shù)K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64416.203004/(1006000)=0.39mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.39mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9531.52=29.94kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(900-150)/2=375mm=0.38m，N=abFs=0.600.3829.94=6.83kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力6.83kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度375mm；跨數(shù)2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=mm4 。1）抗彎強度驗算q=31.52300/1000=9.46N/mm；彎矩系數(shù)KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.463752=-N.mm=-0.17kN.m=Mmax/W=/85333=1.95N/mm2 側肋抗彎強度=1.95N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.46375/1000=2.22kN =3Vmax/（2bh）=32.221000/(28080)=0.52N/mm2 側肋抗剪強度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=21.60300/1000=6.48N/mm；撓度系數(shù)K=0.521撓度max=Kq，L4/100EI=0.5216.483754/(1009000)=0.02mm=L/250=375/250=1.50mm 側肋撓度max=0.02mm=1.50mm,滿足要求。 計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖： 6.計算結果 第一層龍骨8080mm木枋300mm，第二層龍骨8080mm單木枋600mm；碗扣式鋼管立桿縱向1200mm，碗扣式鋼管立桿橫向600mm，底模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓1排12,橫向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結,側模厚度18mm。 十、850850柱模板支撐計算書 (一)、柱模板基本參數(shù) 柱模板的截面寬度 B=850 mm，B方向?qū)菟? 道， 柱模板的截面高度 H=850 mm，H方向?qū)菟? 道， 柱模板的計算高度 L =7000 mm， 柱箍間距計算跨度 d =400 mm。 柱箍采用雙鋼管483.5 mm。 柱模板豎楞截面寬度80 mm，高度80 mm。 B方向豎楞4 根，H方向豎楞4 根。 柱模板支撐計算簡圖 (二)、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.00 kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=3.00 kN/m2。 (三)、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.40 m。 荷載計算值 q = 1.240.000.400+1.43.000.400=20.88kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =40.001.801.80/6=21.60 cm3； I =40.001.801.801.80/12=19.44 cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.0 N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M =0.1(1.240.00+1.43.000.40)0.270.27=0.16 kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f =0.16/21600.00=7.22 N/mm2 面板的抗彎強度小于15.00N/mm2,滿足要求。 (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6(1.240.000.40+1.43.000.40)0.27=3.42 kN 截面抗剪強度計算值 T=33420.00/(2400.0018.00)=0.71 N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40 N/mm2 面板的抗剪強度小于1.40N/mm2,滿足要求。 (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v =0.66716.00273.04/(1006000.0.0)=0.51 mm 面板的最大撓度小于1.092mm,滿足要求。 (四)、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 B、H 兩方向最大間距0.27 m。 荷載計算值 q =1.240.000.27+1.43.000.27=14.25 kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.114.250.400.40=0.23 kN.m 最大剪力 Q=0.60.4014.25=3.42 kN 最大支座力 N=1.10.4014.25=6.27 kN 截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =8.008.002/6=85.33 cm3； I =8.008.003/12=341.33 cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.23106/85330.00=2.67 N/mm2 木方抗彎強度小于13.00N/mm2,滿足要求。 (2)抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33420.24/(280.0080.00)=0.80 N/mm2 木方抗剪強度小于1.60N/mm2,滿足要求。 (3)撓度計算 最大變形v=0.66714.25400.004/(1009500.00.00)=0.06mm 木方撓度小于1.600mm,滿足要求。(五)、B方向柱箍的計算 柱箍材料采用雙鋼管483.5mm 截面抵抗矩W=10160.00mm3 截面慣性矩I=.00mm4 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P =(1.240.001.43.00)00.40=5.71 kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。支撐材料計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.32 kN.m 最大變形 Vmax=0.13 mm 最大支座力 Qmax=7.01 kN 抗彎計算強度 f=0.32106/10160.00=31.79 N/mm2 支撐雙鋼管的抗彎強度小于205N/mm2,滿足要求。 (六)、B方向?qū)菟ǖ挠嬎?計算公式: N N = fa 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 16.00 對拉螺栓有效直徑(mm): 13.55 對拉螺栓有效面積(mm2): A= 144 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N= 24.50 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N= 7.01 對拉螺栓強度驗算滿足要求! (七)、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P=(1.240.001.43.00)00.40=5.71 kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。支撐材料計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.32 kN.m 最大變形 Vmax=0.13 mm 最大支座力 Qmax=7.01 kN 抗彎計算強度 f=0.32106/10160.00=31.79 N/mm2 支撐雙鋼管的抗彎強度小于205N/mm2,滿足要求。 (八)、H方向?qū)菟ǖ挠嬎?計算公式: N N = fa 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 16.00 對拉螺栓有效直徑(mm): 13.55 對拉螺栓有效面積(mm2): A= 144 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N= 24.50 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N= 7.01 對拉螺栓強度驗算滿足要求!/54000=2.19十二、樓梯頂模板支撐安全計算1.計算參數(shù)結構板厚120mm，層高8.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用483.5mm碗扣式鋼管：橫向間距1500mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.80m；鋼管直徑48mm,壁厚3.5mm,截面積4.89cm2,回轉半徑i=1.58cm；鋼材彈性模量E=N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數(shù) 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人員及施工設備荷載 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 5.37 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 3.97 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數(shù)5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=mm4。1）內(nèi)力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數(shù)KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1055.373002=-50747N.mm剪力系數(shù)KV=0.606V1=KVq1L=0.6065.37300=976Nb.荷載支座彎矩系數(shù)KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053.973002=-37517N.mm跨中彎矩系數(shù)KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.973002=27869N.mm剪力系數(shù)KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.97300=722N撓度系數(shù)K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3004/(1006000)=0.06mmC施工人員及施工設備荷載按1.00kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.41.00=1.40kN ,計算簡圖如下圖所示。跨中彎矩系數(shù)KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000300=84000N.mm支座彎矩系數(shù)KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000300=-42000N.mm剪力系數(shù)KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN撓度系數(shù)K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10003003/(1006000)=0.13mm2）抗彎強度驗算M1=-50747N.mmM2M5=-79517N.mmM3M4=N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=N.mm=0.11kN.m=Mmax/W=/54000=2.07N/mm2 樓板底?？箯潖姸?2.07N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=976NV2+ V3=722+840=1562N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：Vmax=1562N=1.56kN=3Vmax/（2bh）=31562/(2100018)=0.13N/mm2 樓板底模抗剪強度=0.13N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.06+0.13=0.19mm =300/250=1.20mm樓板底模撓度max=0.19mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。(3)第一層龍骨驗算鋼管橫向間距1500mm,第一層龍骨間距300mm,計算跨數(shù)2跨；第一層龍骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=5.37300/1000=1.61kN/m彎矩系數(shù)KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1251.6115002=-N.mm=-0.45kN.m=Mmax/W =/85333=5.31N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=5.31N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.625Vmax=KVqL=0.6251.611500=1509N=1.51kN=3Vmax/（2bh）=31509/(28080)=0.35N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度=3.97/1.2300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm,撓度系數(shù)K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5210.9915004/(1009000)=0.85mm=1500/250=6.00mm第一層龍骨撓度max=0.85mm=6.00mm