EE1EE題目磨粉機(jī)主傳動系統(tǒng)裝置設(shè)計學(xué)生姓名EE學(xué)號EE所在學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院專業(yè)班級EE指導(dǎo)教師EE_完成地點(diǎn)EE2009年06月20日EE2設(shè)計題目磨粉機(jī)主傳動系統(tǒng)裝置設(shè)計作者EE所在單位（EE）指導(dǎo)老師EE【摘要】磨粉機(jī)是面粉生產(chǎn)線的主要設(shè)備之一，主傳動系統(tǒng)是其核心部分，它的好壞對磨粉機(jī)的研磨性能影響較大。針對磨粉機(jī)的磨輥存在噪音大、產(chǎn)量低、電耗大等缺點(diǎn)，研究和設(shè)計了磨粉機(jī)的主傳動系統(tǒng)，該工作對提高面粉研磨質(zhì)量意義重大。本設(shè)計在漢中糧食加工裝備制造企業(yè)磨粉機(jī)主傳動系統(tǒng)的研究基礎(chǔ)上，重點(diǎn)研究了快輥驅(qū)動及快慢輥驅(qū)動工作原理，磨粉機(jī)的磨粉機(jī)理，選擇合適的方案，確定了磨粉機(jī)的機(jī)構(gòu)和結(jié)構(gòu)參數(shù)，根據(jù)所設(shè)計的參數(shù)，完成了主傳動系統(tǒng)的設(shè)計計算及結(jié)構(gòu)設(shè)計，實現(xiàn)了給定參數(shù)的主傳動系統(tǒng)裝置的三維造型與仿真，分析了磨粉機(jī)在一般情況下的運(yùn)動和動力學(xué)特性，研究磨粉機(jī)運(yùn)動及受力的分布規(guī)律。新設(shè)計的磨粉機(jī)提高了研磨質(zhì)量及效率，性能更加優(yōu)越，易于維修，降低了磨粉機(jī)能耗?！娟P(guān)鍵詞】輥式磨粉機(jī)；磨輥驅(qū)動；設(shè)計；三維仿真。EE3DESIGNTITLEMILLMAINDRIVESYSTEMDESIGNAUTHOREETHEUNITEETUTOREEABSTRACTMILLISONEOFTHEMAINEQUIPMENTOFFLOURPRODUCTIONLINE,THEMAINDRIVESYSTEMISTHECOREPARTOFTHELARGERITISGOODORBADINFLUENCEONTHEGRINDINGMILLPERFORMANCEFORTHEPRESENCEOFTHEROLLERMILLGRINDINGNOISE,LOWYIELD,POWERCONSUMPTIONANDOTHERSHORTCOMINGS,THESTUDYANDDESIGNOFTHEMILLMAINDRIVESYSTEM,WHICHISWORKINGTOIMPROVETHEQUALITYOFTHEFLOURMILLINGSIGNIFICANCEBASEDONTHESTUDYOFTHEDESIGNOFFOODPROCESSINGEQUIPMENTMANUFACTURINGENTERPRISESHANZHONGMILLONTHEMAINDRIVESYSTEM,FOCUSINGONTHESPEEDOFTHEROLLERDRIVEWORKS,THEMECHANISMOFFASTROLLERFLOURMILLDRIVEANDSELECTTHEAPPROPRIATEOPTIONTODETERMINETHEMILLINGINSTITUTIONALANDSTRUCTURALPARAMETERSOFMACHINES,ACCORDINGTOTHEPARAMETERSOFTHEDESIGN,TOCOMPLETETHECALCULATIONOFTHEMAINDRIVESYSTEMDESIGNANDSTRUCTURALDESIGN,THREEDIMENSIONALMODELINGANDSIMULATIONTOACHIEVEAGIVENPARAMETERMAINTRANSMISSIONDEVICEANALYZESTHEMILLUNDERNORMALCIRCUMSTANCESMOVEMENTANDDYNAMICS,RESEARCHMILLSPORTSANDTHEFORCEDISTRIBUTIONTHENEWDESIGNOFTHEGRINDINGMILLTOIMPROVETHEQUALITYANDEFFICIENCY,SUPERIORPERFORMANCE,EASEOFMAINTENANCE,REDUCINGTHEMILLENERGYCONSUMPTIONKEYWORDSROLLERMILLGRINDINGROLLERDRIVEDESIGNDIMENSIONALSIMULATIONEE目錄引言11緒論211研究現(xiàn)狀212發(fā)展趨勢313傳動系統(tǒng)的發(fā)展3131V帶傳動3132替代V帶傳動的途徑3133快慢輥傳動設(shè)計的難點(diǎn)3134新型的橡膠傳動帶4135同步帶應(yīng)防止爬齒和跑偏4136雙面多楔帶傳動42磨輥軸固定方式的確定和傳動方案的確定521磨輥軸固定方式的確定5211現(xiàn)階段所使用的固定方式5212磨輥軸與軸承間采用緊定套連接5213磨輥軸帶錐度的可拆卸連接5214磨輥軸與軸承過盈配合連接6215三種磨輥固定方式的特點(diǎn)與選擇622傳動系統(tǒng)6221快輥拖動6222輥間傳動7EEI23離合軋軋調(diào)機(jī)構(gòu)8231功能要求8232設(shè)計原則8233離合軋軋調(diào)機(jī)構(gòu)的比較確定824小結(jié)83磨粉機(jī)主傳動部分設(shè)計研究1031選配電機(jī)1032三角帶傳動設(shè)計1033齒輪減速箱設(shè)計13331按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計13332按齒根彎曲強(qiáng)度校核15333幾何尺寸計算16334齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計1634磨輥受力分析17341磨輥軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計17342磨輥受力分析1835磨輥軸承的選擇與校核24351磨輥軸承的選擇24352軸承的校核2536磨輥軸的校核2637小結(jié)294三維仿真30EEII41各個零件的三維造型3041對各個零件進(jìn)行裝配36致謝37參考文獻(xiàn)38外文翻譯39EE0引言隨著農(nóng)業(yè)機(jī)械化的飛速發(fā)展，我國糧食研磨加工也有了一個新的發(fā)展，基本都用上了磨粉機(jī)。目前，我國農(nóng)村所使用的磨粉機(jī)主要有小型對輥磨、錐磨、片磨和粉碎機(jī)。其中，對輥磨使用占很大一部分，從使用情況來看，對輥磨存在噪音大，產(chǎn)量低，電耗大等缺點(diǎn)，而決定這些的就是磨粉機(jī)的主傳動系統(tǒng)。磨粉機(jī)研發(fā)過程中，優(yōu)良傳動系統(tǒng)裝置的設(shè)計,不僅是設(shè)備正?？煽窟\(yùn)行的必要條件,而且傳動效率高,節(jié)電效果可觀。百余年來磨粉機(jī)的傳動系統(tǒng)經(jīng)不斷改進(jìn),性能日趨完善,隨著科學(xué)技術(shù)不斷發(fā)展提高,各種新技術(shù)應(yīng)用日益廣泛,磨粉機(jī)主傳動系統(tǒng)改進(jìn)設(shè)計對提高研磨質(zhì)量前景廣闊。因此，磨粉機(jī)主傳動系統(tǒng)的設(shè)計與改進(jìn)，能更好提高小麥研磨質(zhì)量、造福于人。1緒論11研究現(xiàn)狀近年來，大、中型磨粉機(jī)快慢輥傳動機(jī)構(gòu)的選擇與設(shè)計，宏觀上經(jīng)過了鏈傳動、齒輪傳動、雙面同步帶傳動和步楔復(fù)合帶傳動等發(fā)展階段。目前，在大、中型磨粉機(jī)快慢輥傳動機(jī)構(gòu)中廣泛采用雙面同步帶傳動和步楔復(fù)合帶傳動。而上述兩種傳動也經(jīng)歷了四輪驅(qū)動和三輪驅(qū)動兩個發(fā)展階段。由于三輪驅(qū)動具有結(jié)構(gòu)簡單，壽命長等特點(diǎn)，近年來被廣泛采用，但也出現(xiàn)了一些新的問題。目前我國大、中型磨粉機(jī)的的磨輥間傳動機(jī)構(gòu)均采用雙面同步帶傳動或步楔復(fù)合帶輪傳動。磨輥傳動機(jī)構(gòu)的功能就是保證快、慢輥之間的轉(zhuǎn)速差。雙面同步帶四輪驅(qū)動時的典型布置結(jié)構(gòu)，在實踐中，該機(jī)構(gòu)布置時存在帶傳動的結(jié)構(gòu)尺寸大，成本高等缺陷。為了克服這些缺陷，國外率先出現(xiàn)雙面同步帶三輪驅(qū)動方案，隨后又有步楔復(fù)合帶三輪驅(qū)動方案。我國磨粉機(jī)設(shè)計行業(yè)緊跟國際磨粉機(jī)對的發(fā)展前沿，紛紛采用雙面同步帶三輪驅(qū)動方案和步楔復(fù)合帶三輪驅(qū)動方案。“FMSQ456”型磨粉機(jī)的傳動機(jī)構(gòu)就是采用雙面同步帶三輪驅(qū)動方案。我國其他一些類型的磨粉機(jī)及性能如下由山東桓臺縣龍?zhí)┘Z機(jī)開發(fā)有限公司生產(chǎn)的“FMFQ2B型磨粉機(jī)為雙輥喂料，磨輥平置；磨膛接料為誘導(dǎo)式，提料管為垂直管，封網(wǎng)阻力??；磨輥設(shè)置風(fēng)冷系統(tǒng)，有效降低磨輥溫度；氣動控制磨輥離合，機(jī)械式離合器與氣缸聯(lián)動結(jié)構(gòu)，確保先喂料后合閘，杜絕磨齒受損；三輪步楔復(fù)合帶傳動，不跳齒不跑偏、噪音小，無污染；鑄鐵框架結(jié)構(gòu)，穩(wěn)定性強(qiáng)，使用壽命長。由河北張家口糧食機(jī)械廠生產(chǎn)的MML八輥磨粉機(jī)，快慢輥間采用三輪系齒楔帶傳動。河北蘋樂面粉機(jī)械集團(tuán)有限公司生產(chǎn)的FMSQ50026002型磨粉機(jī)有兩個規(guī)格，是一種新型磨粉機(jī)。其機(jī)體為優(yōu)質(zhì)鋼板經(jīng)數(shù)控切割和氣體保護(hù)焊接而成，手動、氣動兩用型軋距控制方式；伺服喂料系統(tǒng)，磨輥平置；喂料輥二級傳動采用鏈條傳動，經(jīng)久耐用、維修成本低；應(yīng)力自持；快慢輥間采用圓弧同步齒楔帶，速比精準(zhǔn)，不跳齒，不跑偏；磨下物排料方式既可自流，又可磨膛吸料，電動機(jī)裝在磨粉機(jī)內(nèi)，整體安裝方便；所有運(yùn)轉(zhuǎn)件均經(jīng)過嚴(yán)格質(zhì)量檢驗和動平衡處理，確保運(yùn)轉(zhuǎn)平衡。此款磨粉機(jī)與小磨粉機(jī)單邊磨相比，單位產(chǎn)量較高，運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定可靠，出粉率高，操作勞動強(qiáng)度較低，價格較低，比較合適農(nóng)村及城鎮(zhèn)中小型面粉市場的需求。雖然這幾種磨粉機(jī)已經(jīng)比較先進(jìn)了，但仍存在不足，自動化還不夠高，傳動功率也有待提高，有的噪音還是比較大。我國的小麥制粉企業(yè)是以高產(chǎn)量大、負(fù)載運(yùn)轉(zhuǎn)著稱，在面粉廠的磨粉機(jī)機(jī)組中磨粉機(jī)的研磨負(fù)載大小相差34倍。對于1000MM和1250MM磨粉機(jī)而言，按制粉工藝設(shè)備配置給磨粉機(jī)選配的電機(jī)EE1功率從7522KW相差約3倍，按磨粉機(jī)在面粉廠的負(fù)載電流約相差4倍。區(qū)別負(fù)載大小，調(diào)定每臺，每臺磨粉機(jī)快慢輥傳動膠帶的松緊度。美國UMS公司生產(chǎn)了2種盤式磨,MGA500和MGA600。MGA500主要設(shè)計使用在粗研磨上,產(chǎn)量在5T/H。盤式磨粉機(jī)主要是由電機(jī)、磨盤粉碎裝置、盤距調(diào)節(jié)裝置、支架等4部分組成。磨盤是由2個盤上嵌入的磨齒盤構(gòu)成,磨齒的尺寸和外形是刃溝,與輥式磨的溝槽相似,齒形的配置是鋒對鋒或者鈍對鈍的形式。設(shè)備的2個主要技術(shù)參數(shù)用動盤轉(zhuǎn)速和盤間距離進(jìn)行調(diào)節(jié)。盤式磨粉機(jī)的作用介于輥式磨和錘式磨之間。該設(shè)備研磨的產(chǎn)量是3000KG/H,使用電機(jī)功率為37KW,也可以根據(jù)需要使用較小的電機(jī)功率。該設(shè)備在小麥加工上已經(jīng)使用了多年,主要是用在第一道研磨,并且被許多場地較小的面粉廠所采用。該設(shè)備的特點(diǎn)是直接由電機(jī)驅(qū)動,功率消耗少于5KW/HT。MGA600的特點(diǎn)是研磨盤的間隙可以在加工的過程中進(jìn)行調(diào)節(jié)。工作間隙為0307MM,最大間隙為3MM,部件的耐久性好,操作方便,維修成本低。目前500型已廣泛用于飼料和面粉加工中,在面粉加工中能與輥式磨配合,達(dá)到生產(chǎn)不同面粉的要求,既降低了設(shè)備成本,又節(jié)省了車間占地面積。磨盤的安裝簡單,盤齒的壽命比磨輥的長。設(shè)備拆卸和維修方便,只需要一個人就可以完成。畢業(yè)設(shè)計論文代做平臺580畢業(yè)設(shè)計網(wǎng)是專業(yè)代做團(tuán)隊也有大量畢業(yè)設(shè)計成品提供參考WWWBYSJ580COMQQ344964997412發(fā)展趨勢現(xiàn)在的磨粉機(jī)由于加工環(huán)境比較惡劣粉塵大，而老式的半自動化需要工人在一線進(jìn)行操作具有一定的危害性，所以以后會朝著全自動方向發(fā)展；現(xiàn)階段磨粉機(jī)大部分的噪音還是比較大的，對人體，對人們的生產(chǎn)生活都有一定的影響，而這些都是由于傳動部分引起的，所以可以降低傳動部分噪音方向發(fā)展；現(xiàn)在人們都要求高效率，低成本，對磨粉機(jī)也一樣，磨粉機(jī)的傳動效率還有待提高。13傳動系統(tǒng)的發(fā)展131V帶傳動磨粉機(jī)的主軸快輥與電動機(jī)間,大多采用V帶隔樓層傳動,電動機(jī)設(shè)在下一層的鋼架上。由于帶的長度超大,主動小輪設(shè)在大輪的下方,傳動方式很不理想。帶傳動兩輪的布置方式中以兩輪水平布置、帶的緊邊在下方為最佳方式,在運(yùn)行時上邊松弛下垂,可以增大小輪的包角和傳動能力。小輪在下則是最為不利的布置方式,因小輪下方是與帶接觸的工作面,受松邊下垂影響削弱了帶與輪面的磨擦力,并有可能使帶與輪面產(chǎn)生相對滑動而降低傳動能力。隔樓層傳動帶的周長約為5M,松邊受重力影響而下垂量大,使得小輪在下的弊端更為突出。受快輥帶輪直徑小和轉(zhuǎn)速不高的影響,V帶傳動時的線速度較低,一般約為10M/S,電動機(jī)小輪的直徑小,節(jié)徑接近甚至小于設(shè)計允許的最小值。這2項不利因素,大幅度降低了V帶的傳動能力。采用普通V帶三角帶傳動接長為1000MM的老式磨粉機(jī),設(shè)計配用6根B型帶傳動,用于前路1B磨時往往處于超載運(yùn)行狀況,膠帶的磨損量大,帶的壽命一般只有幾個月,傳動效率低于90,浪費(fèi)了大量電力。近期生產(chǎn)的磨粉機(jī)大都已改為4根5V或SPB型窄V帶傳動。由于每根帶的傳動能力成倍增長,超載現(xiàn)象消除,但仍受小輪在下和帶長偏大的影響,傳動效率很難超過95。132替代V帶傳動的途徑V帶傳動始于20世紀(jì)初,主要是為適應(yīng)機(jī)器設(shè)備由集中傳動向單機(jī)驅(qū)動,電動機(jī)需就近短中心距傳動而創(chuàng)新設(shè)計的,用于磨粉機(jī)長中心距隔樓層傳動,勢必難以取得良好的效果。20世紀(jì)后期,引進(jìn)布勒公司設(shè)備的北京中美示范廠、引進(jìn)奧克里姆公司的南陽光輝廠,都采用尼龍片基平帶隔樓層傳動。尼尤平帶被稱為“節(jié)電皮帶”,傳動效率可以達(dá)到9599,高于窄V帶。它的不足是帶的周長受溫度變化的影響較大,必須根據(jù)氣候變化移動電動機(jī)調(diào)節(jié)張力,這很可能是尼龍片基帶未能普及應(yīng)用于磨粉機(jī)的重要原因。如果改進(jìn)帶傳動裝置的設(shè)計型式,在電動機(jī)的上方增設(shè)一個張緊導(dǎo)輪,不僅可以方便地調(diào)整帶的張力,而且還可以增大小輪包角,改善傳動果。徹底消除磨粉機(jī)V帶長中心距傳動的弊病,必須改變磨粉機(jī)結(jié)構(gòu)的設(shè)計,增加整機(jī)的高度,將電動機(jī)內(nèi)置在磨殼的下方。為能提高傳動帶的效率,可以考慮采用高效的同步帶、多楔帶或聯(lián)組窄V帶傳動。整機(jī)的高度增加后還可以因勢利導(dǎo),優(yōu)化磨粉機(jī)其它部件的設(shè)計,例如提升下磨門的高度,檢查研磨效EE2果時無須彎腰下蹲將磨膛提料改為用接料器在磨內(nèi)下方接料,可以降低風(fēng)網(wǎng)的阻力損耗等等。國產(chǎn)的中型磨粉機(jī)采用這種設(shè)計型式,應(yīng)用效果良好,電動機(jī)內(nèi)置傳動與隔樓層傳動比較,最大的優(yōu)點(diǎn)是可以減少樓層和降低車間建筑面積。133快慢輥傳動設(shè)計的難點(diǎn)磨粉機(jī)快慢兩輥的轉(zhuǎn)速適中、速比不大,傳動裝置的設(shè)計不應(yīng)有多少困難。但是由于兩輥的旋向相反、中心短,特別是受直徑不等和軋距改變的影響,中心距無法固定不變,給傳動裝置的設(shè)計造成許多困難。早期的磨粉機(jī)采用平帶傳動時問題尚不突出,只是受兩輥中心距和速比的限制,帶輪的直徑小,帶的線速度低,傳動功率的能力差,負(fù)載波動時帶容易從輪面滑脫掉帶。由于磨粉機(jī)的研磨強(qiáng)度和功率逐漸增大,平帶傳動逐漸不能滿足傳動需要,所以20世紀(jì)后期快慢輥的傳動,大都改為齒輪和新型膠帶傳動。齒輪原本很適合用于反旋向、短中心距和高扭矩的軋輥機(jī)械傳動,但用于兩輥中心距變動較大的磨粉機(jī)時,又使傳動裝置的設(shè)計產(chǎn)生許多困難。為適應(yīng)兩輥中心距不固定的特點(diǎn),磨粉機(jī)應(yīng)配用專用的長齒型齒輪。該類齒輪的特點(diǎn)是齒高模數(shù)大于周節(jié)模數(shù),運(yùn)行時可以增大兩輪的嚙合角,緩解齒輪中心距偏離較大的弊病,提高傳動負(fù)載的能力。這類針對磨粉機(jī)特點(diǎn)精心設(shè)計的齒輪,在一定程度上改善了嚙合條件,但齒輪傳動的3項主要弊病只能緩解并未根除。首先是兩輥中心距偏離現(xiàn)象并未消除,仍存在齒側(cè)間隙和噪聲過大的弊病其次磨輥直徑變動較大時,必須調(diào)整齒數(shù)改變速比,需有多種規(guī)格齒輪備件再者齒輪需用油潤滑,設(shè)備油污很難完全避免?？炻伈捎眯滦偷哪z帶傳動,可以徹底消除這3項弊病。畢業(yè)設(shè)計論文代做平臺580畢業(yè)設(shè)計網(wǎng)是專業(yè)代做團(tuán)隊也有大量畢業(yè)設(shè)計成品提供參考WWWBYSJ580COMQQ3449649974134新型的橡膠傳動帶傳統(tǒng)的橡膠平帶和V帶,材料大都是天然的橡膠和棉蔴等纖維織物,依靠帶與輪面的摩擦力工作。高分子材料工業(yè)的澎湃發(fā)展,為新型膠帶的制作提供了性能更為優(yōu)良的原材料。聚酯、芳綸和玻璃纖維等材料的強(qiáng)度高、伸長率小,都是相當(dāng)理想的強(qiáng)力層的材料。氯丁橡膠和聚氨酯等合成材料,不僅具有優(yōu)良的耐磨性,而且具有耐溫、耐油和抗老化等許多優(yōu)點(diǎn),很適合用于膠帶的本體層。各種各樣的新型膠帶,不僅使用了性能優(yōu)異的新型材料,還改進(jìn)了帶與輪的傳動方式,例如同步帶等為帶齒和輪齒嚙合傳動,大幅度提高了帶的傳動性能。采用高強(qiáng)、耐磨等優(yōu)良性能的化學(xué)纖維和合成橡膠制作的各種新型雙面?zhèn)鲃訋?可以適應(yīng)低轉(zhuǎn)速、高扭矩軋輥類機(jī)械傳動的需要,不像齒輪那樣對兩輥中心距有嚴(yán)格要求。磨粉機(jī)快慢輥采用帶傳動時的噪聲低、無油污,兩輥中心距變動時帶的長度規(guī)格不變,徹底消除了齒輪傳動的3項弊病。目前已在應(yīng)用的有雙面同步帶、齒楔帶和雙面多楔帶3種類型。這3種膠帶的傳動原理不盡相同,性能互有差異,共同的特點(diǎn)是帶輪的裝配精度要求較高?？炻亷鲃友b置的特點(diǎn)是3個帶輪均懸置在軸承的外端,兩輥的帶輪需經(jīng)常拆卸更換,導(dǎo)輪的位置需要根據(jù)帶的張力調(diào)整改變,這些都會影響帶輪的裝配精度。如何降低帶輪裝配時不平行度和軸向定位的偏差,消除和緩解運(yùn)行時的不利因素,是選擇和用好快慢輥帶傳動的關(guān)鍵。135同步帶應(yīng)防止爬齒和跑偏同步帶在國外也稱為齒型帶,傳動原理與平帶和V帶不同,不是依靠帶與輪面的摩擦力,而是依靠帶齒與輪齒的嚙合傳動,所以速比準(zhǔn)確,可以像齒輪那樣實現(xiàn)主被動輪同步運(yùn)轉(zhuǎn)。英國西蒙公司的XK2型磨粉機(jī)于20世紀(jì)80年代,率先采用HTD型雙面同步帶傳動快慢輥取得成功。受磨輥斜置和初次設(shè)計經(jīng)驗不足的影響,需設(shè)置兩個導(dǎo)輪組成四輪系傳動。主要不足之處是磨輥離閘時帶的張力松弛度大,帶與輪面極易產(chǎn)生相對滑動而產(chǎn)生爬齒現(xiàn)象。爬齒將使帶齒迅速嚴(yán)重磨損,必須設(shè)法杜絕,為此磨粉機(jī)需采用降壓啟動。目前國內(nèi)設(shè)計磨輥為平置的磨粉機(jī),快慢輥采用同步帶時只需用一個導(dǎo)輪,簡化為三輪系傳動。又因優(yōu)化了傳動裝置的設(shè)計參數(shù),大幅度縮減了離閘時帶的松弛度,所以導(dǎo)輪不需要設(shè)張力補(bǔ)償彈簧,電動機(jī)也不需要采用降壓啟動。同步帶輪沒有自動定位功能,為防止帶在輪上跑偏,對帶輪的平行度要求很高,HTDM8的同步帶應(yīng)3/1000。受帶輪裝配方式的影響,一般平行度很難達(dá)到這樣高的要求。針對同步帶跑偏問題,國內(nèi)設(shè)計的磨粉機(jī)采取了多種不同的補(bǔ)救措施,例如導(dǎo)輪設(shè)可調(diào)偏心的軸,調(diào)節(jié)導(dǎo)輪軸的支架和改進(jìn)帶輪擋邊的設(shè)計,都可以EE3緩解或消除同步帶的容易跑偏的弊病。同步帶的兩個工作面均為硫化成型,制作工藝簡便,價格便宜,只要設(shè)計應(yīng)用得當(dāng),有效地控制了爬齒和跑偏,不失為用于快慢輥傳動的優(yōu)良傳動帶。136雙面多楔帶傳動多楔帶是一種兼有平帶和V帶優(yōu)點(diǎn)的新型傳動膠帶,實質(zhì)上是聯(lián)體的多槽小型V帶,也被稱為“復(fù)合V帶”。環(huán)形膠帶的結(jié)構(gòu)層為設(shè)有強(qiáng)力層的平帶,內(nèi)層為節(jié)距194MM的V形楔面縱向多槽。與V帶比較,多楔帶具有傳動能力大、效率高和壽命長等優(yōu)點(diǎn)。設(shè)有兩個多楔面的雙面多楔帶簡稱雙楔帶,可以用于反向旋轉(zhuǎn)的快慢輥傳動。意大利GBS公司的SYNTHESIS磨粉機(jī),率先采用1根寬度為103MM、節(jié)距為346MM的PK型雙楔帶傳動快慢輥。雙楔帶的強(qiáng)力層用強(qiáng)度高、伸長率低和撓曲性好的芳綸線繩,傳動效果優(yōu)于采用玻璃纖維的同步帶和齒楔帶,雙楔帶與輪的接觸面積小,帶輪的裝配精度要求高?？炻亗鲃硬捎秒p稧帶的時間不長,設(shè)計和應(yīng)用方面積累的經(jīng)驗較少,雙楔帶進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計,完善裝配工藝保證裝配精度后,很可能是一種優(yōu)良的快慢輥傳動帶。2電機(jī)選擇21電動機(jī)選擇211選擇電動機(jī)類型212選擇電動機(jī)容量電動機(jī)所需工作功率為；WDP工作機(jī)所需功率為WP；10FVPW傳動裝置的總效率為；432傳動滾筒9601滾動軸承效率2閉式齒輪傳動效率73聯(lián)軸器效率4代入數(shù)值得809096024321所需電動機(jī)功率為EE4KWFVPD52106108410略大于即可。D選用同步轉(zhuǎn)速1460R/MIN；4級；型號Y160M4功率為11KW213確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速取滾筒直徑MD50IN/612506RVNW1分配傳動比（1）總傳動比62154WMNI2分配動裝置各級傳動比取兩級圓柱齒輪減速器高速級傳動比03410II則低速級的傳動比826012I214電機(jī)端蓋組裝CAD截圖圖214電機(jī)端蓋EE522運(yùn)動和動力參數(shù)計算221電動機(jī)軸MNRKWNPTPMD816950I/420222高速軸MNRKWNPTMD096814950I/146111223中間軸MNRRKWNPTI62310950IN/MI/34161072222320224低速軸MNRKWNPTI873590612590IN/836970913312332102225滾筒軸MNRKWNPTI72061549095MI/76124944344203EE6EE73齒輪計算31選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)1按傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動。2絞車為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級精度（GB1009588）。3材料選擇。由表101選擇小齒輪材料為40CR（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)）硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。4選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)。取241Z7690342Z972Z5初選螺旋角。初選螺旋角132按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計由機(jī)械設(shè)計設(shè)計計算公式（1021）進(jìn)行試算，即30112HEDTTZTK321確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值（1）試選載荷系數(shù)1。6TK（2）由機(jī)械設(shè)計第八版圖1030選取區(qū)域系數(shù)。432HZ（3）由機(jī)械設(shè)計第八版圖1026查得，則780170。521（4）計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。MNNPT1086146090954511（5）由機(jī)械設(shè)計第八版表107選取齒寬系數(shù)D（6）由機(jī)械設(shè)計第八版表106查得材料的彈性影響系數(shù)MPAZE819（7）由機(jī)械設(shè)計第八版圖1021D按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。MPAH01LIMH502LIM13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。91103650821466HJLNN920534（9）由機(jī)械設(shè)計第八版圖（1019）取接觸疲勞壽命系數(shù)901HNK。02HNKEE8（10）計算接觸疲勞許用應(yīng)力。取失效概率為1，安全系數(shù)S1，由機(jī)械設(shè)計第八版式（1012）得MPASKHN5406901LIM122LI2（11）許用接觸應(yīng)力PAHH53121322計算（1）試算小齒輪分度圓直徑DT140321THETDKTZ32486063410679107382956MM（2）計算圓周速度V0SMNT/78316549106（3）計算齒寬及模數(shù)1COS495TNTDMZ2MMTNT121CS6249706H225225245MMT4956/451101HB（4）計算縱向重合度0318124TAN2073TAN3180ZD4（5）計算載荷系數(shù)K。已知使用系數(shù)根據(jù)V76M/S,7級精度，由機(jī)械設(shè)計第八版圖108,A查得動載系數(shù)V由機(jī)械設(shè)計第八版表104查得的值與齒輪的相同，故H421KH由機(jī)械設(shè)計第八版圖1013查得351FK由機(jī)械設(shè)計第八版表103查得故載荷系數(shù)411111414222HVAK（6）按實際的載荷系數(shù)校正所算得分度圓直徑，由式（1010A）得EE931KDTTM153756491256493（7）計算模數(shù)ZMN1COS24024COS33按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計由式（1017）321COSFSADNYZTK331確定計算參數(shù)（1）計算載荷系數(shù)。209FVAK3514（2）根據(jù)縱向重合度，從機(jī)械設(shè)計第八版圖1028查得螺旋90角影響系數(shù)80Y（3）計算當(dāng)量齒數(shù)。37269104214COS33311ZV5793322V（4）查齒形系數(shù)。由表105查得18251YFAFA（5）查取應(yīng)力校正系數(shù)。由機(jī)械設(shè)計第八版表105查得791621SASA（6）由機(jī)械設(shè)計第八版圖1024C查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限；MPAFE01MPFE3802（7）由機(jī)械設(shè)計第八版圖1018取彎曲疲勞壽命系數(shù)，8501KFN；82KN（8）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S14,由機(jī)械設(shè)計第八版式（1012）得EE10MPAASFPFENK862341805752211（9）計算大、小齒輪的并加以比較。YSA136057391FYSASA2428由此可知大齒輪的數(shù)值大。332設(shè)計計算MMMMN5910843420164265180610232322497COS對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的法面模數(shù)大于由齒面齒根彎曲疲N勞強(qiáng)度計算的法面模數(shù)，取2，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時滿足接觸疲勞強(qiáng)N度，需按接觸疲勞強(qiáng)度得的分度圓直徑100677MM來計算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由736214COS5COS1DZN取，則取2718102Z092Z34幾何尺寸計算341計算中心距AMMZN2140973614COS207COS21將中以距圓整為141MMEE11342按圓整后的中心距修正螺旋角061497ARCOS214097ARCOS2ARCOS1MZN因值改變不多，故參數(shù)、等不必修正。KZH343計算大、小齒輪的分度圓直徑MMZDN24970184COS5221A53251344計算齒輪寬度MBD5671圓整后取B12低速級取M330Z由823412I取46874ZMZD21879043A573BD9013圓整后取MB5,34EE12表1高速級齒輪計算公式名稱代號小齒輪大齒輪模數(shù)M22壓力角2020分度圓直徑D22754ZM12109218ZDM2齒頂高HA12HAA齒根高F1CFF齒全高HA2齒頂圓直徑DA1AAMZMHZDAA22表2低速級齒輪計算公式名稱代號小齒輪大齒輪模數(shù)M33壓力角2020分度圓直徑D32754ZM12109218ZDM2齒頂高HA21AAH齒根高F1CFF齒全高HA2齒頂圓直徑DA1AAMZMHZDAA22EE134軸的設(shè)計41低速軸411求輸出軸上的功率轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩P3N3T3若取每級齒輪的傳動的效率,則MNRKWNPTI84273590612590IN/83697013312332102412求作用在齒輪上的力因已知低速級大齒輪的分度圓直徑為MMZD4014NNFTTANTRT90814TA36213679362COSTCOS8735243圓周力,徑向力及軸向力的TRFA413初步確定軸的最小直徑先按式初步估算軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理根據(jù)機(jī)械設(shè)計第八版表153,取,于是得120AMNPD647076593330MIN輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸D12器的孔徑相適應(yīng),故需同時選取聯(lián)軸器型號聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩,查表考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小,故取,則TKACA331KAMNMNTACA695473584213按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件,查標(biāo)準(zhǔn)GB/T50142003或手冊,CAEE14選用LX4型彈性柱銷聯(lián)軸器,其公稱轉(zhuǎn)矩為2500000半聯(lián)軸器的孔徑MN,故取,半聯(lián)軸器長度L112MM,半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔MD51MD5021長度L84414軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計（1）擬定軸上零件的裝配方案圖41（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度1根據(jù)聯(lián)軸器為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要示求,12軸84,501212MLD段右端需制出一軸肩,故取23段的直徑左端用軸端擋圈,按軸端直徑取D623擋圈直徑D65MM半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度,為了保證軸端擋圈只壓在ML841半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上,故12段的長度應(yīng)比略短一些,現(xiàn)取ML8212初步選擇滾動軸承因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用,故選用單列圓錐滾子軸承參照工作要求并根據(jù),由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游子隙M623組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30313。其尺寸為DDT65MM140MM36MM，故；而。MD65743L82,5465653）取安裝齒輪處的軸段45段的直徑；齒輪的右端與左軸承之間704采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為90MM，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。齒輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度ML854，故取H6MM，則軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度，DH07MD8265HB41取。ML5654）軸承端蓋的總寬度為20MM（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定）。根據(jù)軸承EE15端蓋的裝拆及便于對軸承加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離L30MM，故取ML574032低速軸的相關(guān)參數(shù)表41功率P3KW69轉(zhuǎn)速NMIN/7125R轉(zhuǎn)矩T3N84312段軸長L2184MM12段直徑D50MM23段軸長L324057MM23段直徑62MM34段軸長43495MM34段直徑D65MM45段軸長L5485MM45段直徑70MM56段軸長L65605MM56段直徑D82MM67段軸長76545MM67段直徑65MM（3）軸上零件的周向定位齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按查表查得平鍵截面D54BH20MM12MM，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為L63MM,同時為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，67NH選用平鍵為14MM9MM70MM，半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動軸承與軸的周向K定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑公差為M6。42中間軸421求輸出軸上的功率轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩P2N2T2EE16MNRRKWNPTI62310950IN/MI/341610970521222320422求作用在齒輪上的力（1）因已知低速級小齒輪的分度圓直徑為MMZD140353NNFTTANTRT35214TA214297063COS0T376COS523（2）因已知高速級大齒輪的分度圓直徑為MMZD932NNFTTANTRT1234TA95495706COS0T13COS2162423初步確定軸的最小直徑先按式初步估算軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理根據(jù)表153,取,于是得120AMNPD63027123601332MIN軸的最小直徑顯然是安裝軸承處軸的直徑。D12EE17圖42424初步選擇滾動軸承（1）因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用,故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據(jù),由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游子隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級MD3521的單列圓錐滾子軸承。其尺寸為DDT35MM72MM1825MM，故，；6521L8165（2）取安裝低速級小齒輪處的軸段23段的直徑；齒MD4532L8291輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為95MM，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。齒輪的右端采用L90軸肩定位，軸肩高度，故取H6MM，則軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度，DH07HB4取。ML1243（3）取安裝高速級大齒輪的軸段45段的直徑齒輪的右端與右端軸45M承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為56MM，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。L514425軸上零件的周向定位齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按查表查得平鍵截面D54BH22MM14MM。鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為63MM,同時為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵為14MM9MM70MM，半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑公差為M6。中間軸的參數(shù)表42功率P21010KW轉(zhuǎn)速N3622R/MIN轉(zhuǎn)矩T22636MN12段軸長L1293MMEE1812段直徑D2125MM23段軸長L390MM23段直徑245MM34段軸長4312MM34段直徑D57MM45段軸長L5451MM45段直徑45MM43高速軸431求輸出軸上的功率轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩P1N1T1若取每級齒輪的傳動的效率,則MNRKWNPTMD096814950I/146111432求作用在齒輪上的力因已知低速級大齒輪的分度圓直徑為MZD72431NNFTTANTRT95470238194TAN38196COS20TCOS381906821433初步確定軸的最小直徑先按式初步估算軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理根據(jù)表153,取,于是得120AEE19MNPAD5421094121372146023310MIN輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸D12器的孔徑相適應(yīng),故需同時選取聯(lián)軸器型號聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩,查表,考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小,故取,則TKACA131KAMNTACA857680931按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件,查標(biāo)準(zhǔn)GB/T50142003或CA手冊,選用LX2型彈性柱銷聯(lián)軸器,其公稱轉(zhuǎn)矩為560000半聯(lián)軸器的孔徑,故取,半聯(lián)軸器長度L82MM,半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度MD0121L8244軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計441擬定軸上零件的裝配方案圖43442根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度1為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要示求,12軸段右端需制出一軸肩,故取23段的直徑左端用軸端擋圈,按軸端直徑取擋圈直徑D45MM半聯(lián)軸器與MD423軸配合的轂孔長度,為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端L81面上,故段的長度應(yīng)比略短一些,現(xiàn)取ML80212初步選擇滾動軸承因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用,故選用單列圓錐滾子軸承參照工作要求并根據(jù),由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游子隙組D432、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承。其尺寸為DDT45MM85MM2075MM，故；而，MM。MD457643L7568775314L3）取安裝齒輪處的軸段45段,做成齒輪軸；已知齒輪軸輪轂的寬度為61MM，齒輪軸的直徑為6229MM。4）軸承端蓋的總寬度為20MM（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離L30MM，故取。L8145325）軸上零件的周向定位EE20齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按查表查得平鍵截面D54BH14MM9MM，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為L45MM,同時為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，67NH選用平鍵為14MM9MM70MM，半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動軸承與軸的周K向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑公差為M6。高速軸的參數(shù)表43功率P11041KW轉(zhuǎn)速N1460R/MIN轉(zhuǎn)矩T1MN096812段軸長L280MM12段直徑D130MM23段軸長L324581MM23段直徑42MM34段軸長4345MM34段直徑D3175MM45段軸長L54995MM45段直徑4886MM56段軸長L6561MM56段直徑D6229MM67段軸長762675MM67段直徑45MMEE215齒輪的參數(shù)化建模51齒輪的建模（1）在上工具箱中單擊按鈕，打開“新建”對話框，在“類型”列表框中選擇“零件”選項，在“子類型”列表框中選擇“實體”選項，在“名稱”文本框中輸入“DACHILUN_GEAR”，如圖51所示。圖51“新建”對話框2取消選中“使用默認(rèn)模板”復(fù)選項。單擊“確定”按鈕，打開“新文件選項”對話框，選中其中“MMNS_PART_SOLID”選項，如圖52所示，最后單擊”確定“按鈕，進(jìn)入三維實體建模環(huán)境。圖52“新文件選項”對話框（2）設(shè)置齒輪參數(shù)1在主菜單中依次選擇“工具”“關(guān)系”選項，系統(tǒng)將自動彈出“關(guān)系”對話框。EE222在對話框中單擊按鈕，然后將齒輪的各參數(shù)依次添加到參數(shù)列表框中，具體內(nèi)容如圖54所示，完成齒輪參數(shù)添加后，單擊“確定”按鈕，關(guān)閉對話框。圖53輸入齒輪參數(shù)（3）繪制齒輪基本圓在右工具箱單擊，彈出“草繪”對話框。選擇FRONT基準(zhǔn)平面作為草繪平面，繪制如圖54所示的任意尺寸的四個圓。（4）設(shè)置齒輪關(guān)系式，確定其尺寸參數(shù)1按照如圖55所示，在“關(guān)系”對話框中分別添加確定齒輪的分度圓直徑、基圓直徑、齒根圓直徑、齒頂圓直徑的關(guān)系式。2雙擊草繪基本圓的直徑尺寸，將它的尺寸分別修改為、修改的結(jié)DABFD果如圖56所示。EE23圖54草繪同心圓圖55“關(guān)系”對話框圖56修改同心圓尺寸圖57“曲線從方程”對話框（5）創(chuàng)建齒輪齒廓線1在右工具箱中單擊按鈕打開“菜單管理器”菜單，在該菜單中依次選擇“曲線選項”“從方程”“完成”選項，打開“曲線從方程”對話框，如圖57所示。2在模型樹窗口中選擇坐標(biāo)系，然后再從“設(shè)置坐標(biāo)類型”菜單中選擇“笛卡爾”選項，如圖58所示，打開記事本窗口。3在記事本文件中添加漸開線方程式，如圖59所示。然后在記事本窗中選取“文件”“保存”選項保存設(shè)置。圖58“菜單管理器”對話框圖59添加漸開線方程4選擇圖511中的曲線1、曲線2作為放置參照，創(chuàng)建過兩曲線交點(diǎn)的基準(zhǔn)點(diǎn)EE24PNTO。參照設(shè)置如圖510所示。圖511基準(zhǔn)點(diǎn)參照曲線的選擇圖510“基準(zhǔn)點(diǎn)”對話框5如圖512所示，單擊“確定”按鈕，選取基準(zhǔn)平面TOP和RIGHT作為放置參照，創(chuàng)建過兩平面交線的基準(zhǔn)軸A_1，如圖613所示。圖512“基準(zhǔn)軸”對話框圖513基準(zhǔn)軸A_1曲線1曲線2EE256如圖513所示，單擊“確定”按鈕，創(chuàng)建經(jīng)過基準(zhǔn)點(diǎn)PNTO和基準(zhǔn)軸A_1的基準(zhǔn)平面DTM1,如圖514所示。5515基準(zhǔn)平面對話框515基準(zhǔn)平面DTM17如圖516所示，單擊“確定”按鈕，創(chuàng)建經(jīng)過基準(zhǔn)軸A_1，并由基準(zhǔn)平面DTM1轉(zhuǎn)過“90/Z”的基準(zhǔn)平面DTM2，如圖517所示。EE26圖516“基準(zhǔn)平面”對話框圖517基準(zhǔn)平面DTM28鏡像漸開線。使用基準(zhǔn)平面DTM2作為鏡像平面基準(zhǔn)曲線，結(jié)果如圖518所示。圖518鏡像齒廓曲線（6）創(chuàng)建齒根圓實體特征1在右工具箱中單擊按鈕打開設(shè)計圖標(biāo)版。選擇基準(zhǔn)平面FRONT作為草繪平面，接收系統(tǒng)默認(rèn)選項放置草繪平面。2在右工具箱中單擊按鈕打開“類型”對話框，選擇其中的“環(huán)”單選EE27按鈕，然后在工作區(qū)中選擇圖519中的曲線1作為草繪剖面。再圖標(biāo)中輸入拉伸深度為“B”，完成齒根圓實體的創(chuàng)建，創(chuàng)建后的結(jié)果如圖520所示。圖519草繪的圖形520拉伸的結(jié)果（7）創(chuàng)建一條齒廓曲線1在右工具箱中單擊按鈕，系統(tǒng)彈出“草繪”對話框，選取基準(zhǔn)平面FRONT作為草繪平面后進(jìn)入二維草繪平面。2在右工具箱單擊按鈕打開“類型”對話框，選擇“單個”單選按鈕，使用和并結(jié)合繪圖工具繪制如圖521所示的二維圖形。EE28圖521草繪曲線圖522顯示倒角半徑3打開“關(guān)系”對話框，如圖522所示，圓角半徑尺寸顯示為“SD0”，在對話框中輸入如圖523所示的關(guān)系式。EE29圖523“關(guān)系“對話框（8）復(fù)制齒廓曲線1在主菜單中依次選擇“編輯”“特征操作”選項，打開“菜單管理器”菜單，選擇其中的“復(fù)制”選項，選取“移動”復(fù)制方法，選取上一步剛創(chuàng)建的齒廓曲線作為復(fù)制對象。圖524依次選取的菜單2選取“平移”方式，并選取基準(zhǔn)平面FRONT作為平移參照，設(shè)置平移距離為“B”，將曲線平移到齒坯的另一側(cè)。圖525輸入旋轉(zhuǎn)角度3繼續(xù)在“移動特征”菜單中選取“旋轉(zhuǎn)”方式，并選取軸A_1作為旋轉(zhuǎn)復(fù)制參照，設(shè)置旋轉(zhuǎn)角度為“ASIN2BTANBETA/D”，再將前一步平移復(fù)制的齒廓曲線旋轉(zhuǎn)相應(yīng)角度。最后生成如圖526所示的另一端齒廓曲線。EE30圖526創(chuàng)建另一端齒廓曲線（9）創(chuàng)建投影曲線1在工具欄內(nèi)單擊按鈕，系統(tǒng)彈出“草繪”對話框。選取“RIGUT”面作為草繪平面，選取“TOP”面作為參照平面，參照方向為“右”，單擊“草繪”按鈕進(jìn)入草繪環(huán)境。2繪制如圖527所示的二維草圖，在工具欄內(nèi)單擊按鈕完成草繪的繪制。圖527繪制二維草圖3主菜單中依次選擇“編輯”“投影”選項，選取拉伸的齒根圓曲面為投影表面，投影結(jié)果如下圖528所示。EE31圖528投影結(jié)果（10）創(chuàng)建第一個輪齒特征1在主菜單上依次單擊“插入”“掃描混合”命令，系統(tǒng)彈出“掃描混合”操控面板，如圖529所示。2在“掃描混合”操控面板內(nèi)單擊“參照”按鈕，系統(tǒng)彈出“參照”上滑面板，如圖630所示。圖529“掃描混合”操作面板圖530“參照”上滑面板3在“參照”上滑面板的“剖面控制”下拉列表框內(nèi)選擇“垂直于軌跡”選項，在“水平/垂直控制”下拉列表框內(nèi)選擇“垂直于曲面”選項，如圖530示。4在繪圖區(qū)單擊選取分度圓上的投影線作為掃描混合的掃引線，如圖531示。EE32圖531選取掃描引線5在“掃描混合”操作面板中單擊“剖面”按鈕，系統(tǒng)彈出“剖面”上滑面板，在上方下拉列表框中選擇“所選截面”選項，如圖532所示。圖532“剖面”上滑面板圖533選取截面6在繪圖區(qū)單擊選取“掃描混合”截面，如圖533所示。7在“掃描混合”操控面板內(nèi)單擊按鈕完成第一個齒的創(chuàng)建，完成后的特征如圖534所示。掃描引線EE33圖534完成后的輪齒特征圖535“選擇性粘貼“對話框11陣列輪齒1單擊上一步創(chuàng)建的輪齒特征，在主工具欄中單擊按鈕，然后單擊按鈕，隨即彈出“選擇性粘貼”對話框，如圖535所示。在該對話框中勾選“對副本應(yīng)用移動/旋轉(zhuǎn)變換”，然后單擊“確定”按鈕。圖536旋轉(zhuǎn)角度設(shè)置圖537復(fù)制生成的第二個輪齒2單擊復(fù)制特征工具欄中的“變換”，在“設(shè)置”下拉菜單中選取“旋轉(zhuǎn)”選項，“方向參照”選取軸A_1，可在模型數(shù)中選取，也可以直接單擊選擇。輸入旋轉(zhuǎn)角度“360/Z”,如圖636所示。最后單擊按鈕，完成輪齒的復(fù)制，生成如圖637所示的第2個輪齒。3在模型