譯文學(xué)院土建學(xué)院專業(yè)土木工程學(xué)號(hào)064OXXOXOXNQFT作用在實(shí)驗(yàn)環(huán)節(jié)中的側(cè)墻的應(yīng)力由以下的方程解得（5）32HXWXKHXXKQFTO而回填土上靜態(tài)部分產(chǎn)生的應(yīng)力這樣計(jì)算（6）2SXOXSSXXSFT這里，就靜態(tài)回填土而言，是荷載效應(yīng)的系數(shù)S（7）01TAN/SF在回填土表面作用一個(gè)均布荷載，荷載強(qiáng)度用下面這個(gè)方程來描述（8）0XOH這個(gè)方程中，是作用在滑動(dòng)體水平表面的土壤容重，噸/立方米HO是水平面的土壤層厚度，米當(dāng)常量時(shí)，僅與回填土層厚度有關(guān)。0X對(duì)于有水平力作用的土層背面有著垂直（W0）且非常光滑（0）的擋土墻，0F當(dāng)R時(shí)，墻上的應(yīng)力是0（9）0OXNYH并且根據(jù)直線理論知道其值隨著深度增加遞增（見圖1）。在任意點(diǎn)上，與沒有超載的擋土墻的應(yīng)力平衡，并且引入了恒量,它取決于超載層厚度H0。ONH擋土墻（F0）上的回填土的摩擦力定性地改變了應(yīng)力曲線作用在滑動(dòng)體的超載表明應(yīng)力沿墻高度的不一致性，并且隨著深度遞減，從滑動(dòng)體表面的最大值減少到墻基底的零。在沒有外載時(shí)，最大值從它原始的位置上升到回填土的表面，值0H的增長(zhǎng)也是如此。在數(shù)據(jù)表1中的圖表，探討了起源于墻基底的三角形應(yīng)力；圖表表達(dá)了分布在傾斜（W0）和理想光滑（0）的擋土墻上的應(yīng)力與高度成二次方0F比例。通道邊上的土壤的摩擦力反過來對(duì)應(yīng)力分布特征進(jìn)行了修正，對(duì)于處在限制空間條件下的垂直、理想光滑的擋土墻，它用方程式表達(dá)圖一擋土墻上正常土壓力。圖中曲線組合的參數(shù)顯示在下表中曲線編號(hào)H，米0F0，天FMM，米10，1，200020，3，7，10060030，1，2，3，4，5027040，2，4，5，8，100006150，3，6，10060061（10）02/1OXWNYHFM第一項(xiàng)表示的是沒有附加應(yīng)力時(shí)的壓力，而第二項(xiàng)表示的是壓力隨著墻高度的增高而增大是由附加應(yīng)力引起的。和組圖一中有關(guān)二維問題（圖一）不同的是，組圖四中表示的是在時(shí)附加應(yīng)力非均勻的分布在豎直（）和完全光滑（）0WF0W0F的擋土墻上。壓力增加的最大值僅在填土的表面取得，隨著深度的增加，壓力增量呈漸近線式遞減。擋土墻底部的壓力在不斷增長(zhǎng)，但是增長(zhǎng)很緩慢。從圖表五中可以看出，在有摩擦力作用于擋土墻時(shí)，壓力會(huì)進(jìn)行重新分布。壓力的增量從上部結(jié)構(gòu)的最大值遞減到底部結(jié)構(gòu)的零。和組圖二的單一形式相比，壓力線呈復(fù)雜的鞍形，這是大部分平面應(yīng)力所具有的特征。當(dāng)所有其他條件相同時(shí)，壓力線V的曲率取決于擋土墻側(cè)壁表面粗糙程度。隨著回填土對(duì)擋土墻側(cè)壁摩擦力的不斷減少，壓力線圖V將會(huì)變直，從而對(duì)于二維問題在性質(zhì)和數(shù)量上都比較接近于壓力線II。隨著擋土墻長(zhǎng)度的增加在收斂的圖表中也會(huì)發(fā)現(xiàn)類似的規(guī)律。因此，當(dāng)回填土水平表面受到一個(gè)均布荷載作用時(shí)擋土墻所受的壓力會(huì)重新分布，而這會(huì)隨著用來抵消附加壓力對(duì)回填土底層的影響的摩擦力的作用效果的不同而不同。實(shí)踐當(dāng)中應(yīng)用的三角形壓力線圖也只在擋土墻是豎直并且完全光滑同時(shí)回填土墻是處于一種平面應(yīng)力狀態(tài)下這一特別有限的條件下才是正確的。因?yàn)楣饣谋砻娌荒鼙唤ㄔ?，根?jù)線性定律壓力也就不能被分布。在回填土不是處于其自然顆粒狀態(tài)而是處于固化的楔形的假設(shè)的基礎(chǔ)上，再根據(jù)COULOMB的理論才能得出真正的擋土墻三角形應(yīng)力線圖。從而這導(dǎo)致保留面的平均摩擦力人為平均化。事實(shí)上，顆粒材料的摩擦力是不一致分布的，反而隨著從回填土表面起深度的增加而增加。這種情況導(dǎo)致結(jié)構(gòu)高度上負(fù)荷非線性分布的特征。我們從理論上得到的為了真實(shí)條件的壓力線圖和模擬擋土墻在有限尺寸實(shí)驗(yàn)渠道中獲得的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)非常一致。為確定垂直壓力QX在顆粒材料中的作用，起積分關(guān)系表示如下0HXQQDY很容易得到下式方程（11）2/1XXWHFMKUX系由于超負(fù)荷回填土壓力增加系數(shù)（12）21XXH在缺乏超負(fù)荷QX0和系數(shù)UX1，將方程4中QX替換為QX,我們可以發(fā)現(xiàn)正常情況造成的壓力的表達(dá)，摩擦力，和在超負(fù)荷存在條件下傳遞到擋土墻的總壓力（13）02OXXOXOPNQFFR作用于渠道側(cè)墻的RESULTANG負(fù)載的組分可表示為（14）2HXWXHXKXPFFR和材料靜止部分的壓力（15）2SXOXSSXXFFRP方程11，13，14和15給出了每單位長(zhǎng)度擋土墻的負(fù)荷連續(xù)均勻分布的荷載并不依賴坐標(biāo)軸X并和所有可能滑動(dòng)面保持一致，因此，擋土墻上危險(xiǎn)壓力無論在有超負(fù)荷還是沒有超負(fù)荷的情況下都將對(duì)應(yīng)于同樣的表面滑動(dòng)。我們將會(huì)從墻底部開始確定壓力中心位置，如果壓力線圖的靜力矩相對(duì)于采取基地除整個(gè)線圖的面積，我們會(huì)得到方程（16）213XOXHKKZKX系數(shù)考慮了超負(fù)荷對(duì)壓力中心位置的影響（17）112/2XXXWHKFM但DX0,系數(shù)KX1,超負(fù)荷提高了壓力中心的位置，這個(gè)從圖1也可以看出。而在沒有超負(fù)荷情況下，壓力中心在墻高一半處，在有超負(fù)荷情況下，壓力中心可以到達(dá)在墻的上半部分。參考文獻(xiàn)1MNVARGIN，“均布荷載對(duì)擋土墻的影響”，OSNOVANIYA,FUNDAMENTYIMEKHANGRUNTOV,NO319682RVLUBENOV,“作用在土體中的力，形成的作用在垂直擋土墻上的土壓力繞上軸分布”，OUZM/VLFSSSR,NAUCHNYETRUDY,GIDROTEKHNIKA,NOIIITRANSPORT,MOSCOW19643RVLUBENOVANDPIYAKOVLEV,“直立墻的平行移動(dòng)對(duì)土中推力和壓力大小的影響“，OUZMMFSSSR,NAUCHNYETRUDY,GIDROTEKHNIKA,NOIII,TRANSPORT,MOSCOW4GISHVETSOV，“擋土墻上土體在三向受壓時(shí)的土壓力，GIDRO