買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯學(xué)院畢業(yè)設(shè)計論文秸稈打包機設(shè)計裝置所在學(xué)院學(xué)院專業(yè)機械制造自動化班級姓名學(xué)號指導(dǎo)老師買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯目錄摘要4前言51、秸稈打包機總體方案設(shè)計及選擇611方案分析及設(shè)計要求612設(shè)計思路713方案比較與選擇7131液壓驅(qū)動壓緊打包7132轉(zhuǎn)動推送電動驅(qū)動方式72材料分析721工作原理822特點83設(shè)計計算931減速電機的選擇9311電動機類型的選擇9312電動機電壓和轉(zhuǎn)速的選擇9313電動機型號規(guī)格的選擇932減速器的選擇10321按強度選用減速器11322計算功率111CP323校核熱功率1233鏈傳動裝置的設(shè)計計算12331滾子鏈傳動設(shè)計的計算12332選擇鏈輪齒數(shù)13333選取鏈節(jié)數(shù)和鏈型號13334確定實際中心距14335計算作用軸上載荷15336滾子鏈的耐疲勞工作能力計算1534滾子鏈鏈輪16341主動鏈輪的齒形設(shè)計16342軸面齒廓尺寸17343鏈輪結(jié)構(gòu)尺寸18344從動鏈輪的齒形設(shè)計1934,5軸面齒廓尺寸20346鏈輪結(jié)構(gòu)尺寸2035齒輪齒條傳動裝置的設(shè)計計算21351齒輪類型和精度等級21買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯352按齒面接觸疲勞強度計算21353校核計算22354確定傳動主要尺寸23355按齒根彎曲疲勞強度驗算2436軸的設(shè)計計算25361齒輪軸的設(shè)計計算25362軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計26363軸的強度計算26364主動鏈輪軸的設(shè)計計算2737進料口2738軸承與聯(lián)軸器的選取28381軸承類型的選取28382聯(lián)軸器的選取29383鍵的選取與計算2939標準件的選取304密封與潤滑3141潤滑3142密封315液壓裝置的設(shè)計3251執(zhí)行元件速度和載荷3252液壓系統(tǒng)方案的選擇和論證35設(shè)計總結(jié)36參考文獻37致謝38買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯摘要本文根據(jù)秸稈的形狀和性能，并查閱大量的相關(guān)資料，結(jié)合實際情況，設(shè)計出秸稈回收設(shè)備，包括壓緊機構(gòu)、輸送裝置及其重要構(gòu)件。本文首先介紹了輸送打包設(shè)備及其技術(shù)目前的發(fā)展狀況和趨勢、輸送打包設(shè)備的種類和工藝參數(shù)。然后分析各種秸稈的物理性能，并根據(jù)其性能和所要求的輸送和打包效果，提出輸送裝置和秸稈打包機的結(jié)構(gòu)及其性能特點的各種可行性方案。最后對各個方案進行相互比較，選取出相對較優(yōu)的設(shè)計方案進行設(shè)計。如進料口等。在秸稈打包機的設(shè)計中，由于秸稈打包機中選用的變速裝置和聯(lián)軸器等與輸送裝置中選用的是一樣的，所以在設(shè)計過程中，省略了設(shè)計相同的部件，。只對其重要結(jié)構(gòu)進行了詳細分析和設(shè)計說明主題詞輸送裝置秸稈打包機結(jié)構(gòu)設(shè)計ABSTRACTACCORDINGTOTHESHAPEANDPROPERTIESOFSTRAW,ANDACCESSTOANUMBEROFRELATEDDATA,COMBINEDWITHTHEACTUALSITUATION,DESIGNASTRAWRECYCLINGEQUIPMENT,COMPRISESAPRESSINGMECHANISM,CONVEYORANDITSIMPORTANTCOMPONENTSTHISPAPERFIRSTINTRODUCESTHETYPESANDTHEPROCESSPARAMETERSOFTRANSPORTDEVELOPMENTSTATUSANDTREND,CONVEYINGANDPACKINGEQUIPMENTANDTECHNOLOGYATPRESENTANDPACKINGDEVICETHENANALYZESTHEVARIOUSPHYSICALPROPERTIESOFSTRAW,ANDACCORDINGTOITSPERFORMANCEANDREQUIREDCONVEYINGANDPACKINGEFFECT,PROPOSEDAVARIETYOFFEASIBLESCHEMEOFCONVEYORSANDPACKINGMACHINESTRUCTUREANDPERFORMANCECHARACTERISTICSATTHEENDOFEACHSCHEMEARECOMPAREDWITHEACHOTHER,SELECTDESIGNRELATIVELYOPTIMALDESIGNIFTHEFEEDINGPORTETCINTHEDESIGNOFPACKAGINGMACHINE,PACKINGMACHINEDUETOSELECTTHETRANSMISSIONDEVICEANDSHAFTCOUPLINGANDTHECONVEYORISTHESAME,SOINTHEDESIGNPROCESS,DESIGNOFIDENTICALPARTSAREOMITTED,ONLYFORTHEIMPORTANTSTRUCTUREAREDESCRIBEDWITHANALYSISANDDESIGNKEYWORDSPACKINGMACHINESTRUCTUREDESIGNOFBELTCONVEYOR買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯前言隨著我國經(jīng)濟的持續(xù)快速發(fā)展，人民生活質(zhì)量的顯著提高,農(nóng)業(yè)產(chǎn)品生產(chǎn)和消費量也相應(yīng)的增加；同時，國家也愈來愈重視現(xiàn)代農(nóng)業(yè)建設(shè)并加大投入力度，使得農(nóng)業(yè)類型機器和其他的農(nóng)產(chǎn)品打包機械的需求量也隨之增長。近年來，在國家一系列發(fā)展的驅(qū)動下，當前我國的農(nóng)業(yè)機械工業(yè)正處在歷史上最好的發(fā)展時期，總體形式看好，已經(jīng)連續(xù)五年保持高速增長，出現(xiàn)產(chǎn)銷兩旺的喜人態(tài)勢。同時，在2007年，國家將繼續(xù)加大對生產(chǎn)機械機產(chǎn)品的補貼力度，而且隨著國家及地方政府對秸稈打包機科技的研究,各企業(yè)收入將有所增加,負擔減輕,支出減少。這些因素將使他農(nóng)產(chǎn)品打包機械的需求量有較大幅度的增長。買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯本次設(shè)計主要為秸稈打包機的機構(gòu)設(shè)計及輸送裝置設(shè)計。本設(shè)計說明書主要著重于輸送裝置部分的輸送裝置構(gòu)設(shè)計。由于本人能力有限，設(shè)計中的錯誤在所難免，請大家給予批評和指證1、秸稈打包機總體方案設(shè)計及選擇當前大多數(shù)是使用傳統(tǒng)的秸稈打包機對其進行打包；而國外的打包機械也只是處于初級階段。雖然，目前市場上已經(jīng)生產(chǎn)出幾種立式和玉米秸稈輸送打包秸稈打包機，其中立式秸稈打包機有AMC型秸稈打包機、ZPS型微秸稈打包機和國產(chǎn)立式秸稈打包機；而玉米秸稈輸送打包秸稈打包機有日本生產(chǎn)的玉米秸稈輸送打包多級微秸稈打包機、美國生產(chǎn)的玉米秸稈輸送打包單級微秸稈打包機和玉米秸稈輸送打包雙轉(zhuǎn)子錘片秸稈打包機。這些秸稈打包機雖有生產(chǎn)率高、能耗低、調(diào)節(jié)操作方便等優(yōu)點，但由于各類型的秸稈打包機結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，且采用多級電動機帶動工作，使得成本較高自上個世紀以來，國家投入了大量資金，對秸桿利用進行研究，但真正做到可持續(xù)買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯發(fā)展的并不多，普遍達不到打包壓塊秸桿的技術(shù)要求，這類秸稈打包機雖可以對秸桿進行打包壓塊，但必須對秸桿進行打包壓塊前的打包，如壓、鍘打包，并且打包壓塊起來存在許多缺點動力浪費大，度電產(chǎn)量不高打包壓塊形狀不均勻機器部件磨損快，工作穩(wěn)定性差生產(chǎn)率低由于使用活塞磨損快，生產(chǎn)成本增加。該設(shè)計在設(shè)計思想、機體結(jié)構(gòu)和具體零件等方面都進行了創(chuàng)新。目前，國內(nèi)無具體的樣機，是一種較新穎的產(chǎn)品。它在結(jié)構(gòu)設(shè)計方面進行的創(chuàng)新，提高經(jīng)濟和社會效益具有重要的意義。因此應(yīng)大力開發(fā)使其朝著高效低能耗方向發(fā)展，以適合我國的發(fā)展需要。11方案分析及設(shè)計要求該打包機主要是用于對秸稈的打包，對其具有以下要求對打包秸稈的適應(yīng)性廣，能打包各種類型的秸稈，對含水量較大、纖維較長的粗秸稈也應(yīng)具有較好的適應(yīng)性。打包程度應(yīng)能夠根據(jù)要求進行調(diào)整，打包形狀應(yīng)盡量均勻。配套動力合理、度電產(chǎn)量高、提高生產(chǎn)率、降低能耗。結(jié)構(gòu)簡單、操作方便、不需要較大的技術(shù)要求。工作部件耐磨性好，減少更換次數(shù)，以降低生產(chǎn)成本，提高經(jīng)濟效益。噪音低、粉塵少、以減少環(huán)境污染。機型結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、體積小、占地少、成本低、以適合廣大工業(yè)的生產(chǎn)。12設(shè)計思路打包機技術(shù)及其設(shè)備的應(yīng)用廣泛，所涉及的領(lǐng)域農(nóng)業(yè)、造紙等，被打包的物料也是多種多樣，再加上現(xiàn)代高新技術(shù)的發(fā)展對材料的深加工提出的要求越來越高，如形狀為均勻化、品質(zhì)高純度、形狀的特護要求等等，這些因素都促使秸稈打包機技術(shù)及其設(shè)備向跟高更遠的方向發(fā)展。雖然各個領(lǐng)域的秸稈打包機設(shè)備個不一樣，但其設(shè)計思路主要圍繞以下幾點1原理上考慮提高有效打包能，大多采用電動、液壓等力的綜合作用進行秸稈打包機2結(jié)構(gòu)采用碎秸稈輸入料口，進用壓緊推出人工套取包裝袋完成打包動作3打包產(chǎn)品流動性好、純度高買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯13方案比較與選擇131液壓驅(qū)動壓緊打包（1）結(jié)構(gòu)簡單，成本低；（2）工作安全可靠，易操作；（3）輸送效率高，但效果較差；（4）液壓驅(qū)動壓緊打包；132轉(zhuǎn)動推送電動驅(qū)動方式（1）結(jié)構(gòu)較電動裝置復(fù)雜些；（2）投資小，成本低，安全可靠；（3）易操作，但電路設(shè)計較復(fù)雜；（4）轉(zhuǎn)動推送電動驅(qū)動方式；綜上所述，本次設(shè)計采用液壓驅(qū)動推出裝置來完成秸稈打包機打包動作。2材料分析機架與支座結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，主要承受重力，但不受摩擦，因此選用角鋼焊接而成，形狀尺寸依據(jù)安裝尺寸確定；鏈輪軸因該軸需承受彎矩及扭矩，因此材料依鏈輪部分而定。選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理；鏈輪運轉(zhuǎn)為低速，且功率不大，要求耐磨，故選用45鋼，齒面硬度250HBS；齒輪軸齒輪齒條互嚙合，為抗膠合，要求硬度有所差別，且傳動尺寸無嚴格限制，故選用40CR（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS；軸承蓋用于對軸承的外圈的定位，需有一定的強度，并且需要有防塵作用，選用HT200；買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯21工作原理該機包括進料部分、壓緊部分、排料部分、傳動部分和機體六部分。該機結(jié)合現(xiàn)有生產(chǎn)設(shè)備，國內(nèi)外先進技術(shù)，根據(jù)設(shè)計指導(dǎo)思想，確定本機結(jié)構(gòu)采用無篩的形式，其結(jié)構(gòu)和工作原理較其他通用型秸稈打包機都大不相同，具有很大的創(chuàng)新性。從進料口進來的物料（秸稈）在往下自由落體的途中，通過傳送帶把秸稈輸送到料箱，而后用液壓推板壓緊送推送至出料口由人工套取包裝袋完成打包動作。22特點根據(jù)所設(shè)計的具體結(jié)構(gòu)和工作原理，該秸稈打包機具有以下特點通過轉(zhuǎn)子和傳動結(jié)構(gòu)的優(yōu)化配置，它具有結(jié)構(gòu)緊湊、體積小、工作平穩(wěn)的特點。，進排料方便，提高了生產(chǎn)率，降低成本。結(jié)構(gòu)簡單，操作維護方便，適合有于廣大農(nóng)村使用。產(chǎn)品形狀調(diào)節(jié)方便，可通過對形狀調(diào)節(jié)板的調(diào)整來實現(xiàn)，且能適合多種物料的加工，具有廣泛的適應(yīng)性。3設(shè)計計算31減速電機的選擇311電動機類型的選擇因本次設(shè)計的裝置是無調(diào)速要求的機械，并且負載平穩(wěn)；對啟動、制動無特殊要求；長期運轉(zhuǎn)；小功率；電機的使用地點可能有水滴落、飛濺，應(yīng)選用防滴、防濺、絕緣等級較高的電動機；且應(yīng)選用能和減速器配成減速電機的型號。故選用SEW三相交流異步電動機。312電動機電壓和轉(zhuǎn)速的選擇（1）電動機的電壓選擇買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯由于該裝置要求電動機需隨輸送裝置構(gòu)工作性質(zhì)周期性正反轉(zhuǎn)，根據(jù)表2987【2】，選擇交流異步電動機，電壓為380V，容量范圍為037KW055KW（2）電動機的轉(zhuǎn)速選擇在確定電動機額定轉(zhuǎn)速時，必須考慮減速裝置的傳動比，兩者相互配合，經(jīng)過技術(shù)、經(jīng)濟全面比較才能確定。通常情況下，電動機的轉(zhuǎn)速不低于500R/MIN。對工作速度較低，經(jīng)常處于頻繁地正、反運行狀態(tài)，為縮短正、反轉(zhuǎn)過渡時間，應(yīng)選擇適當?shù)碾妱訖C轉(zhuǎn)速。313電動機型號規(guī)格的選擇輸送裝置在工作時，需驅(qū)動一個受輸送壁面外載作用的安裝刷盤的軸和使整個裝置沿導(dǎo)軌作往復(fù)運動的齒輪齒條的嚙合運動，即該裝置有兩個輸出功率。根據(jù)實際工作需要，即要求一小時大約可輸送墻面400600M2，結(jié)合升降機的速度，可先設(shè)其有關(guān)參數(shù)為自重70100KG；升降速度為10M/MIN；輸送裝置構(gòu)往復(fù)行走速度為25M/MIN；洗刷盤轉(zhuǎn)速為250R/MIN；對導(dǎo)軌齒條，其上的載荷主要為單個輸送裝置構(gòu)的自重故所輸出的功率式（205）【2】KW408106258910VGMP式中為單個輸送裝置構(gòu)的自重，KG；1GV為單個輸送裝置構(gòu)往復(fù)運動的平均速率，M/S。電動機功率KW475098054321P輸式中單個齒輪軸輸出功率；1P買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯鏈傳動的效率；1軸承的效率；2減速器的效率。3根據(jù)上述計算得出的電動機初選功率可初選選出電動機的型號DT80K4）32減速器的選擇此設(shè)計中減速器工作環(huán)境為高速軸轉(zhuǎn)速不大于1500R/MIN，齒輪的圓周速度不大于20M/S（見以下計算）；工作環(huán)境溫度范圍4050?？蓛?yōu)先考慮標準減速器。C總傳動比31WMNI3726014NM電機滿載轉(zhuǎn)速，NW秸稈打包機轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速；IIGIV32取IG137IV172IG一對圓柱轉(zhuǎn)軸的傳動比，IVV帶傳動的傳動比；各軸轉(zhuǎn)速計算1N1420R/MIN2NMI/103674R3NMIN/5987106R各軸功率計算I15094CPKW150973CRGP226716VCK321按強度選用減速器根據(jù)整個輸送裝置構(gòu)工作的傳動比要求，即總的傳動比4520136I驅(qū)電總N各軸轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩、功率列表如下買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯軸號功率（KW）轉(zhuǎn)速NR/MIN轉(zhuǎn)矩NMTI1491420998II1431036138III136355363322計算功率1CP根據(jù)式（1811）【1】KWNPKAC111式中傳遞的功率，KW1P工況系數(shù)，見表1840【1】；AK要求的輸入轉(zhuǎn)速R/MIN；1N承載能力表中靠近的轉(zhuǎn)速R/MIN；1N時的許用輸入功率KW，由表183137【1】中查出；1PP對應(yīng)于時的許用輸入功率KW,當時，??；1P1N104N1PP工況系數(shù)安中等沖擊載荷得到；AKAK按及相接近的公稱轉(zhuǎn)速，,45I總MIN/1360NRMIN/150RNKWP501當時，折算許用公稱功率I/1RP493611代入上式得KWKPC49047501可選用減速電機R27DT80K4323校核熱功率，環(huán)境溫度系數(shù)1KWPFPGT211F負荷率系數(shù)094，功率利用系數(shù)153FKT76059450買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯額定功率KW輸出轉(zhuǎn)速R/MIN輸出轉(zhuǎn)矩A減速器傳動比輸出軸用徑向載荷N使用系數(shù)0552432256019804633鏈傳動裝置的設(shè)計計算由于往復(fù)運動及運動傳輸?shù)乃俣容^小，故采取鏈傳動較好。331滾子鏈傳動設(shè)計的計算根據(jù)電動機和減速器的參數(shù)可知，電動機輸出功率為，轉(zhuǎn)速為KW50輸P，減速器傳動比為I56，故減速器輸出轉(zhuǎn)速MIN/1360RN電MIN/243612RIN電由于初步得知其功率大約為055KW，連續(xù)工作8小時。由KWPN62159T輸可得MNPN2435019062輸式中減速器輸出功率,；輸K減速器輸出轉(zhuǎn)矩，；NTMN減速器輸出轉(zhuǎn)速，。2IN/R故輸出轉(zhuǎn)矩22，因齒輪軸和主動鏈輪鏈速度要求相差不大，故可初步選擇鏈傳動的傳動比為2，載荷平穩(wěn)。332選擇鏈輪齒數(shù)1）選擇傳動比通常，推薦，因齒輪軸和主動鏈輪鏈速度要求相差不大，故可初6I5032I步選擇鏈傳動的傳動比為2，載荷平穩(wěn)。2）選擇小鏈輪齒數(shù)，通常9，應(yīng)按鏈速和傳動比選取。MIN1ZINZVI當增大時，鏈條緊邊的拉力下降，多邊形效應(yīng)減少，嚙入時鏈節(jié)間的相對轉(zhuǎn)角減買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯少，磨損小，但傳動的尺寸、重量增加。參考表112【1】初步確定小鏈輪齒數(shù)171Z3）確定大鏈輪齒數(shù)2Z203417MAXZI333選取鏈節(jié)數(shù)和鏈型號1）確定計算功率根據(jù)890179081ZKZ計算功率為KWPZAC6805式中計算功率，；傳遞的名義功率，；工況系數(shù)；AK小鏈輪齒數(shù)系數(shù)Z2）選擇鏈型號和節(jié)距為使傳動平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)緊湊，宜選用節(jié)距較小的鏈條。為傳動平穩(wěn)，采用中心線偏離垂直線約中心線偏垂直線。3根據(jù)計算功率0618KW和2482R/MIN,查圖112【1】可選鏈條型號為,查CP1NAON08得鏈條節(jié)距為。MP7123）初定中心距初定中心距應(yīng)首先考慮結(jié)構(gòu)要求，此設(shè)計為中心距不能調(diào)整的傳動，故取最大允許中心距801271016PA80MX一般初定中心距635，取400381725035030PAM0A4）鏈條節(jié)數(shù)根據(jù)表112【1】，得鏈條節(jié)數(shù)21020ZAPZPALP72582347174買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯式中鏈條節(jié)數(shù)，節(jié)PL應(yīng)圓整為整數(shù)，為避免使用過渡鏈節(jié)，盡量取偶數(shù)，故圓整為88節(jié)數(shù)。PL5）鏈條長度MPML61728334確定實際中心距精確中心距由于數(shù)值，中心距計算系數(shù)02490717643812ZLPLK根據(jù)表112【1】，得理論中心距MKPALP2M37589403782實際中心距，通常取AMAA581790402取388MMA335計算作用軸上載荷1）計算鏈速，確定潤滑方式根據(jù)表112【1】可知SMPNZV/106SM/870/2437式中鏈速，VS/主動鏈輪轉(zhuǎn)速，1NIN/R，可知該傳動為中速傳動SM806/870根據(jù)和型號1,所以采用滴油潤滑。SV/AON082）有效圓周力根據(jù)表112【1】，有效圓周力NVPFT263751式中P傳遞的名義功率，；KW對接近于垂直的傳動，作用于軸上的力NFKTA8632105051買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯式中工況系數(shù)，上述已查其值；AK336滾子鏈的耐疲勞工作能力計算當鏈條傳遞功率超過額定功率、鏈條的使用壽命要求小于15000H時，其疲勞壽命的近似計算如下。設(shè)為鏈板疲勞強度限定的額定功率，為滾子套筒沖擊疲勞強度限定的0KWP0KWP額定功率，P為要求的傳遞功率，則在鉸鏈不發(fā)生膠合的前提下對已知鏈傳動進行疲勞壽命計算如下由KKPA501由式（936）【3】得1172PNZ02839018045KW由式（937）【3】得013351800NPP故，則28128H0KWPAK0K10150PALKT式中使用壽命，H；T小鏈輪齒數(shù)；1Z小鏈輪轉(zhuǎn)速，；NMIN/R多排鏈排數(shù)系數(shù)；PK工況系數(shù)；A鏈節(jié)數(shù)。PL即該鏈條滿足要求。34滾子鏈鏈輪本次設(shè)計中采用滾子鏈與鏈輪的嚙合形式。因滾子鏈與鏈輪的嚙合屬非共軛嚙合傳動，故鏈輪齒形的設(shè)計有較大的靈活性。根據(jù)GB/T12431997規(guī)定的最大和最小齒槽形狀來確定鏈輪齒槽的基本形狀買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯341主動鏈輪的齒形設(shè)計最大齒槽形狀齒側(cè)圓弧半徑26264ER18002MINZDRREM滾子定位圓弧半徑3667I3I695RR滾子定位角1147A1OMIN20ZA最小齒槽形狀齒側(cè)圓弧半徑1596ERAXDRREM滾子定位圓弧半徑3535IRI50M滾子定位角13471A1OAXZ94鏈輪的實際齒槽形狀，應(yīng)在最大齒槽形狀和最小齒槽形狀的范圍內(nèi)。因三圓弧直線齒形符合上述規(guī)定的齒槽形狀范圍，故鏈輪的基本參數(shù)【3】，計算如下齒溝圓弧半徑1R5683051RDRM齒溝半角5152/A1OZ2/A工作段圓弧中心O2的坐標442/SIN80RDM35CORTM工作段圓弧半徑2R1795312R工作段圓弧中心角4Z681O齒頂圓弧中心O3的坐標89510CS3DWORM16718INZVOR齒形半角132/21O6472/齒頂圓弧半徑513R05321CS80S33RDM買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯工作段直線部分長度BC066SIN802SI31RDBCME點至齒溝圓弧中心連線的距離H18423PR注式中鉸卷外徑主動鏈輪齒數(shù)7RDM17Z342軸面齒廓尺寸根據(jù)表9314【3】得鏈輪的主要尺寸如下分度圓直徑D1Z80SINPD1697SI2M齒頂圓直徑78ARADP5MX76RZD61INM取77ADM齒根圓直徑6917621FDRFD分度圓弦齒高503AHRADPZH50862501MX285INRAM取4AHM故主動鏈輪的主要尺寸如下表分度圓直徑D齒頂圓直徑AD齒根圓直徑FD分度圓弦齒高AH691776214（2）確定實際中心距買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯中心距38937522121184PPZZZALLM取388MMA343鏈輪結(jié)構(gòu)尺寸選用整體式鋼制小鏈輪根據(jù)表9316【3】，可得以下鏈輪結(jié)構(gòu)尺寸參考聯(lián)軸器的標準直徑和主動鏈輪的定位尺寸MDK34AX取MDK2輪轂厚度916HDKHK016M式中由于,取4805K輪轂長度L23L輪轂直徑HD4HDKH344從動鏈輪的齒形設(shè)計同理，從動鏈輪的齒形設(shè)計可參考主動鏈輪的齒形設(shè)計方法。最大齒槽形狀齒側(cè)圓弧半徑748ERMINER滾子定位圓弧半徑3667II滾子定位角1174AMINA最小齒槽形狀齒側(cè)圓弧半徑3024ERAXER滾子定位圓弧半徑3535IRID50MM滾子定位角1374AAX齒溝圓弧半徑1R6831R齒溝半角5322/A2/買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯工作段圓弧中心O2的坐標45MM335T工作段圓弧半徑2R1792R工作段圓弧中心角46齒頂圓弧中心O3的坐標906WM084V齒形半角151/22/齒頂圓弧半徑4993R3R工作段直線部分長度BC0079BCME點至齒溝圓弧中心連線的距離H18134,5軸面齒廓尺寸根據(jù)表9314【3】得鏈輪的主要尺寸如下分度圓直徑DD138M齒頂圓直徑1469AAX1443MIN取146ADM齒根圓直徑131FDFD分度圓弦齒高474AHMAXH285501INPM取4AHM故主動鏈輪的主要尺寸如下表分度圓直徑D齒頂圓直徑AD齒根圓直徑FD分度圓弦齒高AH買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯1381461314346鏈輪結(jié)構(gòu)尺寸輪轂厚度1261HDKHK016M式中由于,取645K取K29輪轂長度L36HL輪轂直徑HD54DKMDG1237取123MM35齒輪齒條傳動裝置的設(shè)計計算351齒輪類型和精度等級刷墻機為一般工作機器，速度不高，且功率,故選用直齒圓柱齒輪傳動，KWP50選用8級精度（GB1009588）（以下說明）。352按齒面接觸疲勞強度計算1初步計算轉(zhuǎn)矩4432471T1245091059661NPT1TMN齒寬系數(shù)由表1213【4】，取1010DDD接觸疲勞極限由圖1217C【4】LIMHMPAH7501LIMMPAH5802LIM初步計算的許用接觸應(yīng)力（式1215）【4】H75091LIM1H6751HPA買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯522580902LIM2H2HMPA值由表1216【4】，取90DADA初步計算的齒輪直徑式1214）【4】1D321UTHD6193250749M取651DM初步齒寬65B61DBB353校核計算圓周速度042V106245106NDVVSM/精度等級由表126【4】選8級精度齒數(shù)Z和模數(shù)M初選齒數(shù)；2Z265/1D由表123【4】，取模數(shù)2525MM則26Z262/6/1Z使用系數(shù)由表129【4】135AKAK動載系數(shù)由圖129【4】1VV齒間載荷分配系數(shù)由表1210【4】HA先求104365743221DTFTN21730000H推薦壽命靜載荷計算當量靜載荷NFPR93800買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯計算額定靜載荷式（1819）RRPSC004N8761932NCR87610軸承RR許用轉(zhuǎn)速驗算載荷系數(shù)查CP41F載荷分布系數(shù)查圖1820242F許用轉(zhuǎn)速N式（1820）021NFN8500R/MINMIN/85R大于工作轉(zhuǎn)速1241R/MIN結(jié)論采用6207軸承，壽命、靜載荷計算與許用極限轉(zhuǎn)速均可滿足工作要求。382聯(lián)軸器的選取減速器與鏈傳動之間的聯(lián)接，MIN/2481RN301MNNPT2124850191059626輸根據(jù)表12411【3】選取凸緣聯(lián)軸器GB/T58432003由式1249【3】式中理論轉(zhuǎn)矩，；CNKTNT額定轉(zhuǎn)矩，；工作情況系數(shù)，由表1246【3】查到NK501KMNTC632501由表12411【3】查得聯(lián)軸器的型號為GY25聯(lián)軸器GB/T584320034251BJ383鍵的選取與計算鏈輪與軸通過鍵聯(lián)結(jié),軸徑,由表74【1】MD30129參考鏈輪厚度尺寸，選用A型平鍵鍵GB/T10967956MB6H6ML25買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯為了防止鍵被剪斷，須對鍵進行強度校核鍵所受扭矩與軸相同MNNPTN2124850191059626輸假設(shè)壓力在鍵的接觸長度內(nèi)均勻分布，則根據(jù)擠壓強度或耐磨性的條件計算，求得聯(lián)結(jié)所能傳遞的轉(zhuǎn)矩靜聯(lián)接式71【4】124PPTHLDL較弱零件輪轂材料為45號鋼，式中軸的直徑，MMD鍵與轂的接觸高度,MM，H/2H鍵的高度，MM鍵的接觸長度，MML許用擠壓應(yīng)力P選用鍛鋼、鑄鐵125014MPA對于A型鍵MBLRL96強度足夠NTNT402193439標準件的選?。?）聯(lián)軸器上的螺栓選取螺栓GB/T57822000M880；螺母GB/T6170M8；彈簧墊圈GB/T9319878（2）齒條導(dǎo)軌安裝處選取定位銷GB/T11915M614；開槽沉頭螺釘GB/T682000M412（3）軸承蓋的安裝處選取螺釘GB6785M1025；彈簧墊圈GB/T931987104減速器與機座的安裝處選取螺釘GB6785M845；彈簧墊圈GB/T93198785主動鏈輪輪轂與軸安裝處買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯選取開槽錐端緊定螺釘GB/T711985M6106從動鏈輪輪轂與齒輪軸安裝處選取開槽沉頭螺釘GB/T682000M616；軸端擋圈GB/T891B387滾動導(dǎo)向輪軸處選取螺母GB/T6170M36；平墊圈GB/T95200236（8）刷盤與軸的聯(lián)接處選取螺釘GB6785M516；彈簧墊圈GB/T938754密封與潤滑41潤滑本設(shè)計中涉及鏈傳動、齒輪傳動、導(dǎo)軌和滾動軸承的潤滑，為降低摩擦阻力，減輕磨損，以及達到冷卻，吸振等目的，需計算并選用正確的潤滑方式。由上面計算所得，鏈傳動和導(dǎo)軌的潤滑方式是采用人工定期潤滑。使用普通開式齒輪油（SH/T03631992）1號。齒輪傳動的圓周速度為042M/S，較低，可用飛濺潤滑。選普通開式齒輪油（SH/T03631992）1號。滾動軸承的潤滑方式可根據(jù)速度因數(shù)值（D為軸頸直徑，MM；N為工作轉(zhuǎn)速,R/MIN），MI/5431235RDN選擇滾動軸承的潤滑方式為脂潤滑，鈣基潤滑脂（GB4911987）1號。42密封該裝置的密封主要是指軸承的密封，是為了防止外界灰塵、水分等浸入軸承。上述計算已選用氈圈密封。買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯5液壓裝置的設(shè)計本設(shè)計推出裝置及壓緊為液壓系統(tǒng)，相關(guān)工藝參數(shù)為額定載荷2000KG（夾持式手部）壓出長度13米尺寸035035米51執(zhí)行元件速度和載荷（1）切削力。根據(jù)其概念阻礙工作運動的力，在本設(shè)計中即為額定負載的重力和支架以及上頂板的重力其計算式為F切額載支架上頂板（2）摩擦力。各運動部件之間的相互摩擦力由于運動部件之間為無潤滑的鋼鋼之間的接觸摩擦，取015，其具體計算式為1234FGMGG磨額載（）式中各符號意義同第三章。（3）密封裝置的密封阻力。根據(jù)密封裝置的不同，分別采用下式計算O形密封圈03密液壓缸的推力Y形密封圈1FFPDH密F摩擦系數(shù)，取F0密封摩擦力也可以采用經(jīng)驗公式計算，一般取F051F密（）（4）運動部件的慣性力。買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯其計算式為FGVFMAGTT切慣對于行走機械取2V051/ST，本設(shè)計中取值為204M/S（5）背壓力。背壓力在此次計算中忽略，而將其計入液壓系統(tǒng)的效率之中。由上述說明可以計算出液壓缸的總阻力為FF切磨密慣1234123MGGGG額載額載V05GT切切20483161201882500X980152048316120X9820483161201882500X04204831612018825009800540KN液壓缸的總負載為40KN，該系統(tǒng)中共有四個液壓缸個液壓缸，故每個液壓缸需要克服的阻力為10KN。該升降臺的額定載荷為2500KG，其負載變化范圍為02500KG，在工作過程中無沖擊負載的作用，負載在工作過程中無變化，也就是該升降臺受恒定負載的作用。421液壓缸的作用力液壓缸的作用力及時液壓缸的工作是的推力或拉力，該升降臺工作時液壓缸產(chǎn)生向上的推力，因此計算時只取液壓油進入無桿腔時產(chǎn)生的推力F2CMPD4式中P液壓缸的工作壓力PA取P52031PAD活塞內(nèi)徑單位M009MCM液壓缸的效率095代入數(shù)據(jù)F3259011094F103KN即液壓缸工作時產(chǎn)生的推力為103KN。（2）活塞桿的強度計算活塞桿在穩(wěn)定情況下，如果只受推力或拉力，可以近似的用直桿承受拉壓載荷的簡單強度計算公式進行買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯62104FD材料的許用應(yīng)力單位MPA活塞桿用45號鋼,340,25SMPANN代入數(shù)據(jù)3632104563MPA活塞桿的強度滿足要求。（3）穩(wěn)定性校核該活塞桿不受偏心載荷，按照等截面法，將活塞桿和缸體視為一體，其細長比為LMNK時，2KEJFL在該設(shè)計及安裝形式中，液壓缸兩端采用鉸接，其值分別為1,85,2604JDA將上述值代入式中得LMNK故校核采用的式子為2KEJFL式中N1安裝形式系數(shù)E活塞桿材料的彈性模量鋼材取120PAJ活塞桿截面的轉(zhuǎn)動慣量46DJL計算長度106M代入數(shù)據(jù)21342340345106KF371KN其穩(wěn)定條件為買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯KFN式中K穩(wěn)定安全系數(shù)，一般取KN24取KN3F液壓缸的最大推力單位N代入數(shù)據(jù)371KN123KN故活塞桿的穩(wěn)定性滿足要求。52液壓系統(tǒng)方案的選擇和論證液壓系統(tǒng)方案是根據(jù)主機的工作情況，主機對液壓系統(tǒng)的技術(shù)要求，液壓系統(tǒng)的工作條件和環(huán)境條件，以成本，經(jīng)濟性，供貨情況等諸多因素進行全面綜合的設(shè)計選擇，從而擬訂出一個各方面比較合理的，可實現(xiàn)的液壓系統(tǒng)方案。其具體包括的內(nèi)容有油路循環(huán)方式的分析與選擇，油源形式的分析和選擇，液壓回路的分析，選擇，合成，液壓系統(tǒng)原理圖的擬定。油路循環(huán)方式的選擇主要取決于液壓系統(tǒng)的調(diào)速方式和散熱條件。比較上述兩種方式的差異，再根據(jù)升降機的性能要求，可以選擇的油路循環(huán)方式為開式系統(tǒng)，因為該升降機主機和液壓泵要分開安裝，具有較大的空間存放油箱，而且要求該升降機的結(jié)構(gòu)盡可能簡單，開始系統(tǒng)剛好能滿足上述要求。買文檔就送全套CAD圖紙QQ414951605或1304139763圖紙預(yù)覽請見文檔里的插圖，原稿更清晰，可編輯設(shè)計總結(jié)打包技術(shù)通過前蘇聯(lián)的發(fā)展，已在基礎(chǔ)理論方面取得了成果，世界各國將以各種形式研制利用秸稈打包技術(shù)，尤其是應(yīng)用方面將有大的發(fā)展，適用于各種物料打包的機型回相繼出現(xiàn)，新結(jié)構(gòu)的利用振動技術(shù)的秸稈打包機會不斷出現(xiàn)。在當今這個科技發(fā)展速度日新月異的社會，各種行業(yè)的發(fā)展是相互促進