內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計說明書題目設(shè)計年產(chǎn)量為210萬噸CSP熱軋薄板廠畢業(yè)設(shè)計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾所呈交的畢業(yè)設(shè)計（論文），是我個人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得及其它教育機構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過的材料。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。作者簽名日期指導(dǎo)教師簽名日期使用授權(quán)說明本人完全了解大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計（論文）的規(guī)定，即按照學(xué)校要求提交畢業(yè)設(shè)計（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)?？梢圆捎糜坝　⒖s印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學(xué)?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉績?nèi)容。作者簽名日期設(shè)計年產(chǎn)量為210萬噸CSP熱軋薄板廠摘要本設(shè)計以生產(chǎn)產(chǎn)品規(guī)格為120MM1600MMSPCC建筑鋼為例，設(shè)計一個年產(chǎn)量為210萬噸的CSP熱軋薄板廠。設(shè)計內(nèi)容主要包括興建該廠的可行性分析、產(chǎn)品大綱的編制、產(chǎn)品平衡計算、主輔設(shè)備選擇、以及生產(chǎn)工藝流程設(shè)計、軋制規(guī)程的計算、輥形設(shè)計和軋輥強度的校核、電機功率的校核、車間生產(chǎn)能力的計算、軋機工作圖標的確定以及車間平面布置等內(nèi)容。參考其他已建廠的參數(shù)經(jīng)驗，指定產(chǎn)品大綱、確定壓下規(guī)程，選擇主要軋制設(shè)備，進行計算。關(guān)鍵詞CSP；連鑄連軋；軋制工藝；強度校核DESIGNOFANNUALCAPACITYOF23MILLIONTONSOFTHEHOTROLLINGSHEETPLANTFACTORYABSTRACTTHEDESIGNSPECIFICATIONSFORPRODUCTIONOFPRODUCTIS120MM1600MMSPCCSTEELASANEXAMPLEDESIGNAPRODUCTIONCAPACITYOF21MILLIONTONSPRODUCTIONOFCSPDESIGNFEATURESINCLUDETHECONSTRUCTIONOFTHEPLANTFEASIBILITYANALYSIS,THEPREPARATIONOFTHEOUTLINEOFTHEPRODUCTS,METALBALANCECALCULATION,ROLLINGDETERMININGTHECSALE,PRODUCTSBLANCECALCULATION,THEMAINEQUIPMENTSCHOICE,THECHOICEOFAUXILIARYEQUIPMENTSECONOMICALANDTECHNICALINDICATORSOFDEVELOPMENTANPRODUCTIONPROCESSDESIGN,SYSTEMTEMPERAURE,THESPEEDOFTHESYSTEM,CONEUNITRATECALCULATIONTHECALCULATIONOFROLLLINGAPOINTOFORDER,ROLLSTRENGTHCHECKING,CHECKINGTHEELECTRICALPOWER,WORKSHOPPRODUCTION,THEMILLWORKCHARTTODETERMINEYHEPLANTLAYOUTANSOONRETERENCEOTHERPLANTPARAMETERSOFEXPERIENCE,THEDESIGNPRODUCTSOUTLINE,SELCETAPOINTOFOTHERTODETERMINEMAJORREDUCTIONROLLINGEQUPMENTS,CALCULATIONKEYWORDSCSPCONTINUOUSCASTINGANDROLLINGROLLINGPROGRESSSTRENGTHCHECK目錄摘要IABSTRACTII第一章包頭建設(shè)CSP薄板廠可行性與必要性分析111CSP生產(chǎn)線歷史簡介112國內(nèi)CSP生產(chǎn)線發(fā)展概況概況113在包頭建設(shè)CSP鋼廠的必要性和可行性研究1131建設(shè)投資低1132生產(chǎn)成本低2133產(chǎn)品銷售市場好2134包頭資源好3135交通運輸條件好4第二章產(chǎn)品方案的編制521產(chǎn)品方案5211產(chǎn)品大綱的制定原則5212產(chǎn)品大綱5金屬平衡表的編制8第四章生產(chǎn)工藝流程的確定1041生產(chǎn)工藝過程制訂的依據(jù)1042車間布置形式1143CSP生產(chǎn)工藝流程11431CSP生產(chǎn)工藝流程圖12第五章軋機參數(shù)確定1351機架數(shù)目的確定13511軋機技術(shù)性能參數(shù)1352軋輥尺寸的確定14第六章壓下規(guī)程的確定1661壓下規(guī)程的制定依據(jù)16611軋制制度確定的原則及要求16612變形制度的確定16613速度制度的確定17614溫度制度的確定17615各道次壓下量的分配1762各機架軋制速度的確定18611各機架軋制速度的計算1863各機架軋制溫度的計算1964軋機咬入能力校核20第七章力能參數(shù)2371各道次的平均變形速度的計算23711各道次的平均變形速度的計算23712求各道次的變形抗力23圖72變形抗力曲線24713軋制壓力的計算2572電動機傳動軋輥所需力矩的確定26721傳動力矩的組成26722軋制力矩的確定27723附加摩擦力矩的確定27724空轉(zhuǎn)力矩的確定29725電機軸上總的傳動力矩3073軋制規(guī)程表的確定32第八章軋制過程主要參數(shù)校核3381電機能力的校核33811等效力矩的確定33812電動機功率的確定3482軋機的強度校核35821板帶軋輥的強度特點35822軋輥的強度校核35第九章車間生產(chǎn)能力的確定4091軋機小時產(chǎn)量的確定40911軋機小時產(chǎn)量計算40912軋鋼機平均小時產(chǎn)量4092軋鋼車間年產(chǎn)量計算4193軋鋼機的工作圖表42931軋鋼機的工作圖表的意義42932連續(xù)式軋機軋制圖表的特征42第十章輔助設(shè)備選擇44101加熱設(shè)備的選擇45102剪切設(shè)備（事故剪）的選擇46103高壓水除鱗箱的選擇47104活套支撐器的選擇471041熱連軋帶鋼軋機精軋機組的生產(chǎn)特點471042活套支撐器的作用481043活套支撐器的類型481044活套支撐器的工作特征491045所選活套支撐器的參數(shù)49105冷卻設(shè)備的選擇49106卷取設(shè)備的選擇501061帶鋼生產(chǎn)工藝對卷取的要求501062帶鋼卷取機的結(jié)構(gòu)特點511063帶鋼卷取機區(qū)的主要技術(shù)參數(shù)51第十一章廠房平面布置55111平面布置的原則55112金屬流程線的確定55113設(shè)備間距的確定56114倉庫面積的確定57115其它設(shè)施面積的確定581151操作臺位置選擇581152主電室581153運輸通道的確定58116軋輥堆放場地的確定58第十二章技術(shù)經(jīng)濟指標60121車間各項技術(shù)經(jīng)濟指標分析及制定60122綜合經(jīng)濟技術(shù)指標62第十三章環(huán)境保護63131綠化布置631322廢氣處理631323熱軋潤滑油處理64133噪聲處理64134現(xiàn)場節(jié)能技術(shù)與措施64參考文獻65致謝66第一章包頭建設(shè)CSP薄板廠可行性與必要性分析11CSP生產(chǎn)線歷史簡介自1989年世界上第一臺工業(yè)化的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線投產(chǎn)以來，過去的11年中已有36條生產(chǎn)線相繼運作，2000年可形成年產(chǎn)4825萬T的生產(chǎn)能力。薄板坯連鑄連軋工藝技術(shù)裝置日趨完善，市場競爭更具實力，原因在于它的工藝優(yōu)勢投資低、能耗低、生產(chǎn)成本低、維護費用低、成材率高。兩流薄板坯連鑄機與一套熱連軋機相配可產(chǎn)160250萬T/A熱軋帶卷，可以分別與電爐或高爐轉(zhuǎn)爐流程相聯(lián)接。薄板坯連鑄連軋技術(shù)越來越顯示出它的生命力1。12國內(nèi)CSP生產(chǎn)線發(fā)展概況概況2001年以來投產(chǎn)的生產(chǎn)線的達產(chǎn)速度快于國外同類生產(chǎn)線邯鋼薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線1999年12月投產(chǎn)，2000年達到設(shè)計生產(chǎn)能力，是所有已投產(chǎn)的CSP生產(chǎn)線中達產(chǎn)最快的。包鋼的薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線是我國第一套雙流CSP生產(chǎn)線，2002年8月投產(chǎn)，2003年超過了設(shè)計生產(chǎn)量，比邯鋼更快，是國際上達產(chǎn)速度最快的。發(fā)揮薄板坯連鑄連軋技術(shù)潛力的關(guān)鍵之一在于發(fā)揮連澆的優(yōu)勢。抓連澆爐數(shù)的增加就必須解決鑄機漏鋼和提高整個作業(yè)線作業(yè)率的問題，從而提高生產(chǎn)線的效率。連鑄連軋工藝的獨特優(yōu)勢薄板坯連鑄連軋工藝是由薄板坯連鑄機與常規(guī)寬熱帶連軋機的精軋機組集成而來的。連軋機組的能力與常規(guī)熱帶連軋機相當，而薄板坯鑄機能力低于連軋機組。常規(guī)熱連軋機生產(chǎn)薄規(guī)格產(chǎn)品的不利點是單位時間內(nèi)產(chǎn)量大幅度下降，而這正是薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的固有特性。生產(chǎn)薄規(guī)格熱軋板是薄板坯連鑄連軋技術(shù)的獨特優(yōu)勢。近幾年我國進口熱軋板中大都屬于薄規(guī)格產(chǎn)品，特別是厚度2MM的薄板。發(fā)揮薄板坯連鑄連軋技術(shù)的獨特優(yōu)勢將大大促進我國鋼鐵產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的調(diào)整。13在包頭建設(shè)CSP鋼廠的必要性和可行性研究131建設(shè)投資低薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線單位建設(shè)投資低的原因有下述幾點。（1）由于拉速高（55M/MIN，為一般板坯連鑄機拉速1820M/MIN的3倍），坯厚?。?0MM，為一般板坯連鑄機坯厚220MM的227），因而鑄機產(chǎn)量相似時（如每流為100120萬T/A），薄板坯連鑄機冶金長度短（6M左右，為一般連鑄機的1/41/5），結(jié)構(gòu)輕，設(shè)備重量僅為后者的一半。（2）薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線要求無缺陷鑄坯，鑄坯由連鑄機出來后直接進人均熱爐，沒有一般連鑄機設(shè)置的板坯冷卻、檢查、表面清理等設(shè)備、，而設(shè)備重量大為減輕。（3）沒有堆存連鑄坯的中間倉庫。（4）取消了熱連軋機前的板坯加熱爐，但設(shè)有板坯均熱爐以及板坯邊部加熱裝置。（5）不再設(shè)置粗軋機架。但因為精軋機能力較大，如僅設(shè)有一臺薄板坯連鑄機和均熱爐線時（產(chǎn)量規(guī)模100萬/T左右，則由于精軋機負荷不滿，上述降低建設(shè)投資因素被抵消；當產(chǎn)量規(guī)模增加到200萬/T時，薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線的單位投資將遠低于傳統(tǒng)工藝?，F(xiàn)美國紐柯公司第三條薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線（柏克利廠）單線設(shè)計規(guī)模為150萬/T，考慮將來雙線時，生產(chǎn)線規(guī)模為年產(chǎn)鋼帶300萬T,單位建設(shè)投資將進一步降低。132生產(chǎn)成本低據(jù)美國咨詢公司的實際調(diào)查資料，在美國，薄板坯連鑄連軋工藝生產(chǎn)鋼帶成本（從鋼水到熱帶）較傳統(tǒng)工藝約低50美元/T。（1）人工費用噸鋼耗費人力約03H，較傳統(tǒng)工藝少042H，相當于118美元。（2）金屬收得率從鋼水到熱軋帶卷新工藝為97，較傳統(tǒng)工藝（93）高4，扣除廢鋼收人后約相差65美元。（3）噸鋼熱耗和電耗新工藝均熱爐噸鋼熱耗為0527KJ，較傳統(tǒng)工藝少125KJ，約折合3美元/T；電耗為70KWH/T，較傳統(tǒng)工藝少55KWH/T約折合17美元/T。（4）噸鋼銷售及管理費用采用薄板坯連鑄連軋工藝的紐柯公司克勞福茲維爾廠噸鋼銷售及管理費用較傳統(tǒng)工藝少25美元/T。結(jié)合我國情況來看，上述四個因素中，人工費用差距將縮小，在美國按每工時28美元計算，我國如按每工時3美元考慮，由此鋼帶成本將降為13美元；我國電費將達到0068美元/T（美國按0027美元/T計算，因而耗電費用差矩將升為43美元/T。綜合人工、金屬收得率、熱耗、電耗四方面因素，新工藝較傳統(tǒng)工藝少151美元/T。關(guān)于噸鋼銷售及管理費用方面差距與是否采用緊湊式流程直接有關(guān)，需要進行綜合研究。另按前述分析，薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線噸材建設(shè)費用將不高于傳統(tǒng)工藝，當規(guī)模適當時會低于傳統(tǒng)工藝，因而折舊費用也將較低2。綜上所述，薄板坯連鑄連軋工藝噸材成本將低于傳統(tǒng)工藝，其幅度將隨國家和地區(qū)情況的條件不同而有所區(qū)別。133產(chǎn)品銷售市場好近幾年來，隨著經(jīng)濟體制改革的不斷深入和產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)的調(diào)整，家電工業(yè)和汽車工業(yè)等行業(yè)發(fā)展較快，冷軋薄板的消費量大幅度增加，是冶金產(chǎn)品中短線的短線。19811987年七年期間全國平均年消費量為304萬T，平均年生產(chǎn)量為123萬T平均年進口量為181萬T平均年自給率為412。2011年我國鋼鐵產(chǎn)量和消費量繼續(xù)增長，全年鋼材消費量約為61億噸。冶金工業(yè)規(guī)劃研究院預(yù)計，2012年我國鋼材消費量將達到646億噸。根據(jù)冶金工業(yè)規(guī)劃研究院測算，2011年機械行業(yè)鋼材消費量有望達到118億噸。主要鋼材消費子行業(yè)中，機械通用零部件行業(yè)鋼材消費量1550萬噸、重型機械行業(yè)1500萬噸、通用機械行業(yè)1500萬噸、工程機械行業(yè)1900萬噸、電工電器行業(yè)1950萬噸。鋼材消費品種結(jié)構(gòu)沒有發(fā)生較大變化，仍然以中厚板、薄板、優(yōu)質(zhì)棒材和型材為主，中厚板中高強度機械板所占比重有所增長。另外，包頭本地擁有北方重工汽車產(chǎn)業(yè)及宏昌天馬汽車車斗配件企業(yè)還有軍工企業(yè)每年都會需要大量板帶材，還有包頭特有的稀土鋼深受用鋼企業(yè)歡迎?？梢姡M行冷軋薄板的生產(chǎn)，具有較好的市場銷售環(huán)境。134包頭資源好包頭市位于陰山天山縱向成礦帶上，礦產(chǎn)資源豐富，蘊藏有稀土、鐵、煤炭、鋁、金、鈮等54種金屬、非金屬和能源化工原料。其中最為著名的白云鄂博礦山，是舉世罕見的金屬共生礦山，鐵的探明儲量約為10億多噸，鈮的儲量居全國之首，稀土儲量居世界之最，稀土儲量不僅巨大而且品位高、生產(chǎn)成本低，占到全國稀土儲量的916，占世界已探明儲量的542，1999年包頭稀土產(chǎn)量（以氧化稀土計）占世界總產(chǎn)量的60，是名副其實的“稀土之鄉(xiāng)”。豐富的礦產(chǎn)資源為CSP產(chǎn)品所需要的其他元素提供了得天獨厚的條件。雖然是西部城市，但包頭擁有充足的水資源，而這也是是包頭經(jīng)濟賴以發(fā)展的重要條件。黃河流經(jīng)包頭境內(nèi)214公里，水面寬130米到458米，水深16米到93米，平均流速為每秒14米，最大流量每秒6400立方米，年平均徑流量為260億立方米，是包頭地區(qū)工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)和人民生活的主要水源。此外，艾不蓋河、哈德門溝、昆都侖河、五當溝、水澗溝、美岱溝等河流，水流量可觀，也是可以利用的重要水資源。包頭可利用地表水總量為09億立方米（不包括黃河過境水）。地下水補給量為86億立方米。從50年代起，包頭就開始了大規(guī)模的水資源開發(fā)，先后修建了黃河水源地多處，以及奧陶窯子、團結(jié)渠、民生渠、磴口揚水站、畫匠營水源地等較大的黃河提水工程，先后構(gòu)筑了昆都侖、劉寶窯、水澗溝等中小型水庫，進行了大規(guī)模的水資源開發(fā)。由此看來，CSP生產(chǎn)線的用水設(shè)施得到了一個很好的保障。135交通運輸條件好包頭是連接中國華北、西北的重要交通樞紐和中國西部重要的郵電通訊中心，現(xiàn)已基本形成了鐵路、公路、航空綜合交通網(wǎng)絡(luò)。其中貫通華北、西北地區(qū)的大動脈京包、包蘭鐵路、包神鐵路在包交匯，東行可連北京，西行可連蘭州，南行可連太原、西安、上海、寧波等地；110、210國道穿越市區(qū)、呼包高速公路建成通車，27條公路干線通向全國各地，形成了以丹東北京包頭銀川拉薩為東西南北州縣和北海西安包頭白云為南北軸線，連接內(nèi)蒙古自治區(qū)和近省、市、自治區(qū)的公路網(wǎng)絡(luò)，密度超過了全國平均水平；由此看來，包頭的交通運輸條件很好，能為產(chǎn)品的對外銷售銷售提供保障，更為保障資源優(yōu)勢轉(zhuǎn)化為經(jīng)濟優(yōu)勢與外來資源的引進提供了基礎(chǔ)條件。3綜上所述，包頭市資源區(qū)位優(yōu)勢突出，各項基礎(chǔ)設(shè)施較為完善。在能源與原材料價格不斷上漲的宏觀形勢以及國內(nèi)產(chǎn)業(yè)向西部轉(zhuǎn)移移的大趨勢下?lián)碛休^為廣闊的發(fā)展前景。而包頭市近年來也不斷通過改革降低地區(qū)比較優(yōu)勢發(fā)揮的交易成本，同時通過招商引資與對外合作進一步釋放了資源優(yōu)勢對于當?shù)亟?jīng)濟的拉動作用。作為市場經(jīng)濟中最重要的微觀主體，企業(yè)對于包頭的經(jīng)濟發(fā)展具有無可爭議的重要意義。從各個方面來分析，在包頭建立一個CSP鋼廠很有優(yōu)勢，更有發(fā)展前景。第二章產(chǎn)品方案的編制21產(chǎn)品方案211產(chǎn)品大綱的制定原則產(chǎn)品方案是進行其它工藝設(shè)計的首要依據(jù)（軋制、選型、廠房），因此工藝設(shè)計首先從擬訂車間產(chǎn)品方案開始。1）服從國家或地區(qū)對產(chǎn)品的需求，在此條件下，根據(jù)車間工藝、設(shè)備的特點和市場的要求進行產(chǎn)品開發(fā)。2）具有經(jīng)濟觀點，主要是生產(chǎn)能力大，消耗指標底，生產(chǎn)技術(shù)先進，產(chǎn)品質(zhì)量高，成本低廉。3）考慮各產(chǎn)品的平衡，正確處理當前和長遠發(fā)展的要求，注意地區(qū)之間的平衡。4）考慮軋機生產(chǎn)能力的充分利用和建廠地區(qū)產(chǎn)品的合理分工，有條件的要爭取軋機向?qū)I(yè)化和產(chǎn)品系列化的方向發(fā)展，以提高軋機的生產(chǎn)技術(shù)水平。5）注意建廠地區(qū)資源及鋼坯的供應(yīng)條件，物資和材料的運輸情況，逐步建設(shè)和完善我國自己的獨立的軋鋼生產(chǎn)體系。6）要逐步解決產(chǎn)品品種和規(guī)格的老化問題，要適應(yīng)當前新的經(jīng)濟形勢的變化。4212產(chǎn)品大綱基于產(chǎn)品大綱編制原則、市場需求以及地區(qū)條件編制該產(chǎn)品大綱（1）鋼坯規(guī)格厚度5065MM寬度范圍9801560MM長度范圍648M（2）軋制品種冷成形用鋼，碳素結(jié)構(gòu)鋼，焊接結(jié)構(gòu)鋼，汽車結(jié)構(gòu)鋼，管線鋼，焊接氣瓶剛，船舶結(jié)構(gòu)用鋼，低合金高強度鋼，熱軋花紋板。（3）工藝條件爐內(nèi)溫度9801180爐外溫度9501150終軋溫度8001000軋制速度最后一架的速度范圍312M/S表21產(chǎn)品編制表序號產(chǎn)品名稱規(guī)格（MM）年產(chǎn)量（萬T）所占比例技術(shù)標準代表鋼種、鋼級1冷成形用鋼80155057525JISG31311996SPCC2碳素結(jié)構(gòu)鋼12200980156027612JISG3101DINI7100S400S4903焊接結(jié)構(gòu)鋼2520098015601848JISG3106SM400ASM400B4汽車結(jié)構(gòu)鋼30127980156032214JISG3113BG510L5管線B/T14164X656焊接氣瓶鋼256098015602079GB/T32771991HP2957船舶結(jié)構(gòu)用鋼8120980156027612YB/T41592007ABA328低合金高強度鋼3010098015601386GB/T32742007Q295BQ345BQ345C9熱軋花紋板302009801560924GB/T32771991HQ235B合230100計表22典型產(chǎn)品參數(shù)產(chǎn)品種類成品規(guī)格MM牌號坯料規(guī)格理論重量鋼制代號SPCC鋼155080SPCCST101250C坯料定尺化學(xué)成分力學(xué)性能執(zhí)行標準CSIMNPSGB11253893M9M010050050003580025按用戶要求第三章金屬平衡表的編制說明編制金屬平衡表的目的、任務(wù)，運用公式分析金屬消耗指標及成材率。其計算公式為KW/QK金屬消耗系數(shù)；W投入的坯料重量；Q合格產(chǎn)品的重量。以上面的金屬損失量為依據(jù)，結(jié)合現(xiàn)場經(jīng)驗，制訂以下的金屬平衡表。表31金屬平衡表序號品種燒損（）切損（）軋廢（）金屬消耗（）成材率（）1冷成形用鋼125503108932碳素結(jié)構(gòu)鋼135304108933焊接結(jié)構(gòu)鋼1357061089244汽車結(jié)構(gòu)鋼1458071099215管線鋼1452061089286焊接氣瓶鋼1354051089287船舶結(jié)構(gòu)用鋼1555061089248低合金高強度鋼1256041089289熱軋花紋板135907109921金屬消耗系數(shù)一般由以下金屬消耗組成1）燒損，2）切損，3）清理表面消耗，4）軋廢，（5）由于加熱、精整造成的缺陷以及鋼號混亂造成的損失等等。（1）燒損燒損是金屬在高溫下的氧化損失。它包括坯料在加熱過程中生成的氧化鐵皮和軋制過程中形成的二次氧化鐵皮，據(jù)估計軋鋼生產(chǎn)過程中金屬一次加熱和軋制所形成的氧化損失一般在20左右。（2）切損切損包括切頭、切尾、切邊和由于局部質(zhì)量不合格而必須切除所造成的質(zhì)量損失。根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗數(shù)據(jù)，熱軋寬帶鋼的切損一般是510。（3）清理表面消耗它包括金屬表面和原料表面缺陷處理、酸洗以及軋后成品表面所造成的金屬損失，約占金屬消耗的01。（4）軋廢軋廢是由于操作不當、管理不善或者出現(xiàn)事故所造成的廢品損失，合金鋼軋制要求較高，生產(chǎn)困難，軋廢量較多，一般為13，而碳鋼則可小于1。生產(chǎn)中除以上損失外，還有取樣、檢驗、混號等造成的金屬損失，但數(shù)量非常少。第四章生產(chǎn)工藝流程的確定41生產(chǎn)工藝過程制訂的依據(jù)盡管由若干工序組成的產(chǎn)品生產(chǎn)工藝過程是比較復(fù)雜的，但工序的取舍不是任意的。工藝設(shè)計的任務(wù)就是要掌握制訂工藝過程的原則，正確地選擇工序內(nèi)容和確定各個基本工序的主要參數(shù)。以達到獲得產(chǎn)量高、質(zhì)量好、消耗低的目的。制訂工藝過程的主要依據(jù)是1）產(chǎn)品的技術(shù)條件5通常在產(chǎn)品標準中規(guī)定了鋼材品種規(guī)格，技術(shù)條件、產(chǎn)品性能檢驗等內(nèi)容。但技術(shù)要求則是其主要方面，它對產(chǎn)品的質(zhì)量要求，即它對產(chǎn)品的幾何形狀與尺寸精度確定、鋼的內(nèi)部組織與性能以及表面質(zhì)量都作出了明確的規(guī)定，顯然，產(chǎn)品的妓術(shù)要求是制訂工藝過程的首要依據(jù)。因為達到產(chǎn)品技術(shù)要求是我們組織生產(chǎn)的出發(fā)點。2）鋼種的加工工藝性能鋼的加工工藝性能也包括了鋼的變形抗力、塑性、導(dǎo)熱性以及形成缺陷的傾向性等內(nèi)容。它反映了金屬在加工過程中的難易程度，決定并影響了我們對金屬采用何種加工方式和方法，決定并影響了我們選擇工序內(nèi)容和確定工藝參數(shù)。因此，鋼的加工工藝性能是制訂工藝過程的重要依據(jù)。3）生產(chǎn)規(guī)模大小一般生產(chǎn)規(guī)模大小有兩個含義，即企業(yè)規(guī)模的大小和品種批量的多少。企業(yè)規(guī)模的大小決定了工藝過程中是采用熱錠作業(yè)還是冷錠作業(yè)的問題，是次成材還是二個階段生產(chǎn)的問題。至于批量的多少主要反映在選取設(shè)備的技術(shù)水平、產(chǎn)品成本的高低上，而對產(chǎn)品的工藝過程無顯著彤響。4）產(chǎn)品成本成木是生產(chǎn)效果的綜合反映，是各種因素影響的結(jié)果。一般鋼的加工工藝性能愈差，產(chǎn)品的技術(shù)要求愈高，其生產(chǎn)工藝過程就愈復(fù)雜，生產(chǎn)過程中金屬、燃料、電力、勞動力等各種消耗也愈高，產(chǎn)品成本必然會相應(yīng)提高。反之，則產(chǎn)品成本下降。成本的高低在一定程度上也是工藝過程是不合理的反映。當然，成本還與產(chǎn)量大小、生產(chǎn)技術(shù)水平等其他因素有關(guān)的。5）工人的勞動條件工藝過程中所采用的工序必須保證生產(chǎn)安全，不危及勞動者的身體健康，不造成環(huán)境污染。否則，應(yīng)采取妥善的防護措施。應(yīng)當說明，上述制定工藝過程的各項依據(jù)是相互聯(lián)系、相互影響的。在確定工藝過程時應(yīng)該進行綜合的考慮，任何片面地強調(diào)某一方面的做法都會給生產(chǎn)帶來不良影響。42車間布置形式軋鋼車間常用的金屬流程線通常有以下幾種類型。1）直線式這種流程線形式被認為是比較合理的。主要用于連軋機、初軋機、板坯軋機。但這種流程線往往受到廠房長度的限制。因它占有較長的廠房，鋪設(shè)的管道、電纜相應(yīng)的加長而需要較多的投資。2）直線橫移式這種多見于鋼管車間。因為鋼管的橫移可靠鋼管的自由滾動。在型鋼車間大多數(shù)的冷床布置也采用這種形式。3）曲折式這種形式節(jié)省廠房長度。當?shù)匦螚l件受到限制、廠房不能過長而跨間又較多時可采用這種形式。4）放射式用于軋機軋出的軋件同時進入兩個以上平行的機組中繼續(xù)進行軋制或加工時的情況。5）過渡式當車間布置很多相同設(shè)備時采用此方式。常見于軋鋼車間的精整工段。6）匯聚式用于分別由兩個相同或不同的設(shè)備加工的產(chǎn)品再進入同一設(shè)備加工的情況。實際上，由于軋鋼車間性質(zhì)、生產(chǎn)任務(wù)和地形條件等情況的不同，再加上軋鋼車間由原料到成品的工序繁多，各種設(shè)備所起的作用又不盡相同，因而金屬流程線布置只有在少數(shù)情況有可能是單一的，大多數(shù)情況下是以上幾種方式的綜合。除金屬流程線以外，軋鋼車間設(shè)計時還應(yīng)注意原料流程線，各種備件流程線以及成品加工線等的交叉，以防止相互干擾。鑒于上述原則，在本設(shè)計中采用直線式金屬流程線方式。43CSP生產(chǎn)工藝流程431CSP生產(chǎn)工藝流程圖以41節(jié)所敘述的內(nèi)容為依據(jù)制定下面的工藝流程圖。圖42工藝流程圖第五章軋機參數(shù)確定51機架數(shù)目的確定軋鋼機是完成金屬軋制變形的主要設(shè)備，是代表車間生產(chǎn)技術(shù)水平、區(qū)別于其他車間類型的關(guān)鍵。因此，軋鋼機選擇的是否合理對車間生產(chǎn)具有非常重要的影響。本設(shè)計為保證軋制質(zhì)量和滿足軋機的性能采取經(jīng)典的CSP六連軋機，并且預(yù)留第七架軋機的位置，在軋制形式上采用全連續(xù)軋制，保證產(chǎn)量。其中各機架有以下特點（1）在設(shè)計上預(yù)留F7的位置用以生產(chǎn)厚度規(guī)格小于12MM的薄帶鋼；（2）F1F6機架設(shè)有AGC液壓自控系統(tǒng)；（3）F1F3機架為CVC彎輥控厚系統(tǒng)并設(shè)有WRB帶鋼凸度控制裝置；（4）F4F6機架為CVC彎輥控厚系統(tǒng)控制板帶的平直度；（5）在F1F6機架間設(shè)有活套支撐器，保持恒定的微張力。511軋機技術(shù)性能參數(shù)根據(jù)軋制工藝性能參數(shù)的要求軋機牌坊分為閉式牌坊和開式牌坊兩類。閉式牌坊是一個將上下橫梁與立柱整體鑄造的封閉式整體框架，而開式牌坊則是非整體結(jié)構(gòu)的框架，牌坊是由立柱中部斷開的兩個部分經(jīng)連接件連接而成。閉式牌坊具有較高的強度和剛度，主要用于初軋機和板帶機。閉式牌坊在換輥時軋輥沿軸向從牌坊的窗口進出。在本設(shè)計中考慮到軋制產(chǎn)品的要求選用閉式牌坊。傳動技術(shù)參數(shù)如表51所示，軋機的技術(shù)參數(shù)如表52所示。6表51住傳動技術(shù)參數(shù)機架電機功率（KW）電機轉(zhuǎn)速（RPM）電機扭矩（KNM）軋制力矩（KNM）F170000130/3305142170F270000130/3305142170F370000130/3305141470F470000130/3305141120F570000130/330514500F670000160/400371371表52軋機技術(shù)參數(shù)項目參數(shù)牌坊立柱面積59000外側(cè)9605機架高度（MM）內(nèi)側(cè)6605外側(cè)3105機架寬度（MM）內(nèi)側(cè)2420機架間距（MM）5500F1F440000軋機最大允許軋制力（KN）F5F63200052軋輥尺寸的確定軋輥的主要尺寸就工藝設(shè)計來說就是輥身直徑和輥身長度。在確定軋輥主要尺寸時要考慮到軋制時軋輥的抗彎強度和其允許的撓度，以保證軋輥的安全和軋制產(chǎn)品的精確。在決定軋輥直徑時，必須致意不同軋制情況下咬入角的允許值和壓下量與輥徑之間的比值，以保證軋件的順利咬入，一般選定在1525，另外也要考慮接軸的傳動情況和軋輥最大限度的使用效率，以節(jié)省軋輥的儲備和消耗，并有較少的換輥時間，本設(shè)計參考相同類型的軋機情況選取軋輥直徑。輥身長度是軋輥尺寸的另一個重要參數(shù)，一般根據(jù)輥身長度和輥徑的比值來確定。（51）DLK式中軋輥輥身長度（MM）L軋輥直徑（MM）D系數(shù)K系數(shù)是反映軋機結(jié)構(gòu)特點的重要參數(shù)。其對軋機生產(chǎn)有影響的原因就在于當軋輥輥徑相同時，值不同時，在相同的軋制壓力作用下軋輥所承受的彎曲應(yīng)L力不同。值大，則軋制時軋輥承受較大的彎曲應(yīng)力，而軋輥強度起著限制作用。DL因此，只能軋制斷面較小的鋼材；反之，值小，就能軋制斷面尺寸較大的鋼材。DL另外，值小，軋機的剛性增加，為提高軋制產(chǎn)品的精度和生產(chǎn)輕型、薄壁鋼材提DL供了可能。在軋輥材質(zhì)方面，考慮到軋制的強、硬度和產(chǎn)品表面質(zhì)量要求選定工作輥和支承輥均為合金鍛鋼。軋輥的詳細參數(shù)見表53。表53軋輥尺寸參數(shù)機架軋輥軋輥直徑輥身長度軋輥材質(zhì)輥身硬度輥頸硬度工作輥8001950無限冷硬鑄鐵8040F1F4支承輥13501750合金鍛鋼6035工作輥8001950無限冷硬鑄鐵8040F5F6支承輥13501750合金鍛鋼6035第六章壓下規(guī)程的確定61壓下規(guī)程的制定依據(jù)611軋制制度確定的原則及要求（1）在設(shè)備能力允許條件下盡量提高產(chǎn)量充分發(fā)揮設(shè)備潛力以提高產(chǎn)量的途徑不外乎是提高壓下兩、縮減軋制道次、確定合理速度規(guī)程、縮短軋制周期、減少換輥時間，提高作業(yè)率及合理選擇原料增加坯重等。對于連軋機而言主要是合理分配壓下并提高軋制速度。無論是提高壓下量還是提高軋制速度，都涉及到軋制壓力軋制力矩和電機功率。一方面要求充分發(fā)揮設(shè)備的潛力，另一方面又要求保證設(shè)備安全和操作方便，就是說在設(shè)備能力允許的條件下努力提高產(chǎn)量。而限制壓下量和速度的主要因素包括咬入條件、軋輥及接軸叉頭等的強度條件、電機能力的限制以及軋機的具體情況考慮其他因素等。（2）在保證操作穩(wěn)便的條件下提高產(chǎn)量（A）操作穩(wěn)便的鋼板軋制定心條件，努力提高軋機的剛度。盡力消除機架剛度對鋼板縱向和橫向精度的影響。（B）提高板形及尺寸精度質(zhì)量。板帶材軋制的精軋階段對于保證鋼板的性能、表面質(zhì)量、板形及尺寸精度有著極為重要的作用。為了保證板形質(zhì)量及厚度精度，必須遵守均勻延伸或所謂的“板凸度一定”的原則去確定各道次的壓下量。（3）注意保證板組織性能和表面質(zhì)量。例如有些鋼種對終軋溫度和壓下量有一定的要求，都需要根據(jù)鋼種特性和產(chǎn)品技術(shù)要求在設(shè)計軋制規(guī)程時加以考慮。7612變形制度的確定根據(jù)CSP軋機的特點，咬入情況不是限制壓下量的主要因素。在保證軋機剛度的情況下，為提高軋機的生產(chǎn)能力，前幾道次采用低速大壓下量軋制，隨著鋼帶的變薄后幾道次采用高速小壓下的軋制方式。具體如下8（1）F1來料厚度達50MM，65MM為便于咬入，壓下率在40以下；（2）其他道次的壓下率很大最大可以達到60；（3）終軋和終軋前道次壓下率漸小，終軋道次達2025；（4）終軋前道次壓下率可達3035；（5）對于極薄規(guī)格帶鋼產(chǎn)品考慮板形精度壓下率在15以下。613速度制度的確定確定最末機架F6的出口速度V6，末架出口速度的上限受電機能力和帶鋼軋后的冷卻能力限制，并且厚度小于2MM的薄帶鋼在速度太高時，還會在輥道上產(chǎn)生飄浮現(xiàn)象，但速度太低又會降低產(chǎn)量且影響軋制溫度，故應(yīng)盡可能采取較高速度。一般穿帶速度依帶鋼厚度之不同在310M/S之間。帶鋼厚度減少，其穿帶速度增加，帶鋼厚度在4MM以下時；穿帶速度可取10M/S左右。其他各機架軋制速度的確定。未架軋制速度確定之后，便可利用秒流量相等的原則根據(jù)各架軋出厚度和前滑率，求出各架軋短速度。前滑串5主要為壓下車的函數(shù)，可以通定理論公式或經(jīng)驗統(tǒng)計公式進行計算。連軋機各柒軋制速度應(yīng)有較大的調(diào)整范圍。根據(jù)流量方程的一般形式忽略前滑H0V0H1V1H2V2H6V6C（61）可得V6/V0H0/M（62）61100VHV（）式中H0，V0第一機架入口軋件速度及厚度，C連軋機總延伸系數(shù)及連軋常數(shù)614溫度制度的確定為了確定各軋制道次軋制溫度，必須求出逐道的溫度下降。高溫時軋件溫度將即可以按輻射散熱計算，而認為對流和傳導(dǎo)所散失的熱量大致可與變形功所轉(zhuǎn)化的熱量想抵消。由于輻射散熱所引起的溫度下降在熱軋板帶時，由于沒有粗軋，可用以下公式近似計算求得4102THZT（63）式中為前一道軋出厚度，MM；H輻射時間，即該道的軋制延續(xù)時間，；ZJTJTZ前一道的絕對溫度。TK615各道次壓下量的分配壓下量的分配原則9（1）第一機架由于來料厚度過大（傳統(tǒng)熱連軋一般40MM一下，而薄板坯連鑄為（50MM），為便于咬入，壓下率在40以下；（2）其他道次的壓下率很大最大可以達到60；（3）終軋和終軋前道次壓下率漸小，終軋道次達2025；（4）終軋前道次壓下率可達3035；（5）對于極薄規(guī)格帶鋼產(chǎn)品考慮板形精度壓下率在15以下。本設(shè)計的來料尺寸，來料厚度為65MM，寬度為1550MM，來料長度為354M。最大壓下量為第二道次，其壓下量為16MM，其它各道次的壓下量均小于16MM。所以各道次壓下量分配如表61所示。表61各機架的壓下量分配機架出口厚度H（MM）壓下量H（MM）壓下率（）寬度B（MM）坯料長度L（M）F15510153815504327F23916290915506103F32415359015509213F41592200155013548F51051765155016452F682142915501983362各機架軋制速度的確定611各機架軋制速度的計算各機架軋制速度根據(jù)金屬秒流量相等的原則計算用公式（61）計算即H0V0H1V1H2V2H6V6C由上式可得6IIVV總設(shè)V63M/S所以CH6V624有此可得其他各機架的速度V036/65037M/SV136/55044M/SV236/39062M/SV336/251M/SV436/1716M/SV536/1424M/S表62各機架的速度機架F1F2F3F4F5F6出口厚度（MM）55392415108出口速度（M/S）04406211624363各機架軋制溫度的計算各級溫度的計算可用公式（63）來計算各機架溫降時的延續(xù)時間為軋件到軋機前的間隙時間，各個間隙時間如表63。表63各機架的間隙時間機架F1F2F3F4F5F6間隙距離205555555555軋前速度03704406211624間隙時間54112589553423各道次的溫降計算，開軋溫度為1050第一道次的溫降8501273065420120441THZT第一道次的軋制溫度為105099921T1T第二道次的溫降910273952020442THZT第二道次的軋制溫度為999298732T2T第三道次的溫降5102739830104433THZT第三道次的軋制溫度為987397583T3T第四道次的溫降1102738954201204444THZT第四道次的軋制溫度975896474T4T第五道次的溫降61027396153201204455THZT第五道次的軋制溫度為964795415T5T第六道次的溫降410273941032102466THZT第六道次的軋制溫度為954194376T6T表64各道次的軋制溫度機架F1F2F3F4F5FF6溫降508119115111106104軋制溫度105099929873975896479541軋后溫度99929873975896479541943764軋機咬入能力校核熱軋鋼板時咬入角一般為1525，在低速咬入的情況下，可以取咬入角。20根據(jù)下式計算軋機的咬入情況最大壓下量（64）（）（2MAXMAX12COS12FRRH確定摩擦系數(shù)摩擦系數(shù)的對板帶軋制的影響影響主要有，板坯的咬入、以及對軋輥的影響等。由于支撐輥的輥徑和材質(zhì)對咬入影響極小，所以我們就只對工作輥的情況進行校核。鋼軋輥（65VTF056051冷硬鑄鐵輥（66）9式中摩擦系數(shù)F軋制溫度T軋輥的圓周速度V重車后的最小輥徑由于考慮軋輥的重車，直徑會有一定的減少，為保證能夠滿足重車后軋輥的強度要求，校核時取軋輥的最大重車系數(shù)為，按最小直徑來計算。950K（6DMIN7）求得各軋輥的最小直徑見表（66）。表66重車后軋輥最小直徑機架F1F2F3F4F5F6重車直徑760760760760570570第一機架的咬入校核09500005T10056V10431F651MMMAX21HFD（）實際壓下量為10MM651MM，能保證正常咬入。第二機架的咬入校核09500005T20056V20422F624MMMAX21HFD（）實際壓下量為16MM624MM，能保證正常咬入。第三機架咬入校核09500005T30056V30413F598MMMAX231HFD（）實際壓下量為15MM598MM，能保證正常咬入。第四機架咬入校核09500005T40056V40384F522MMMAX241HFD（）實際壓下量為9MM522MM，能保證正常咬入。第五機架咬入校核09500005T50056V50345F319MMMAX251HFD（）實際壓下量為5MM319MM，能保證正常咬入。第六機架咬入校核09500005T50056V50316F269MMMAX261HFD（）實際壓下量為2MM269MM，能保證正常咬入。表67各機架的校核情況機架實際壓下量（MM）允許最大壓下量（MM）工作輥輥頸（MM）軋制溫度（）軋制速度（M/S）摩擦系數(shù)校核情況F1106517609992044043合格F2166247609873062042合格F3155987609758100041合格F495227609647160038合格F553195709541240034合格F622695709437300031合格第七章力能參數(shù)71各道次的平均變形速度的計算711各道次的平均變形速度的計算平均變形速度，可用下式計算變形速度（71）2/VHRH式中R，V軋輥半徑及線速度有上述公式計算出各道次的變形速度，結(jié)果如表71所示。表71各機架的變形速度機架F1F2F3F4F5F6MMH101615952H（MM）55392415108V（M/S）04406211624300HH（MM）1209463392518（M1）116264615123124752722712求各道次的變形抗力按圖72，由各道相應(yīng)的變形速度及軋制溫度即可查找出30壓下率時鋼的變形抗力，再經(jīng)換算成以該道次實際壓下率時的變形抗力。圖72變形抗力曲線第一道次，由116S1，T19992，查得154壓下率時的變形抗力為98MPA。再由上方的輔助線查得壓下率為15時的變形程度修正系數(shù)K091，故可求出該道次的變形抗力98080784MPA。S1第二道次，由264S1，T29873，查得291壓下率時的變形抗力為120MPA。再由上方的輔助線查得壓下率為15時的變形程度修正系數(shù)K095，故可求出該道次的變形抗力120095114MPA。S2第三道次，由615S1，T39758，查得385壓下率時的變形抗力為140MPA。再由上方的輔助線查得壓下率為15時的變形程度修正系數(shù)K1，故可求出該道次的變形抗力1401140MPA。S3第四道次，由1231S1，T49647，查得375壓下率時的變形抗力為160MPA。再由上方的輔助線查得壓下率為15時的變形程度修正系數(shù)K11，故可求出該道次的變形抗力160111616MPA。S4第五道次，由2479S1，T59541，查得333壓下率時的變形抗力為176MPA。再由上方的輔助線查得壓下率為15時的變形程度修正系數(shù)K092，故可求出該道次的變形抗力1760921672MPA。S5第六道次，由2722S1，T69437，查得25壓下率時的變形抗力為180MPA。再由上方的輔助線查得壓下率為15時的變形程度修正系數(shù)K083，故可求出該道次的變形抗力1800831638MPA。S6表72各道次的變形抗力機架F1F2F3F4F5F6S1116264615123124792722軋制溫度（）999298739758964795419437壓下率（）154291385375333250變形抗力（MPA）784114140161616721638713軋制壓力的計算軋制壓力PF，面積FPBLRH第一道次，F(xiàn)10098M2，P10098784768MNRH第二道次，F(xiàn)20124M2，P2001241141414MN第三道次，F(xiàn)30120M2，P301161401681MN第四道次，F(xiàn)40093M2，P4008816161503MNBH第五道次，F(xiàn)50060M2，P5005416721003MNR第六道次，F(xiàn)60038M2，P600441638622MN表73各道次的軋制壓力機架F1F2F3F4F5F6面積（M2）009801240120009300600038MPAP784114140161616721638軋制壓力（MN）768141416811503100362272電動機傳動軋輥所需力矩的確定721傳動力矩的組成欲確定主電動機的功率，必須首先確定傳動軋輥的力矩。軋制過程中，在主電動機軸上傳動軋輥所需力矩最多由下面四部分組成（72）ZKDMMI式中軋制力矩，用于使軋件塑性變形所需之力矩；Z克服軋制時發(fā)生在軋輥軸承，傳動機構(gòu)等的附加摩擦力矩；M空轉(zhuǎn)力矩，即克服空轉(zhuǎn)時的摩擦力矩；K動力矩，此力矩為克服軋輥不均速運動時產(chǎn)生的慣性力所必需的；DMI軋輥與主電動機問的傳動比。組成傳動軋輥的力矩的前三項為靜力矩，即（73）ZJKMMI式520指軋輥做均速轉(zhuǎn)動時所需的力矩。這三項對任何軋機都是必不可缺少的。在一般情況下，以軋制力矩為最大，只有在舊式軋機上，由于軸承中的庫棕損失過大，有時附加摩擦力矩才有可能大于軋制力矩。在靜力矩中，軋制力矩是有效部分，至于附加摩接力矩和空轉(zhuǎn)力矩是由于軋機的零件和機構(gòu)的不完善引起的有害力矩。由于采用的是穩(wěn)定咬入，即咬鋼后并不加速，計算傳動力矩是忽略電機軸上的動力矩，因此電機軸上的總傳動力矩為（74）ZKMMI722軋制力矩的確定按金屬對軋輥的作用力計算軋制力矩轉(zhuǎn)動兩個軋輥所需的軋制力矩為2PA2P（75）ZMJL式中軋制力臂系數(shù)，取045；接觸弧長，JLJLRH第一道次，軋制力矩12P276800456325437KNM。ZJ第二道次，軋制力矩22P214140045801018KNM。MJL第三道次，軋制力矩32P21681004577451172KNM。ZJ第四道次，軋制力矩42P21503004560812KNM。JL第五道次，軋制力矩52P2100300453873350KNM。ZJ第六道次，軋制力矩62P262200452449137KNM。MJL表74各道次的軋制力矩機架F1F2F3F4F5F6045045045045045045P（MN）7680141401681015030100306220軋制力矩（KNM）43710181172812350137723附加摩擦力矩的確定軋制過程中，軋件通過輥間時，在軸承內(nèi)以及軋機傳動機構(gòu)中有摩擦力產(chǎn)生，所謂附加摩擦力矩，是指克服這些摩擦力所需力矩，而且在此附加摩擦力矩的數(shù)值中，并不包括空轉(zhuǎn)時軋機轉(zhuǎn)動所需的力矩。組成附加摩擦力矩的基本數(shù)值有兩大項，一為軋輥軸承中的摩擦力矩，另一項為傳動機構(gòu)中的摩擦力矩。即（76）M1M2M其中軋輥軸承的摩擦力矩可近似由下式計算（77）M1GZDPFD（）式中F支承輥抽成的摩擦系數(shù)，取F005；支承輥輥頸直徑，取1100MM；ZDZ工作輥直徑；GD支承輥直徑。Z傳動機構(gòu)的摩擦力矩可由下式來計算M2M11MZMZ（78）其中是傳動效率系數(shù)，取098。第一道次，軋輥軸承的摩擦力矩768000051100（800/1500）225KNMM1MGZDPFD（）傳動機構(gòu)的摩擦力矩00243722592KNM1MZMZ附加摩擦力22592317KNM12M第二道次，軋輥軸承的摩擦力矩1414000051100（800/1500）415KNMM1GZDPFD（）傳動機構(gòu)的摩擦力矩00243722592KNM1MZMMZ附加摩擦力415212627KNM12第三道次，軋輥軸承的摩擦力矩1681000051100（800/1500）493KNMM1MGZDPFD（）傳動機構(gòu)的摩擦力矩0021172493244KNM1MZMZ附加摩擦力493244737KNM12M第四道次，軋輥軸承的摩擦力矩1503000051100（800/1500）441KNMM1GZDPFD（）傳動機構(gòu)的摩擦力矩002812441171KNM1MZMMZ附加摩擦力441171612KNM12第五道次，軋輥軸承的摩擦力矩1003000051100（800/1500）221KNMM1MGZDPFD（）傳動機構(gòu)的摩擦力矩00235022174KNM1MZMZ附加摩擦力22174295KNM12M第六道次，軋輥軸承的摩擦力矩622000051100（800/1550）137KNMM1GZDPFD（）傳動機構(gòu)的摩擦力矩00213713730KNM11MZMMZ附加摩擦力13730167KNM12724空轉(zhuǎn)力矩的確定空轉(zhuǎn)力矩是指空載轉(zhuǎn)動軋機主機列所需的力矩。通常可根據(jù)實際資料可取電機額定力矩的36，對于本設(shè)計取3，根據(jù)資料取電機的額定功率為7000KW。MK003MH（79）其中MHPD/N，N為電機轉(zhuǎn)速表75各機架電機的轉(zhuǎn)速機架F1F2F3F4F5F6軋制速度（M/S）0440