1、一、鍋爐課程設(shè)計(jì)的目的 3二、鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算主要內(nèi)容 .3三、整體設(shè)計(jì)熱力計(jì)算過程順序 .3四、 熱力設(shè)計(jì)計(jì)算基本資參數(shù) .3五、鍋爐整體布置的確定1、鍋爐整體的外型-選二型布置 32、受熱面的布置.43、汽水系統(tǒng).4六、燃料特性1、燃料特性及名稱.42、燃料燃燒計(jì)算43、漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù).5七、輔助計(jì)算1、煙氣特性表62、 煙氣焓溫表一一用于爐膛、屏、高過的計(jì)算 .63、煙氣焓溫表一一用于低溫過熱器、高溫省煤器的計(jì)算 .74、 煙氣焓溫表一一用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計(jì)算 .75、煙氣焓溫表一用于低溫空預(yù)器的計(jì)算 .86、鍋爐熱平衡及燃料消耗量的計(jì)算 9八、爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及熱力計(jì)算1、爐

2、膛結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì) 92、水冷壁設(shè)計(jì) .103、 燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算114、 爐膛校核熱力計(jì)算 115、 爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算 .13九、對(duì)流受熱面的熱力計(jì)算1、 對(duì)流受熱面計(jì)算步驟 .142、 屏式過熱器熱力計(jì)算 143、 凝渣管(或懸吊管).184、 高溫過熱器的設(shè)計(jì)及熱力計(jì)算 .195、 低溫過熱器的熱力計(jì)算 .246、 省煤器和空氣預(yù)熱器 .26(1) 、高溫省煤器設(shè)計(jì)及熱力計(jì)算 .26(2) 、高溫空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)及熱力計(jì)算 29(3) 、低溫省煤器的設(shè)計(jì)及熱力計(jì)算 33(4) 、低溫空氣預(yù)熱器的設(shè)計(jì)及熱力計(jì)算 35 十、鍋爐熱力計(jì)算誤差檢查1、 尾部受熱面熱力計(jì)算誤差

3、檢查 .372、整體熱力計(jì)算誤差檢查 .373、排煙溫度校核 .384、熱空氣溫度校核 .38參考書目 39心得與體會(huì) 40鍋爐課程設(shè)計(jì)說明書設(shè)計(jì)題目：220t/h超高壓燃煤鍋爐課程設(shè)計(jì)一、鍋爐課程設(shè)計(jì)的目的,并具鍋爐課程設(shè)計(jì)是鍋爐原理課程的重要教學(xué)實(shí)踐環(huán)節(jié)。通過課程設(shè)計(jì)來達(dá)到以下目的：對(duì)電廠鍋爐 原理課程的知識(shí)得以鞏固、充實(shí)和提高；掌握鍋爐機(jī)組的熱力計(jì)算方法，學(xué)會(huì)使用熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法 有綜合考慮鍋爐機(jī)組設(shè)計(jì)與布置的初步能力二、鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算主要內(nèi)容1鍋爐輔助設(shè)計(jì)：這部分計(jì)算的目的是為后面受熱面的熱力計(jì)算提供必要的基本計(jì)算數(shù)據(jù)或圖表。2、受熱面熱力計(jì)算：其中包含為熱力計(jì)算提供結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的各受熱面的

4、結(jié)構(gòu)計(jì)算。3、計(jì)算數(shù)據(jù)的分析：這部分內(nèi)容往往是鑒定設(shè)計(jì)質(zhì)量等的主要數(shù)據(jù)。三、整體設(shè)計(jì)熱力計(jì)算過程順序1列出熱力計(jì)算的主要原始數(shù)據(jù)，包括鍋爐的主要參數(shù)和燃料特性參數(shù)。2、根據(jù)燃料、燃燒方式及鍋爐結(jié)構(gòu)布置特點(diǎn)，進(jìn)行鍋爐通道空氣量平衡計(jì)算。3、理論工況下(a = 1)的燃燒計(jì)算。4、計(jì)算鍋爐通道內(nèi)煙氣的特性參數(shù)。5、繪制煙氣溫焓表。6、鍋爐熱平衡計(jì)算和燃料消耗量的估算。7、鍋爐爐膛熱力計(jì)算。8、按煙氣流向?qū)Ω鱾€(gè)受熱面依次進(jìn)行熱力計(jì)算。9、鍋爐整體計(jì)算誤差的校驗(yàn)。10、編制主要計(jì)算誤差的校驗(yàn)。11、設(shè)計(jì)分析及結(jié)論。四、熱力設(shè)計(jì)計(jì)算基本資料、鍋爐蒸發(fā)量：De=220t/h、給水溫度：tgs=215C、過

5、熱蒸汽溫度：tgr=540 C、過熱蒸汽壓力：Pgr=9.8MPa、制粉系統(tǒng)：中間儲(chǔ)藏室(熱空氣作干燥劑、鋼球筒式磨煤機(jī)，煙煤、褐煤為乏氣送粉；貧煤無煙 煤為熱風(fēng)送粉)、燃燒方式：四角切圓燃燒、排渣方式：固態(tài)、環(huán)境溫度：tlk=20 C五鍋爐整體布置的確定1 鍋爐整體的外型-選二 型布置選擇二型布置的理由如下(1) 鍋爐的排煙口在下方送，引風(fēng)機(jī)及除塵器等設(shè)備均可布置在地面，鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房 較低，煙囪也建在地面上。(2) 對(duì)流豎井中，煙氣下行流動(dòng)便于清灰，具有自身除塵的能力(3) 各受熱面易于布置成逆流的方式，以加強(qiáng)對(duì)流換熱2. 受熱面的布置在爐膛內(nèi)壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主

6、要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影 響本鍋爐為高壓參數(shù)，汽化吸熱較少，加熱吸熱和過熱吸熱較多，為使?fàn)t膛出口煙溫降到要求的值，保護(hù) 水平煙道的對(duì)流受熱面，除在水平煙道內(nèi)布置高、低溫對(duì)流過熱器外，爐膛內(nèi)布置全輻射式的屏式過熱器, 前會(huì)隔墻省煤器采用光管式水冷壁結(jié)構(gòu)；設(shè)置省煤器時(shí)，根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸 騰式，采用雙級(jí)空氣預(yù)熱器 。3. 汽水系統(tǒng)按高壓煤粉鍋爐熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求，該鍋爐的汽水系統(tǒng)的流程設(shè)計(jì)如下；(1) 過熱蒸汽系統(tǒng)的流程一次噴水減溫二次噴水減溫JJ汽包卜頂棚管二低溫對(duì)流過熱器t屏式過熱器t高溫對(duì)流過熱器冷段t高溫對(duì)流熱段汽輪(2) 煙氣系統(tǒng)流程 :爐膛T屏式過熱

7、器T高溫對(duì)流過熱器T低溫對(duì)流過熱器T高溫省煤器T高溫空預(yù)器T低溫省煤器T低溫空預(yù)器(3) 水系統(tǒng)的流程給水-低溫省煤器-高溫省煤器-后墻引出管-汽包-下降管-水冷壁下聯(lián)箱- 水冷壁水冷壁上聯(lián)箱-汽包六、燃料特性：1. 燃料特性及名稱a、燃料名稱：大同煙煤b、煤的收到基成分(%):Car=70.8； Oar=7.1；Sar=2.2；Aar=11.7；Har=4.5；Nar=0.7；Mar=3；c、煤的空氣干燥基水分：Mad=24.7%d、煤的收到基成分低位發(fā)熱量：27800 KJ/kge、可磨性系數(shù)：1.05f、灰熔點(diǎn)：變形溫度1350 C2. 燃料燃燒計(jì)算1)燃燒計(jì)算：需計(jì)算出理論空氣量、理論

8、氮容積、RO2容積、理論干煙氣容積、理論水蒸汽容積等。計(jì)算結(jié)果見表序 號(hào)項(xiàng)目名稱符號(hào)單位計(jì)算公式及數(shù)據(jù)結(jié)果1理論空氣量0V3Nm /kg0.0889( Car +0.375 Sar)+0.265 H ar 心03337.3952理論氮容 積RO 23Nm /kg0.8-Nar +0.79/100v5.8483RO?容積V RO23Nm /kg1.866+0.7 Sar100 1001.3374理論干煙 氣容積0Vgy3Nm他0V N22+V RO27.1855理論水蒸 汽容積0V H2O3Nm /kg“11(Jr+1.24j+1.61dkV(dk=.01kg/kg)0.7646飛灰份額fha查

9、指導(dǎo)書表2-40.92表1 燃燒計(jì)算表3. 漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)表2七、輔助計(jì)算：序 號(hào)名稱漏風(fēng)系數(shù)非額定負(fù)荷時(shí)漏風(fēng)系數(shù)也a出口過量空氣系數(shù)符號(hào)結(jié)果符號(hào)結(jié)果1制粉系統(tǒng)0.1 azF-2爐膛0.05 aL0.074a l1. 23屏、凝渣管0 apN0a、1. 24高溫過熱器0.03 aGG0.030al1.235低溫過熱器0.03 aDG0.030al1.266高溫省煤器0.02 ass0.024a ss1.287咼溫空氣預(yù)熱器0.03 asK0.061a sK1.318低溫省煤器0.02 axs0.024a xs1.339低溫預(yù)熱器0.03 axK0.061FFa xK1.36子氣體和水蒸

10、汽容積總份額、容積飛灰濃度、煙氣質(zhì)量、質(zhì)量飛灰濃度等。具體計(jì)算見表3煙氣特性表序號(hào)項(xiàng)目名稱符號(hào)單位爐膛、屏凝渣管高過低過高省高空預(yù)低省低空預(yù)1受熱面出口 過量空氣系 數(shù)II a-1.2001.2301.2601.2841.3451.3691.4302煙道平均過量空氣系數(shù)a pj-1.2001.2151.2451.2721.3151.3571.4003干煙氣容積V gy3m /kg8.6648.7748.9979.1969.5149.82510.1434水蒸氣容積V H20m3/kg0.7880.7900.7930.7960.8010.8060.8125煙氣總?cè)莘evym3/kg9.4529.56

11、49.7909.99210.31510.63110.9556R0容積份額r R02-0.1410.1400.1370.1340.1300.1260.1227水蒸氣容積 份額r H20-0.0830.0830.0810.0800.0780.0760.0748三原子氣體 和水蒸氣容 積總份額r-0.2240.2230.2180.2140.2080.2020.1969容積飛灰濃 度av3g/m11.38811.22510.99510.77310.43510.1259.82610煙氣質(zhì)量mgKg/kg12.47312.61712.90713.16813.58313.86714.40411質(zhì)量飛灰濃 度

12、a yKg/kg0.00860.00860.00840.00820.00800.00780.00753)煙氣焓、空氣焓、蒸汽焓的計(jì)算:爐膛、屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫省煤器、高溫空氣預(yù)熱器、低溫省煤器、低溫空氣預(yù)熱器等所在煙氣區(qū)域的煙氣在不同溫度下的焓，并列成表格作為溫焓表。具體見表4、5、6、7.對(duì)在鍋爐受熱面的各個(gè)部位的蒸汽或者空氣的焓值進(jìn)行計(jì)算，列成表格，作為溫焓表。具體見表表4煙氣焓溫表一一用于爐膛、屏、高過的計(jì)算煙氣焓溫表(用于爐膛，屏式過熱器，高溫過熱器)|煙氣或空氣溫度0C)理論煙氣焓hy(kJ/kg)理論煙氣焓h0K(/kg)爐膛、屏凝渣管 hya =1.20高溫

13、過熱器hka =1.234003767.6293320.989 14431.8274537.456 H5004776.3444193.8405615.1125740.9276005811.5275086.3066828.7886981.3777006872.704597.1208072.1248252.0378007956.576921.506 :9340.808 9548.4539009057.7807860.62210629.90410865.723100010176.9848810.64911939.11412203.433110011312.5289776.67613267.86313

14、561.163120012461.28110784.58714610.99814933.456 130013625.28311734.35315972.15416324.184 H140014795.82812727.10617341.24917723.062150015977.23613724.45718722.12719133.861160017167.94714729.65420113.87820555.767170018368.741 :1573.79421516.32921988.468180019571.65016746.30222920.91023423.299190020781

15、.90917769.82824335.87524868.969200021996.07618729.12825754.50226318.265210023221.26219823.13327185.88927780.583220024492.90220852.05328613.31329238.874表5煙氣焓溫表用于低溫過熱器、高溫省煤器的計(jì)算煙氣 或空 氣溫 度9 C)理論煙 氣焓 hy(kJ/k g)理論空 氣焓,0h k (kJ/kg)理論煙氣焓增 (每100C)Ah0y低溫過熱器高溫過熱器a =1.260a ” =1.284hy h1 lyhy h1 ly3003393.122977

16、.894145.8514267.4201196.361474.1511498.7334004589.484006.3155670.0025766.1531229.131513.5411538.6525005818.615059.2897183.5437304.8051261.481552.3461578.1446007080.096135.9278735.8898882.9491293.251590.0921616.1437008373.347234.6761032.98110499.3791320.941624.1161648.8368009696.288349.84211950.10012

17、148.215表6煙氣焓溫表一一用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計(jì)算煙氣理論煙理論空理論煙高溫空預(yù)器低溫省煤器或空 氣溫 度9 C)氣焓hy(kJ/kg)氣焓,0h k (kJ/kg)氣焓增(每 100C)Ah0ya =1.345g ” =1.369hy也h11 yhy h1 y1001100.11970.321443.5681466.855999.411484.7311508.7172002230.541969.7352928.2992975.5721008.161520.5781544.7743003393.122977.894448.8774520.3461196.361561.531158

18、6.2134004589.484006.3156010.4086106.5591229.131603.931628.2855005848.615059.2897613.4217734.8441261.481643.8191669.6586007080.096135.9279257.2409404.502表7煙氣焓溫表一用于低溫空預(yù)器的計(jì)算煙氣或空氣 溫度9 (C)理論煙氣焓h：(kJ/kg)理論空氣焓k0 hk (kJ/kg)理論煙氣焓增(每 100C)Ah0y低溫預(yù)熱器a ” =1.430hy h1 y1001100.11970.321526.045999.411569.6812002230

19、.541969.7353095.7261008.161606.2713003393.122977.894701.9971196.361648.9484004589.484006.3156350.9451229.131693.5165005848.615059.2898043.4611261.481735.3336007080.096135.9279778.7944)鍋爐熱效率及燃料熱消耗量計(jì)算：1、計(jì)算鍋爐輸入熱量，包括燃料的收到基低位發(fā)熱量，燃料物理顯熱、外來熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量。2、 各項(xiàng)熱損失，包括化學(xué)不完全燃燒熱損失q3和機(jī)械不完全燃燒熱損失 q4,鍋爐散熱損失q5,灰渣熱物理損失

20、q6,排煙熱損失q2。具體數(shù)據(jù)見鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算見表8.表8鍋爐熱平衡及燃料消耗量的計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1鍋爐輸入熱量QrkJ/kg式(2-8) Qr Qar,net278002排煙溫度3pyC見設(shè)計(jì)指導(dǎo)書1453排煙焓hpykJ/kg查焓溫表，用插值法求1382.724:冷空氣溫度t lkCr見設(shè)計(jì)指導(dǎo)書205理論冷空氣焓h0ikkJ/kghlkO= (ct ) kV0193.7476化學(xué)未完全燃 燒熱損失q3%見設(shè)計(jì)指導(dǎo)書0.57機(jī)械未化學(xué)燃 燒熱損失q4%見設(shè)計(jì)指導(dǎo)書1.58排煙過量空氣 系數(shù)a py查表2-91.4309排煙熱損失q2%(100-q4)(hpy-apy

21、 hlk0 )3.9210散熱損失q5%r見設(shè)計(jì)指導(dǎo)書0.511灰渣損失qs%式(2-13)012鍋爐總損失工q%q2+q3+q4+q5+q66.4213鍋爐熱效率n100-藝q92.5814保溫系數(shù)100-q5/ ( n + q5)0.99515過熱蒸汽焓hggkJ/kg查指導(dǎo)書附錄B-6, B-7，高 溫過熱器出口參數(shù)，p=9.9MPa t=540 C3475.416:給水溫度t gsC給定21517給水焓hgskJ/kg查指導(dǎo)書附錄B-6, B-7，低 溫省煤器入口參數(shù)p=10.78MPa t=215 C923. 4818鍋爐實(shí)際負(fù)荷DKg/h149.6 X 10319鍋爐有效利用 熱Q

22、kJ/SDgr (hgg-hgs )106117.120實(shí)際燃料消耗量BkJ/h100 Q/( n Qr)14597.021計(jì)算燃料消耗量BjkJ/hB(1-q4/100)14738.0八、爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及熱力計(jì)算1爐膛結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)表#爐膛的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)爐膛尺寸結(jié)構(gòu)符號(hào)單位公式及計(jì)算結(jié)果1爐膛截面熱負(fù)何kw/m2表 8 1039102爐膛截面積F2 ma =Bj Qr,net,p /q f42.6813爐膛寬度amF0.5取整，64的倍數(shù)6.5334第一根凝渣管高氣m設(shè)定55頂柵寬Ldpma-l zy -l xCOS Y X3.3676折焰角前端到第一根凝渣管斜管段長(zhǎng)Lxm設(shè)定17折焰角寬Lzym設(shè)

23、定2.38折焰角上傾角度r so設(shè)定459折焰角下傾角度rxo設(shè)定3010頂柵傾角rdo設(shè)定811凝渣管同爐墻距Lnzma-l dp3.16312頂柵高h(yuǎn)dpmhni +1 dptan 丫 d5.60213折焰角高度hzyml zytan 丫 x1.38214h ” zyml nztan 丫 x1.82615冷灰斗底寬Lndm設(shè)定1.116冷灰斗傾角r hdo設(shè)定5517冷灰斗中部寬Hdm(a+l hd) /23.81718冷灰斗高度l hxm(a-h ld )tan 丫 hd/23.8819冷灰斗斜邊長(zhǎng)度的一半qvmhhd/2sin 丫 hd2.36620爐膛容積熱負(fù)荷VkJ/m3選定170

24、21爐膛容積Fc2 mBj Qr,net,p /q v81.66522側(cè)墻面積hlz2 mV1/a150.23623爐膛中部高h(yuǎn)ckm17.34824出口窗中心到冷灰斗中心高Fqm23.42025前墻面積Fh2 m229.45526后墻面積Fch2 m258.84527出口窗面積Fd2 m39.17528頂棚面積F12 m22.35629爐膛總面積Am750.35730爐膛總高Him26.71631爐膛深度bm6.53332冷灰斗出口尺寸m1.22.水冷壁設(shè)計(jì)水冷壁采用涂鉻礦的水冷壁，管節(jié)距S=64mm，管子具有掛爐墻管子中心和爐墻e=0,每面墻寬6533mm，側(cè)墻布置98根，前后墻布置108

25、根，后墻水冷壁管子有折焰角處有叉管，直叉管垂直向上連接聯(lián)箱，可以承 受后墻管子和爐墻的重量。序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及計(jì)算結(jié)果1前后墻水冷壁回路個(gè)數(shù)乙個(gè)a/2.532左右側(cè)墻水冷壁回路個(gè)數(shù)Z2個(gè)b/2.533管徑及壁厚d* Smm按2-13選取60*44管子節(jié)距Smm按 s/d=1.3-1.4 選取645前后墻管子根數(shù)根按 a/s+1= 81.66 選取1086左右側(cè)墻管子數(shù)n2根按 b/s+1=116.1 選取983 燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算2m每組燃燒器有兩個(gè)一次風(fēng)口,采用角置直流式煤粉燃燒器，分布于爐膛四角。燃燒器的中心距冷灰斗為 兩個(gè)二次風(fēng)口，燃燒器的設(shè)計(jì)見表。序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式及數(shù)據(jù)來源

26、數(shù)值1一次風(fēng)速Wm/s按指導(dǎo)書選取352二次風(fēng)速Wm/s按指導(dǎo)書選取453一次風(fēng)率%按指導(dǎo)書選取304二次風(fēng)率2%按指導(dǎo)書選取705一次風(fēng)溫t 1C1906二次風(fēng)溫t 2Ct rk-102507燃燒室數(shù)量Z個(gè)四角布置48一次風(fēng)口面積Am0.1019二次風(fēng)口面積A2 m0.15110燃燒室假想切圓直徑djmm按指導(dǎo)書選取80011燃燒室矩形對(duì)角線長(zhǎng) 度21 jmm1067312特性比值2l j/b r初步選定413特性比值hr/b r由式2-17選取21.814燃燒室噴口寬度brmm結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)定位br=42058815一次風(fēng)噴口咼度h1mmA/b r171.769二次風(fēng)噴口溫度h2mmA/b r2

27、56.80316燃燒器高度hrmm按 A1A2A3的要求畫出燃燒器噴口結(jié)構(gòu)尺寸圖，核算 hr/br=4.19229817取后一排燃燒器下邊距冷灰斗上沿的距離Lmm按L= (46) br選取26464、爐膛校核熱力計(jì)算序 號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1爐膛出口過量 空氣系數(shù)FF a l查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)1.22爐膛漏風(fēng)系數(shù)也a】查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.0743制粉系統(tǒng)漏風(fēng) 系數(shù)也azF查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.14熱風(fēng)溫度trkC先估后校2705理論熱風(fēng)焓hrk0kj/kg查焓溫表2949.136理論冷風(fēng)焓hik0kj/kg查表8鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算193.7

28、47空氣帶入爐膛 熱量Qkkj/kg（a I - - a azF）hrk +（ azF * ）hik03059.528對(duì)應(yīng)每公斤燃 料送入爐膛的 熱量Qlkj/kgQ （ 1- q6）+q Qr 10q4K30718.49理論燃燒溫度日0c查焓溫表2001.3710燃燒絕對(duì)溫度ToKQ 0+2732274.5211火焰中心相對(duì) 高度系數(shù)XH r + axH 10.2512系數(shù)MMA-BX注：A , B查取指導(dǎo)書一5, 3 60.43513爐膛出口煙氣 溫度0c先估后校注：T”詔 ”+273116014爐膛出口煙氣 焓Hh gikj/kg查焓溫表16766.215煙氣平均熱容 量Vckj /（k

29、gc）H打（Ql- h gl） /（8 0-8 1）16.58216水冷壁污染系 數(shù)SL查水冷壁污染系數(shù)0.217水冷壁角系數(shù)Xsl查表#1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)0.9818水冷壁熱有效 系數(shù)屮SL:xslSL sl0.19619屏、爐交界面 的污染系數(shù)YCP:SL0.19620屏、爐交界面 的角系數(shù)Xyc取用121屏、爐交界面 的熱有效系數(shù)屮YCyc Xyc0.19622燃燒孔及門孔 的熱有效系數(shù)屮R未敷設(shè)水冷壁023平均熱有效系 數(shù)屮PJ（屮A *屮A2+屮Aye） / AlSLYC乙R八10.19424爐膛有效輻射 層厚度Sm查表#1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)5.46325爐膛內(nèi)壓力PMPa0.126水蒸汽容積

30、份 額r H 2O查煙氣特性表0.07327二原子氣體容 積份額r查煙氣特性表0.21728二原子氣體輻 射減弱系數(shù)kQ1/(m.MPa)10 lb78，.62。；037l&10.2 r p，s , i10000.07329煙氣質(zhì)量飛灰 濃度ykg/m3查煙氣特性表0.00830灰粒平均直徑dhAm查指導(dǎo)書附錄表一1331灰粒輻射減弱 系數(shù)kh1/(m.MPa)55900-2 2 y 忙d h0.06332燃料種類修正 系數(shù)Xi取 Xi=0-50.533燃燒方法修正 系數(shù)X2取 X2 =0-10.134煤粉火焰輻射 減弱系數(shù)k1/(m.MPa)kqr + ky+10X1X20.18735火焰黑

31、度ah_kps1-e0.6436爐膛黑度aiahah*(1-ah嚴(yán) si0.90137爐膛出口煙氣 溫度cT0W3-2733608a世 pjAT。3(半BjVc丿1257.4638計(jì)算誤差A(yù)3ce日：（估）97.4639爐膛出口煙氣 焓Hhylkj/kg查焓溫表18326.5140爐膛有效熱輻 射熱量fQikj/kgH(Ql- hyl)12324.7941輻射受熱面平 均熱負(fù)荷qsw/m2B j 域q/(3.6 漢 A|z)81.3542爐膛截面熱強(qiáng) 度qAw/m2BjXQ(3.6AA )2209.9343爐膛容積熱強(qiáng) 度qVw/m3B j xQr/( 3.6VL)108.085爐膛頂棚輻射受

32、熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算表#3爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算序 號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1頂棚管徑Dmm382節(jié)距Smm47.53排數(shù)n1584頂棚管角系數(shù)x查標(biāo)準(zhǔn)線圖0.985頂棚面積Aidvm32.116蒸汽流通面積At2 m2158* (3.14*0.33) /40.1127爐膛頂棚熱負(fù)荷分配不均勻系數(shù)叫查標(biāo)準(zhǔn)線圖0.688爐膛頂棚總輻射吸熱量QdKJ/h3.6 叫 qsAid397.509減溫水總流量Djwkg/h先估后校800010爐膛頂棚蒸汽流量Ddkg/hD-Djw14160011爐膛頂棚蒸汽焓增 hldkJ/kgQ /D id41.3712爐膛頂棚進(jìn)口蒸汽焓hid k

33、J/kg查表B6, B7272013爐膛頂棚出口蒸汽焓hid ”kJ/kghid + hid2761.3714爐膛頂棚出口蒸汽溫度tid ”C查附錄B6, B7313.70九、對(duì)流受熱面的熱力計(jì)算1. 對(duì)流受熱面計(jì)算步驟：(1) 、假設(shè)受熱面出口煙氣溫度，查取相應(yīng)焓值。、根據(jù)出口煙焓，通過 Q=$ (I -I + all計(jì)算對(duì)流傳熱量。(3) 、依據(jù)煙氣側(cè)放熱量等于工質(zhì)側(cè)吸熱量原理，求取工質(zhì)出口焓和相應(yīng)溫度。(4) 、計(jì)算平均對(duì)流傳熱溫差。(5) 、計(jì)算煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)及管壁污染系數(shù)。(6) 、計(jì)算工質(zhì)側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)。(7) 、計(jì)算管壁污染層溫度。(8) 、計(jì)算煙氣黑度，及確定煙氣側(cè)輻射放熱

34、系數(shù)。(9) 、計(jì)算對(duì)流放熱系數(shù) K。(10) 、計(jì)算對(duì)流傳熱量。與計(jì)算結(jié)果相比較，其差值應(yīng)在允許范圍之內(nèi)。否則重新假設(shè)受熱面出口煙溫, 重復(fù)上述計(jì)算。2. 屏式過熱器熱力計(jì)算：屏式過熱器在熱力計(jì)算方面具有以下特點(diǎn)：(1) 在換熱方式上，既受煙氣沖刷，又吸收爐膛及屏間高溫?zé)煔獾臒彷椛洌?2) 屏式過熱器屬于中間過熱器，其進(jìn)出口處的工質(zhì)參數(shù)在進(jìn)行屏的計(jì)算時(shí)往往是未知數(shù)；(3) 屏與屏之間橫向節(jié)距大，煙氣流速低，且沖刷不完善。所以某些交換參數(shù)不同于一般對(duì)流受熱面。 屏的具體熱力計(jì)算見表#5表#4屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計(jì)算表序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1管子外徑dmm0 42 X 52屏的片數(shù)z123每片屏的管子

35、排數(shù)n4X 10404:屏的深度Lm2.0765屏的平均高度hm7.46一片屏的平均高度Ap2 m13.57:屏的橫向節(jié)距S1mm屏的間距5918比值(T 1S1/d14.19屏的縱向節(jié)距S2mm4610比值(T 2S2/d1.0911屏的角系數(shù)Xp見附錄A-1曲線50.9812屏的計(jì)算受熱面積A pj2 m2A pXpZ31713:屏區(qū)頂棚面積A dp2 m寬x深角X系數(shù)30.114屏區(qū)兩側(cè)水冷壁面積A si2 m高X深角X系數(shù)X 215.615屏區(qū)附加受熱面面積A pfj2 mA dp+A sl45.716:煙氣進(jìn)屏流通面積Ap，12 m(6.424+1.760 )-12 X 0.042

36、X (6.424+1.760)58.817煙氣出屏流通面積A” p2 m(6.424+0.550 )-12 X 0.042 X (6.424+0.550)5018:煙氣平均流通面積Ay2 m2X (Ap Ap)/(Ap +Ap)5419蒸汽流通面積Ait2 m1.8/(1/h+1/L+1/S 1)(S1 單位為 m)0.09720煙氣有效輻射層厚度sm12X 10XnX dn2/40.72921屏區(qū)進(jìn)口煙窗面積A* ch2 m見表3-1中A 26622屏區(qū)出口煙窗面積A：ch2 m7.68 X 6.42449.342、屏的熱力計(jì)算表#5屏的熱力計(jì)算名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1煙氣進(jìn)屏溫度9 p C:

37、查表3-9爐膛校核熱力計(jì)1257.462煙氣進(jìn)屏焓h yp kJ/kg查表3-9爐膛校核熱力計(jì)18326.43煙氣出屏溫度9 pC先估后校10504煙氣出屏焓h yp kJ/kg查焓溫表15587.435煙氣平均溫度9 pjC(9 p - 9 p) /21153.726屏區(qū)附加受熱面對(duì)流吸 熱量9 d pfjkJ/kg先估后校4307屏的對(duì)流吸熱量QpkJ/kg書(hyp - hyp + a h lk ) - 9 pfj2303.788爐膛與屏互相換熱系數(shù)3附錄A-150.969爐膛出口窗的沿高度 的熱負(fù)荷分配系數(shù)n y c附錄A-60.8110爐膛出口煙窗輻射屏 區(qū)的爐膛輻射熱量Q；kJ/k

38、g3 n yc W (Q1- h yp ) Ax /A lz931.7711屏間煙氣有效負(fù)何層 厚度sm查表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)表0.77912屏間煙氣壓力PMPa0.113水蒸氣容積份額r峠0表2-9煙氣特性表0.07314二原子氣體輻射減弱 系數(shù)kq1/ ( m- MPa10.2r(h2o _o.1)V10.2RPS*(1-0.37 Tpj )10000.21315二原子氣體和水蒸氣 容積總份額r表2-9煙氣特性表0.2916灰粒的輻射較弱系數(shù)kh1/ ( m- MPa559000f訂心 +273)2 d*0.06317煙氣質(zhì)量飛灰濃度3 ykg/m3表2-9煙氣特性表0.00818煙氣的輻

39、射減弱系數(shù)k1/ ( m- MPakq+k h 3 y0.06219屏區(qū)煙氣黑度a1-e-kps0.19420屏進(jìn)口出口的角系數(shù)xA) 2+1-丄S1單位為mV S1S10.1421燃料種類修正系數(shù)上Im r取用0.522屏出口煙窗面積Ap”表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計(jì)算5023爐膛及屏間煙氣向后 屏受熱面輻射熱量QPfkJ/kgf4岸Qp(1a) X +J0aAchTpj-r pBj/3600486.8324屏區(qū)吸收的爐膛輻射 熱八、QpqkJ/kgQj-Q ” fp1127.01425屏區(qū)附加受熱面吸收 的輻射熱量QpfjkJ/kgQpg弘 pg Apj +Apfj142.0026屏區(qū)水冷壁吸收

40、的輻 射熱量Q psikJ/kgQfAs1pq ApApfj93.5327屏區(qū)頂棚吸收的輻射 熱八、QpldkJ/kgQfAlPpq ApApfi48.4728屏息收到輻射熱量QkJ/kgQpq- Q pfj958.01429屏吸收的總熱量QpkJ/kgQpd+Qfp3261.79430第一級(jí)減溫水噴水量kg/h取用400031第二級(jí)減溫水噴水量kg/h:取用400032屏中蒸汽流量DPkJ/hD-Djw214560033蒸汽進(jìn)屏溫度tPC先估后校38034蒸汽進(jìn)屏焓hpkJ/kg附錄B-6 , B-7按計(jì)算負(fù)荷下進(jìn)屏3032.34635蒸汽出屏焓hp”kJ/kghp +BjQp/Dp3379

41、.49836蒸汽出屏溫度tp”Cr附錄B-6 , B-7按計(jì)算負(fù)荷下進(jìn)屏502.60637屏內(nèi)蒸汽平均溫度tpjC(t p +tp)/2441.30338平均傳熱溫差 tic0 pj- t pj721.41739瓶?jī)?nèi)蒸汽平均比體積Vmi/kg附錄B-6 , B-7按計(jì)算負(fù)荷下屏進(jìn)出口壓力平均值 Ppj=10.14MPa查 表1-6及tpj0.027840屏內(nèi)蒸汽流速CO qm/sDpV3600A|t12.07141管壁對(duì)蒸汽的放熱系 數(shù)a 22oW/(m. C)a 2=CdaO查標(biāo)準(zhǔn)線算圖1815.67542煙氣流速wm/sjY (Ji )3600Vy2733.08243煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)a

42、d2W/(m. C)a d= a oCzCsCw19.35644灰污系數(shù)(m. C)/w附錄A-14曲線20.00845管壁灰污層溫度t hbc820.02946輻射放熱系數(shù)a fW/(m. C)a f =a a o80.67147利用系數(shù):附錄A-14曲線20.8548煙氣側(cè)放熱系數(shù)a 12W/(m. C)f(ctd +otf) x屏的角系數(shù)2S2X92.88449對(duì)流傳熱系數(shù)k2 。W/(m. C)g錯(cuò)誤！1（1）（ 丄）G1Qd0（2未指定書簽。42.5550屏的對(duì)流傳熱量QpKJ/kg3.6Apj 出1 kBj2348.2751計(jì)算誤差%Q(估計(jì))Qp/Qp-1.9452屏區(qū)水冷壁的水

43、溫tsC查計(jì)算負(fù)荷下 p=10.14 MPa的飽和溫度311.8553平均傳熱溫差 t2C0 pj - t s841.8754屏區(qū)水冷壁對(duì)流吸熱 量QpsiKJ/kg3.6kAt2AslBj263.4955屏區(qū)頂棚進(jìn)口蒸汽溫 度tpldC表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱 量及及工質(zhì)焓增計(jì)算表313.756屏區(qū)頂棚進(jìn)口蒸汽焓hpldKJ/kg表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱 量及及工質(zhì)焓增計(jì)算表2761.3757屏區(qū)頂棚蒸汽焓增 hpldKJ/kg先估后校1358屏區(qū)頂棚出口蒸汽焓hp；KJ/kgh恥+厶h pld2774.3759屏區(qū)頂棚出口蒸汽溫 度nt pldC附錄b-6 , b-7按汽包

44、壓力P=10.14 MPa344.860屏區(qū)頂棚平均溫度t pldpjc(t pld - t pld ) /2329.2561平均傳熱溫差 t3c0 pj- t pldpj823.8762屏區(qū)頂棚對(duì)流吸熱量QdQpldKJ/kg3.6k 心 t2AslBj79.8463屏區(qū)頂棚總吸熱量QldKJ/kgQpld + Q psl128.3164屏區(qū)頂棚蒸汽流量Dpldkg/h等于Dhl14160065屏區(qū)頂棚焓增 hpldkg/hQld Bj/ D pld14.2666計(jì)算誤差檢杳%( hpld (估計(jì))- hpld )/ hpld-8.8467屏區(qū)附加受熱面對(duì)流 吸熱量QpfjKJ/kgQpld + Q psl397.2268計(jì)算誤差%(Qpfj (估計(jì))-Qd) / Qpfj-7.6369屏區(qū)受熱面總對(duì)流吸 熱量C dQpqKJ/kg_ ddQpfj +