1、湘鄉(xiāng)水泥廠技改工程滑?？栈┕ぜ夹g(shù)中國(guó)建筑五局第三建筑安裝公司3-13-1 工程概況湘鄉(xiāng)水泥廠技改工程是湖南省政府利用亞洲銀行貸款, 省內(nèi)首條引進(jìn)德國(guó)技術(shù)的水泥干 法生產(chǎn)線, 年產(chǎn)熟料 72萬(wàn)噸 , 總投資約 8億元 , 是湖南省“八五”期間的重點(diǎn)工程建設(shè)項(xiàng)目。 該工程包括原料系統(tǒng) (原料儲(chǔ)存及輸送 、窯系統(tǒng)(均化、生料、燒成、熟料及粉磨系統(tǒng) (熟料儲(chǔ)存及輸送、粉磨、成品系統(tǒng)(水泥散裝、包裝、成品及相應(yīng)的配套設(shè)施。 該工程有 19個(gè)直徑介于 10m 22m 的鋼筋混凝土筒倉(cāng),其工作量約占土建工作總量的30% 35%,因此筒倉(cāng)滑模施工是該工程施工的一個(gè)顯著特點(diǎn)。3-13-2 施工技術(shù)方案的選擇筒

2、倉(cāng)采用滑模施工。 而由于筒倉(cāng)下部有厚度介于 600mm 2200mm 的鋼筋混凝土底板, 受 其影響,筒倉(cāng)滑模施工通常有如下三種方案可供選擇。第一種方案 :筒倉(cāng)底板以上 筒壁 采用滑模,筒倉(cāng)底板以下結(jié)構(gòu)采用常規(guī)支模方法施工; 第二種方案:滑模自筒倉(cāng)基礎(chǔ)頂標(biāo)高處開(kāi)始,筒倉(cāng)底板處空滑;第三種方案:滑模自筒倉(cāng)基礎(chǔ)頂標(biāo)高處開(kāi)始,先滑豎向結(jié)構(gòu),筒倉(cāng)底板預(yù)留后澆。 如采用上述第一種方案施工, 筒倉(cāng)底板以下結(jié)構(gòu)的施工期長(zhǎng), 需額外投入模板、 架管等 周轉(zhuǎn)材料, 增大了施工成本,影響了滑模優(yōu)越性的發(fā)揮; 而采用第二種方案施工, 滑?？栈?時(shí),支承桿(25圓鋼脫空長(zhǎng)度長(zhǎng)(支承桿的最大脫空長(zhǎng)度達(dá) 4.50m ,因

3、而其承載力大 幅度降低, 極易造成因支承桿彎曲變形而導(dǎo)致操作平臺(tái)傾斜、 垮塌的質(zhì)量安全事故, 空滑的 難度和風(fēng)險(xiǎn)大;如采用第三種方案施工,則削弱了 筒壁 與底板的結(jié)構(gòu)整體性,而且底板鋼 筋直徑大、間距密,施工難度也較大。經(jīng)過(guò)反復(fù)的論證、比較,我們選擇了第二種方案。 3-13-3 施工技術(shù)方案的可行性分析液壓滑動(dòng)模板施工技術(shù)規(guī)范 (GBJ113 87第 5.6.11條規(guī)定:“模板空滑時(shí),應(yīng)事 先驗(yàn)算支承桿在操作平臺(tái)自重、施工 荷載 、風(fēng)載等共同作用下的穩(wěn)定性。如穩(wěn)定性不能滿 足要求,應(yīng)采取可靠措施,對(duì)支承桿進(jìn)行加固?！币虼?欲實(shí)施滑模空滑施工,至少應(yīng)解決 空滑狀態(tài)下,支承桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算、支承桿加

4、固以及支承桿加固后的穩(wěn)定性驗(yàn)算等問(wèn)題。 3-13-3-1 空滑狀態(tài)下支承桿穩(wěn)定性驗(yàn)算液壓滑動(dòng)模板施工技術(shù)規(guī)范 (GBJ113 87 僅規(guī)定了模板正常滑升狀態(tài)下支承桿承 載力的計(jì)算(驗(yàn)算方法,而對(duì)支承桿在模板滑空狀態(tài)下的穩(wěn)定驗(yàn)算沒(méi)有相應(yīng)規(guī)定。那么, 在施工過(guò)程中,應(yīng)如何對(duì)支承桿在模板滑空狀態(tài)下的穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算?針對(duì)上述問(wèn)題,我們通過(guò)對(duì)支承桿在空滑狀態(tài)下的受力情況進(jìn)行分析和計(jì)算模型簡(jiǎn)化, 利用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJ17 88中的有關(guān)計(jì)算方法來(lái)驗(yàn)算支承桿的穩(wěn)定性,驗(yàn)算方 法簡(jiǎn)便可靠且符合實(shí)際,解決了支承桿承載力驗(yàn)算的難題。1.受力情況分析為確定支承桿在模板滑空狀態(tài)下的穩(wěn)定性驗(yàn)算方法, 我們就支承桿在

5、兩種狀態(tài) (正?；湍０寤障碌氖芰η闆r進(jìn)行如下分析比較。在正常滑升過(guò)程中, 支承桿同時(shí)受到模板的夾固作用和混凝土的嵌固作用。 據(jù)有關(guān)資料 分析, 這兩種作用的程度是不一樣的。 在正常情況下, 模板的夾固作用要大于模板下口早期 混凝土對(duì)支承桿的嵌固作用?；炷翆?duì)支承桿的嵌固作用是在混凝土早期強(qiáng)度大于 0.2Mpa 時(shí)開(kāi)始產(chǎn)生,并隨混凝土 強(qiáng)度增高而增強(qiáng)。而由于支承桿為細(xì)長(zhǎng)桿件,當(dāng)混凝土早期強(qiáng)度大于 0.7Mpa 時(shí),混凝土的 嵌固作用將趨于穩(wěn)定。在空滑狀態(tài)下, 支承桿僅受混凝土的嵌固作用, 盡管混凝土的強(qiáng)度已提高, 對(duì)支承桿的 約束加強(qiáng)了,但也難以補(bǔ)償所失去的模板夾固作用。在實(shí)際工作中, 曾

6、觀測(cè)到這樣一種現(xiàn)象:正?；龝r(shí), 支承桿壓屈失穩(wěn)方向多平行于模 板面; 而在模板滑空狀態(tài)下, 支承桿壓屈失穩(wěn)方向多垂直于模板面, 且支承桿的上下兩端有 較明顯的反彎點(diǎn)。此外,在滑空狀態(tài)下,由于支承桿的自由長(zhǎng)度(脫空長(zhǎng)度長(zhǎng),上端極易因平臺(tái)不平, 千斤頂不同步等原因產(chǎn)生水平位移,而這種位移對(duì)支承桿的承載力也有較大影響。2、支承桿下端嵌固點(diǎn)的位置分析滑動(dòng)模板的高度一般為 900-1200mm ,在正常滑升情況下,混凝土一般澆至距模板上口 50 100mm 位置處,按每層混凝土厚度 250-300mm 計(jì),模板內(nèi)的混凝土最多有 3-4層。一般 情況下,混凝土的出模強(qiáng)度控制在 0.2-0.4Mpa ,根

7、據(jù)上述分析,如不考慮模板對(duì)支承的夾 固作用, 混凝土對(duì)支承桿的嵌固位置一般在混凝土表面以下 500-700mm 間, 如同時(shí)考慮模板 的夾固作用, 那么支承桿的下端嵌固點(diǎn)位置則有上移趨勢(shì), 嵌固點(diǎn)的位置一般都在混凝土表 面下不到 500mm 處?；Ｊ┕ぶ了浇Y(jié)構(gòu)底標(biāo)高時(shí),模板需脫空(滑空,在模板滑升脫空過(guò)程中,因支承桿不 斷振動(dòng), 支承桿與上部新近澆注的混凝土間存有間隙, 使得這一區(qū)間的混凝土無(wú)法對(duì)支承桿 形成握裹 (雖然在正常滑升過(guò)程中也存在著支承桿不斷振動(dòng)的現(xiàn)象, 但上部新近澆注的混凝 土尚未初凝, 具有自行閉合的能力, 而即使在支承桿與混凝土間形成了間隙, 上層混凝土澆 注時(shí),水泥漿填

8、充了支承桿與混凝土間的 空隙 ,支承桿的振動(dòng)力為上層混凝土消化減弱而 使下層混凝土與支承桿能有效結(jié)合,對(duì)支承桿形成嵌固。因此,在滑空狀態(tài)下,盡管上部 混凝土很可能已超過(guò) 0.2Mpa ,但仍無(wú)法對(duì)支承桿形成嵌固,支承桿的下端嵌固位置一般在 混凝土表面以下超過(guò) 600mm 位置處。3.計(jì)算模型的簡(jiǎn)化(1 根據(jù)空滑狀態(tài)下支承桿的受力情況和變形情況分析,我們將支承桿在空滑狀態(tài)下的計(jì) 算模型視為彈性嵌固。為便于計(jì)算,將支承桿下端嵌固點(diǎn)的位置統(tǒng)一定為混凝土表面下 700mm 位置處。(2 考慮到支承桿上端位移對(duì)其承載力的不利影響,支承桿的計(jì)算長(zhǎng)度 L0=1.10(L+700 (L 為支承桿的脫空長(zhǎng)度,

9、700為支承桿下端嵌固點(diǎn)距砼表面距離,單位為 mm ,系數(shù) 1.10為考慮支承桿上端位移對(duì)其承載力的不利影響而取定的系數(shù)。(3 由于將支承桿的上下兩端視為彈性嵌固,那么操作平臺(tái)在 荷載 作用下所產(chǎn)生的內(nèi)力將 被分配傳遞到支承桿上, 而支承桿究竟要分擔(dān)多少內(nèi)力, 這很難確定。 考慮到支承桿的剛度遠(yuǎn)小于平臺(tái)剛度,支承桿分擔(dān)的內(nèi)力與支承桿承受豎向 荷載 與風(fēng)載所產(chǎn)生的內(nèi)力相比,比 率很小。因此,我們采用如下方法,綜合考慮這些因素。1豎向荷載作用時(shí),荷載平均分配到各支承桿上?？紤]到支承桿上端被視為彈性嵌固以及 支承桿上端可能出現(xiàn)水平位移的原因,假定豎向荷載作用于支承桿時(shí)有一個(gè)初始偏心, 偏 心距 e0

10、取 0.1i(i為支承桿回轉(zhuǎn)半徑 。2風(fēng)荷載作用時(shí),由于平臺(tái)剛度遠(yuǎn)大于支承桿的剛度。因此, 將各支承桿的變形視為一致。 風(fēng)荷載則按各支承桿的剛度大小進(jìn)行分配。4.支承桿穩(wěn)定驗(yàn)算支承桿穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí), 應(yīng)考慮支承桿在滑模系統(tǒng)自重、 施工荷載、 風(fēng)載等共同作用下的穩(wěn)定 性。驗(yàn)算方法按下式(3-13-1進(jìn)行。支承桿的計(jì)算長(zhǎng)度取 1.10(L+700, L 為支承桿的脫空長(zhǎng)度,從混凝土的上表面至千斤頂 下卡頭的距離。豎向荷載作用時(shí), 荷載平均分配到各支承桿上, 并考慮一個(gè)初始偏心, 偏心距 e0取 0.1i(i為支承桿回轉(zhuǎn)半徑 。風(fēng)荷載作用時(shí),風(fēng)荷載也平均分配到各支承桿上。N m x M x+ f (3

11、-13-1 x A rx W1x(1-0.8N/NEx式中 N 支承桿承受的軸心壓力;x 支承桿受壓穩(wěn)定系數(shù),由支承桿的長(zhǎng)細(xì)比 確定;A 支承桿截面積;M x支承桿承受的彎矩,由風(fēng)載和豎向荷載的偏心而產(chǎn)生;W1x 支承桿截面抵抗矩;f 鋼材抗壓 強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ;m x等效彎矩系數(shù);rx 截面塑性發(fā)展系數(shù);N Ex 歐拉臨界力。3-13-3-2 支承桿加固目前, 用于支承桿加固的方法很多, 如方木加固、 鋼管加固、 拼裝柱盒加固以及假柱加固等。 但我們認(rèn)為這些加固方法, 一者操作不便, 二者加固后的支承桿承載力難以計(jì)算出來(lái)。 為此, 我們采用如下加固方法。采用“35型千斤頂呈三角形狀布置 (形成三

12、千斤頂組 、 25支承桿格構(gòu)式加固 (形 成三肢格構(gòu)柱”的方法,使三千斤頂組的額定起重量達(dá) 90KN ;三肢格構(gòu)柱的回轉(zhuǎn)半徑大 幅度增大, 大大提高了支承桿的承載力和抗側(cè)移、 抗扭轉(zhuǎn)剛度, 其承載力遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)了千斤頂 的額定起重量和 48×3.5鋼管的承載力, 使千斤頂?shù)淖饔玫靡猿浞职l(fā)揮, 在不增加千斤頂 或適當(dāng)減少千斤頂數(shù)量的情況下滿足滑?？栈┕さ男枰?-13-3-3 支承桿加固后的穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)支承桿的受力情況分析以及支承桿的加固方法, 支承桿加固后的穩(wěn)定驗(yàn)算按兩端彈 性嵌固的三肢格構(gòu)柱進(jìn)行驗(yàn)算,具體驗(yàn)算方法如下。1 滑模空滑過(guò)程中, 最危險(xiǎn)的狀態(tài)為模板即將空滑到位的狀態(tài), 此

13、時(shí)支承桿脫空最長(zhǎng), 所承 受的風(fēng)載最大。因此,驗(yàn)算時(shí)應(yīng)驗(yàn)算該狀態(tài)下的支承桿穩(wěn)定性。2 為驗(yàn)算方便,驗(yàn)算時(shí)僅考慮被加固成三肢格構(gòu)柱的支承桿承載。其計(jì)算長(zhǎng)度取 1.10 (L+700, L 為支承桿的脫空長(zhǎng)度,從混凝土的上表面至千斤頂下卡頭的距離。3 豎向荷載作用時(shí), 荷載平均分配到各三肢格構(gòu)柱上。 并假定豎向荷載作用于三肢格構(gòu)柱時(shí) 有一個(gè)初始偏心, 偏心距 e0取 0.1i(i為三肢格構(gòu)柱的回轉(zhuǎn)半徑 。4 風(fēng)荷載作用時(shí),將各三肢格構(gòu)柱的剛度視為相等。風(fēng)荷載平均分配到各三肢格構(gòu)柱上。5在滑模系統(tǒng)自重、施工荷載、風(fēng)載等共同作用下,三肢格構(gòu)柱的穩(wěn)定性驗(yàn)算方法 按 3-13-2、 3-13-3式進(jìn)行。(

14、1三肢格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗(yàn)算按下式進(jìn)行:N m x M x+ f (3-13-2 x A rx W1x(1-0.8N/NEx式中 N 三肢格構(gòu)柱承受的軸心壓力;x 三肢格構(gòu)柱彎矩作用平面內(nèi)的受壓穩(wěn)定系數(shù),由三肢格構(gòu)柱的長(zhǎng)細(xì)比確定; A 三肢格構(gòu)柱截面積;M x三肢格構(gòu)柱承受的彎矩,由風(fēng)載和豎向荷載的偏心而產(chǎn)生;W1x三肢格構(gòu)柱彎矩作用平面內(nèi)按受壓纖維確定的對(duì) X 軸毛截面抵抗矩;f 鋼材抗壓 強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ;m x彎矩作用平面內(nèi)等效彎矩系數(shù);rx 截面塑性發(fā)展系數(shù);N Ex歐拉臨界力。(2三肢格構(gòu)柱的分肢穩(wěn)定性驗(yàn)算:三肢格構(gòu)柱的分肢穩(wěn)定性驗(yàn)算方法:根據(jù)格構(gòu)柱的軸力和彎矩, 先計(jì)算出各分肢的軸力,

15、然 后采用下式驗(yàn)算。N i f (3-13-3 i Ai式中 Ni 分肢所承受的軸力;i 分肢受壓穩(wěn)定系數(shù);Ai 分肢截面積;f 鋼材抗壓 強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 。3-13-4 滑模空滑施工1 工藝流程滑模空滑施工工藝的流程詳見(jiàn)如下框圖:2、施工方法該工程各筒倉(cāng)的滑?？栈┕し椒ù笾孪嗤?現(xiàn)以熟料庫(kù)為例簡(jiǎn)述其施工方法。(1熟料庫(kù)的工程概況熟料庫(kù)為直徑 22m 的鋼筋混凝土筒倉(cāng),庫(kù)壁厚度 400mm ,基礎(chǔ)為厚度 2500mm 的鋼筋混凝土 板式基礎(chǔ),基底標(biāo)高 -5.0m ,在相對(duì)標(biāo)高 +5.2m +7.4m處為 2200mm 厚庫(kù)底板,底板由庫(kù)壁 和三道 剪力墻 支承。在相對(duì)標(biāo)高 +40m +46m處為

16、錐殼結(jié)構(gòu),錐殼上為三層框架庫(kù)頂房。熟 料庫(kù)的結(jié)構(gòu)示意見(jiàn)圖 3-13-1。(2熟料庫(kù)滑模系統(tǒng)設(shè)計(jì)熟料庫(kù)滑模系統(tǒng)設(shè)計(jì)情況詳見(jiàn)表 3-13-1熟料庫(kù)滑模系統(tǒng)設(shè)計(jì) 表 3-13-1序號(hào) 滑模系統(tǒng) 設(shè)計(jì)情況1 操作平臺(tái) 采用中心鼓筒輻射梁下拉式平臺(tái), 48根輻射梁(212,鼓筒高 2m 。2 提升架 采用 48鋼管制作成格構(gòu)式提升架。3 模板 采用組合鋼模。外模 1200高,內(nèi)模 900mm 高。模板錐度:外模為 0,內(nèi)模 0.7% 。4 千斤頂 采用 GYD 35型千斤頂,共布置 116只。其中庫(kù)壁上布置 24組三千斤頂, 24組 單千斤頂, 剪力墻 上布置 10組雙千斤頂。5 支承桿 25圓鋼,支承

17、桿連接采用絲扣連接。6 控制臺(tái) YHT 72型7 油路 采用三級(jí)并聯(lián)油路。(3熟料庫(kù)滑?？栈┕ね矀}(cāng)基礎(chǔ)施工完畢后, 在基礎(chǔ)板上進(jìn)行滑模組裝。 考慮到庫(kù)底板以下滑模施工時(shí), 平臺(tái)由庫(kù) 壁和 剪力墻 上的支承桿共同支撐,平臺(tái)跨度和撓度相對(duì)較小。而庫(kù)底板以上滑模施工時(shí), 剪力墻已施工完畢, 剪力墻上的提升裝置已不復(fù)存在, 平臺(tái)跨度和撓度將會(huì)增大, 從而導(dǎo)致 模板錐變(內(nèi)模錐度變小,外模增大。為避免內(nèi)模倒錐,滑模組裝時(shí)將模板錐度設(shè)為:外 模為 0,內(nèi)模 0.7% ?；＝M裝時(shí),當(dāng)平臺(tái)下懸拉桿與剪力墻模板提升裝置立體交叉時(shí),則暫時(shí)取消該下懸拉桿, 待剪力墻模板提升裝置拆除后,再補(bǔ)設(shè)該下懸拉桿?；Ｗ曰?/p>

18、礎(chǔ)頂標(biāo)高開(kāi)始,剪力墻與庫(kù)壁同滑。由于中心鼓筒高 2m ,其下緣低于內(nèi)模下 口 500mm ,使得鼓筒下的剪力墻段難以與庫(kù)壁同滑,于是采用設(shè)置堵頭板的辦法,將鼓筒正 下方 4m 長(zhǎng)度范圍內(nèi)的剪力墻段預(yù)留后澆。當(dāng)滑模施工至庫(kù)底板底標(biāo)高時(shí), 滑模進(jìn)入空滑施工。 空滑施工分兩個(gè)階段進(jìn)行, 第一階 段:將模板脫空,即將模板下口標(biāo)高從 +4.30m處提升至 +5.80m位置處,此時(shí)中心鼓筒的下 緣高出庫(kù)底板底標(biāo)高 100mm ,然后拆除剪力墻模板提升裝置,施工預(yù)留后澆段剪力墻和支設(shè) 庫(kù)底板底模; 第二階段:將模板下口標(biāo)高從 +5.80m處提升至 +8.0m位置處, 此時(shí)中心鼓筒的下緣高出庫(kù)底板頂標(biāo)高 10

19、0mm，然后施工庫(kù)底板。 模板空滑采用支承桿加固 500mm 高（支承桿加固示意見(jiàn)圖 3-13-2，支承桿加固后的穩(wěn)定驗(yàn) 算見(jiàn)表 3-13-2），接著模板便滑升 500 高（分兩次提升，每次提升高度約 250mm，且每次均 用限位卡整平。）的方法。模板空滑前后狀態(tài)見(jiàn)圖 3-13-3。 支承桿加固后的穩(wěn)定驗(yàn)算 序號(hào) 計(jì)算內(nèi)容 計(jì)算結(jié)果 1 格構(gòu)柱的數(shù)量 24 根 2 空滑時(shí)豎向荷載總值 577KN 3 空滑時(shí)水平荷載總值 62KN 4 格構(gòu)柱截面積 1470mm2 5 格構(gòu)柱慣性矩 Ix=10861995mm4, 7 格構(gòu)柱計(jì)算長(zhǎng)度 L0=5720mm 8 格構(gòu)柱長(zhǎng)細(xì)比 x=66.5, y=44

20、.9 9 格構(gòu)柱換算長(zhǎng)細(xì)比 0x=68.0, 0y=47.5 10 格構(gòu)柱穩(wěn)定系數(shù) 0x=0.763, 0y=0.860 11 格構(gòu)柱整體性穩(wěn)定驗(yàn) 算 N m x M x Ni + =119.1 N/mm2< f i Ai x A rx W1x(1-0.8N/NEx 12 格構(gòu)柱分肢驗(yàn)算 =24.6+117.0=141.6N/mm2< f Iy=25668325mm4 6 格構(gòu)柱回轉(zhuǎn)半徑 ix=86.0mm, Iy=132.1mm 表 3-13-2 13 三千斤頂組的總起重力 24×3×15=1080KN>577KN 模板空滑時(shí)，設(shè)兩臺(tái)經(jīng)緯儀觀測(cè)滑模系統(tǒng)的

21、動(dòng)向，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題及時(shí)處理糾正。 熟料庫(kù)底板處模板空滑高度 3.70m，支承桿脫空長(zhǎng)度 4.50m。空滑過(guò)程中，平臺(tái)未出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)、 漂移等異?，F(xiàn)象，加固成格構(gòu)柱的支承桿未出現(xiàn)彎曲、變形的現(xiàn)象，達(dá)到了預(yù)期的目標(biāo)和效 果。 庫(kù)底板側(cè)模支設(shè)：側(cè)模采用組合鋼模，模板直接懸掛在滑升模板的外模下口，然后用鋼拉片 將模板拉結(jié)。鋼拉片的一端與連接模板的 U 形卡相連，另一端與結(jié)構(gòu)主筋相焊。 3、操作要點(diǎn) （1）滑模設(shè)計(jì)：三千斤頂?shù)慕M數(shù)應(yīng)根據(jù)正常滑升和空滑施工的需要并通過(guò)計(jì)算確定， 滑模設(shè)計(jì)：三千斤頂?shù)慕M數(shù)應(yīng)根據(jù)正?；涂栈┕さ男枰⑼ㄟ^(guò)計(jì)算確定， 三千斤頂?shù)牟贾脩?yīng)盡可能均勻?qū)ΨQ布置； 承桿接頭采用絲扣接頭。 三

22、千斤頂?shù)牟贾脩?yīng)盡可能均勻?qū)ΨQ布置；支承桿接頭采用絲扣接頭。 0.2%， （2）滑模組裝：應(yīng)考慮模板錐變的影響，組裝時(shí)將模板錐度設(shè)為：外模為 00.2%， 滑模組裝：應(yīng)考慮模板錐變的影響，組裝時(shí)將模板錐度設(shè)為： 0.5 內(nèi)模 0.50.7% 。 （3）空滑前：須將操作平臺(tái)上暫不需要的材料、機(jī)具、設(shè)備吊至地面，最大限度地減 空滑前：須將操作平臺(tái)上暫不需要的材料、機(jī)具、設(shè)備吊至地面， 少操作平臺(tái)上的施工荷載。 少操作平臺(tái)上的施工荷載。 （4）空滑時(shí)：整個(gè)空滑施工分兩個(gè)階段進(jìn)行，其目的是縮短滑模系統(tǒng)在支承桿最大脫 空滑時(shí)：整個(gè)空滑施工分兩個(gè)階段進(jìn)行， 空高度位置處的停留時(shí)間。第一階段空滑是將模板脫空，

23、然后支設(shè)底板底模； 空高度位置處的停留時(shí)間。第一階段空滑是將模板脫空，然后支設(shè)底板底模；第二階段空 滑是將滑模系統(tǒng)提升至底板頂標(biāo)高以上位置處，然后進(jìn)行底板的鋼筋、側(cè)模、混凝土施工。 滑是將滑模系統(tǒng)提升至底板頂標(biāo)高以上位置處，然后進(jìn)行底板的鋼筋、側(cè)模、混凝土施工。 （5）空滑施工方法：模板空滑采用支承桿加固一段（將三千斤頂組的支承桿加固成三肢格 空滑施工方法：模板空滑采用支承桿加固一段（ 構(gòu)柱），模板便空滑一段的方法?？栈瑫r(shí)，設(shè)專人和經(jīng)緯儀監(jiān)測(cè)操作平臺(tái)的動(dòng)向。 構(gòu)柱），模板便空滑一段的方法?？栈瑫r(shí)，設(shè)專人和經(jīng)緯儀監(jiān)測(cè)操作平臺(tái)的動(dòng)向。每次空 ），模板便空滑一段的方法 以內(nèi)，且每次均用限位卡整平。每

24、次空滑完成后， 滑的高度應(yīng)控制在 300mm 以內(nèi)，且每次均用限位卡整平。每次空滑完成后，須對(duì)滑模系統(tǒng) 進(jìn)行仔細(xì)檢查，檢查的主要內(nèi)容：支承桿有無(wú)彎曲變形；平臺(tái)是否水平，有無(wú)側(cè)移、傾斜、 進(jìn)行仔細(xì)檢查，檢查的主要內(nèi)容：支承桿有無(wú)彎曲變形；平臺(tái)是否水平，有無(wú)側(cè)移、傾斜、 扭轉(zhuǎn)等現(xiàn)象。如發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，須及時(shí)調(diào)整和糾正。 扭轉(zhuǎn)等現(xiàn)象。如發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，須及時(shí)調(diào)整和糾正。 （6）此外，空滑時(shí)需減緩千斤頂?shù)幕赜退俣?，延長(zhǎng)回油時(shí)間，避免千斤頂回油時(shí)的下墜沖 此外，空滑時(shí)需減緩千斤頂?shù)幕赜退俣?，延長(zhǎng)回油時(shí)間， 擊力過(guò)大。 擊力過(guò)大。 4、安全措施 （1）滑模組裝完畢后，應(yīng)組織有關(guān)人員檢查其組裝質(zhì)量是否符合規(guī)范和設(shè)計(jì)要求

25、。 （2）編制空滑施工技術(shù)方案，向有關(guān)施工人員進(jìn)行技術(shù)交底。 （3）空滑前，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況復(fù)核支承桿加固后的的承載力并按下列要求全面檢 查滑模系統(tǒng)。檢查的內(nèi)容： 1） 平臺(tái)是否水平； 2） 支承桿接頭是否相互錯(cuò)開(kāi)，支承桿有無(wú)銹蝕、彎曲等現(xiàn)象； 3） 油路是否有漏油、堵塞等現(xiàn)象，千斤頂有無(wú)不同步的現(xiàn)象； 4） 支承桿加固是否符合空滑施工技術(shù)方案的要求。 （4）按空滑施工技術(shù)方案的要求，做好各項(xiàng)技術(shù)、物資、人員等施工準(zhǔn)備工作。 （5）空滑過(guò)程中，設(shè)儀器和專人對(duì)滑模系統(tǒng)進(jìn)行監(jiān)測(cè)。 （6）大風(fēng)或大雨或降雪時(shí)，應(yīng)暫停空滑施工。 （7）空滑到位后，底板以上筒壁滑模施工，應(yīng)通過(guò)計(jì)算來(lái)確定平臺(tái)上的允許載荷

26、，并 嚴(yán)格控制平臺(tái)上的施工荷載。 （8）空滑施工過(guò)程中，須遵照?qǐng)?zhí)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)液壓滑動(dòng)模板施工安全技術(shù)規(guī)程 （JGJ6589）的相關(guān)規(guī)定。 3-13-5主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 131 該技術(shù)適用于采用小噸位千斤頂進(jìn)行滑模施工的各類鋼筋混凝土筒倉(cāng)水平結(jié)構(gòu)或漏 斗處、門(mén)窗洞口處的滑模空滑施工。高層建筑滑模施工也可參照進(jìn)行。 2 采用該技術(shù)施工，支承桿加固方法操作簡(jiǎn)便、安全可靠。由于將 25 支承桿加固成 三肢格構(gòu)式柱，大大提高了支承桿的承載力和抗側(cè)移、抗扭轉(zhuǎn)剛度，有效地避免了空滑過(guò)程 中平臺(tái)出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)、漂移等現(xiàn)象。 3 與筒倉(cāng)底板以下結(jié)構(gòu)采用常規(guī)支模方法施工相比， 采用該技術(shù)施工， 可減少了筒倉(cāng)底 板以下結(jié)構(gòu)

27、的搭架支模施工工序，提高了鋼筋綁扎、混凝土澆注的施工效率；節(jié)省了人工、 材料、設(shè)備的投入；縮短了工期，降低了成本； 避免了滑模高空組裝，有效地防止了底板 上下筒體結(jié)構(gòu)錯(cuò)位的現(xiàn)象，有利于減輕施工難度、改善作業(yè)條件，保證筒倉(cāng)底板與筒壁結(jié)構(gòu) 的整體性以及底板上下筒體的垂直度；方便了筒倉(cāng)底板側(cè)模支設(shè)。 湘鄉(xiāng)水泥廠技改工程筒倉(cāng)采用滑模空滑施工技術(shù)施工， 與筒倉(cāng)底板以下結(jié)構(gòu)采用常規(guī)支模方 法施工相比，取得了如下技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、社會(huì)效益（詳見(jiàn)表 3-13-3）。 技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、社會(huì)效益情況表 序號(hào) 主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 指標(biāo)完成情況 表 3-13-3 1 工 2 質(zhì) 3 安 4 成 期 縮短工期 4 個(gè)月。 量 工程先后被評(píng)為湖南省省優(yōu)樣板工程、 芙蓉獎(jiǎng)和中建總公司優(yōu)質(zhì)工程金獎(jiǎng)； 筒倉(cāng) 全 滑模空滑達(dá)到了預(yù)期的目標(biāo)和效果，空滑時(shí)，平臺(tái)未出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)、傾斜、漂移等 本 降低施工成本約 84 萬(wàn)元，獲工期獎(jiǎng) 120 萬(wàn)元獲直接經(jīng)濟(jì)效益 204 萬(wàn)元。 滑模施工 QC 成