1、第四章 系統(tǒng)部件的設(shè)計與選型該制冷系統(tǒng)試驗(yàn)裝置部件包括壓縮機(jī)、冷凝器、節(jié)流機(jī)構(gòu)、低溫箱體（含蒸發(fā)器）、節(jié)流元件、冷凝-蒸發(fā)器等主要設(shè)備，還有回?zé)崞?、氣液分離器、干燥過濾器等輔助設(shè)備。本章主要介紹這些設(shè)備的設(shè)計及選型（或制作）等內(nèi)容。§4.1 壓縮機(jī)的選型計算53壓縮機(jī)是制冷系統(tǒng)中最主要部件，是實(shí)現(xiàn)蒸氣壓縮式制冷循環(huán)必不可少的部件，起著壓縮及輸送氣體的作用。目前，在中、小型空調(diào)和冷柜機(jī)組中，容積式制冷壓縮機(jī)為主要機(jī)種。隨著制造和設(shè)計技術(shù)的進(jìn)步，開啟式壓縮機(jī)在小冷量范圍內(nèi)已由半封閉式、全封閉式壓縮機(jī)所代替。全封閉活塞式制冷壓縮機(jī)的設(shè)計、制造相當(dāng)成熟，在中小型制冷系統(tǒng)中廣泛采用。該類壓縮機(jī)

2、的優(yōu)點(diǎn)為：電機(jī)的工作性能較可靠，噪音低，使用方便53-54。自上個世紀(jì)七十年代能源危機(jī)后，為得到較高的能量利用率，出現(xiàn)了一些新型的容積式壓縮機(jī)，如：旋轉(zhuǎn)活塞式、滑片式、渦旋式制冷壓縮機(jī)。據(jù)本次設(shè)計蒸發(fā)溫度較低的特點(diǎn)，將經(jīng)驗(yàn)成熟的活塞式壓縮機(jī)作為選型對象，按照制冷循環(huán)熱力計算所求壓縮機(jī)理論輸氣量進(jìn)行選配，同時也應(yīng)考慮壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)性能上的要求?；钊街评鋲嚎s機(jī)的制冷量與壓縮機(jī)的工作容積、轉(zhuǎn)速、吸氣壓力、排氣壓力、吸氣溫度等因素密切相關(guān)。各種型號壓縮機(jī)的制冷量和蒸發(fā)溫度、冷凝溫度的關(guān)系曲線（性能曲線）一般由制造廠提供。應(yīng)用這些曲線圖，可確定在不同工況下壓縮機(jī)的制冷量、功率消耗、能效比等數(shù)值。若無性能曲

3、線作為參考，可按壓縮機(jī)產(chǎn)品樣本所提供的輸氣量選型。§壓縮機(jī)吸氣和排氣狀態(tài)參數(shù)吸氣狀態(tài)參數(shù)：t1= -20，P1=1.5bar，h1=391kJ/kg，s1=1.875kJ/kg v1=0.2092m3/kg，制冷劑狀態(tài)為過熱氣體。排氣狀態(tài)參數(shù)：t2=114，P2=18bar，h2=473.7kJ/kg，s2=1.875kJ/kgv2=0.019888m3/kg，制冷劑狀態(tài)為過熱氣體。§壓縮機(jī)的熱力計算（1）壓比=18÷1.5=12（2）制冷劑質(zhì)量流量G低溫箱的制冷量Q0設(shè)計要求 Q0=100W二級節(jié)流毛細(xì)管制冷劑流量G2G2= 0.7158 g/s一級節(jié)流毛細(xì)管制

4、冷劑流量G1G1= = 5×0.7158=3.579 g/s總制冷劑流量G G= G1+ G2=3.579+0.7158=4.295 g/s（3）壓縮機(jī)內(nèi)實(shí)際體積流量VhVh= G×v1=4.295×0.2092×3.6=3.235 m3/h（4）輸氣系數(shù)a）容積系數(shù) (4-1) 式中: c相對余隙容積,現(xiàn)代中、小型壓縮機(jī)c=0.0150.06，低溫機(jī)取較小的c值，本系統(tǒng)中取c=0.025； m多變膨脹指數(shù),對氟利昂壓縮機(jī)m=0.951.05, 本系統(tǒng)中m=1.05；壓比,=12；排氣壓力損失,對氟利昂壓縮機(jī)pd1 =(0.100.15)pdk ,本系統(tǒng)

5、中取為0.10 。=0.6965b）壓力系數(shù)= (4-2)吸氣壓力損失，對氟利昂壓縮機(jī)ps1=(0.060.08) pd0，本系統(tǒng)取為0.06=0.9117c）泄漏系數(shù)=0.98d）溫度系數(shù)= (4-3)=0.8465= (4-4)=0.6965×0.9117×0.98×0.8465=0.5268（5）壓縮機(jī)內(nèi)理論體積流量VpVp=6.141m3/s（6）壓縮機(jī)單位理論功wowo= h2-h1=473.7-391.0=82.7 kJ/kg（7）理論功率NoNo=G×wo=4.295×82.7=355.2 W（8）指示功率Ni指示效率=0.8Ni

6、 =444.0 W（9）軸功率Ne軸效率=0.8Ne=555.0 W（10）配用電動機(jī)功率Nel配用電動機(jī)效率=0.85Nel =652.9 W§4.2 風(fēng)冷冷凝器的選型計算2,55采用8×1mm的純銅管，肋片為平直套片(鋁片)，片厚=0.2mm，片寬L=66mm，進(jìn)風(fēng)溫度ta1=30，出風(fēng)溫度ta2=40，冷凝溫度tk=46。(1)冷凝器負(fù)荷的確定 Qk=735+100=835 W(2)冷凝器結(jié)構(gòu)的初步規(guī)劃及有關(guān)參數(shù)：管排方式采用正三角排列，管間距s1=25.4mm，排間距s2=22mm；肋片間距sf=1.8mm，沿氣流方向的管排數(shù)n=4。肋片面積 ff=2 (4-5)=

7、0.5593 m2/m肋間基管表面積 fb= (4-6)=0.02345 m2/m肋管外表總面積 ft=ff+fb=0.5593+0.02345=0.5828 m2/m肋管內(nèi)表面積 fi=di=0.006=0.01885 m2/m肋化系數(shù) =30.9(3)空氣進(jìn)出冷凝器的溫差及風(fēng)量：溫差：ta= ta2-ta1=40-30=10風(fēng)量：Va= (4-7)=0.07247 m3/s式中，空氣平均密度m=1.1465kg/m3；比熱容cpa=1.005W/(kg.K)；運(yùn)動粘度=16.48×10-6m2/s ；熱導(dǎo)率=0.02715W/(m.K)；這些物性參數(shù)的定性溫度為tam=35。(4

8、)肋片效率及空氣側(cè)傳熱系數(shù)：根據(jù)肋片參數(shù)，冷凝器的空氣最小流通面積Amin與迎風(fēng)面積Af之比：= (4-8)=0.595取迎面風(fēng)速wf=2.0m/s ，則最小流通面風(fēng)速：wmax= (4-9)wmax =3.361 m/s當(dāng)量直徑：deq= (4-10)=2.92 mm空氣的雷諾數(shù)：Ref= (4-11)=595.52單元空氣流道長徑比：=22.6流體橫向流過肋片管簇的整張平套片換熱計算公式 (4-12)其中 C=A（ef/1000） (4-12a) n=0.45+0.0066L/deq (4-12b)A= (4-12c)m= -0.28+0.08 Ref/1000 (4-12d)代入數(shù)據(jù)計算

9、×22.6+0.000425×22.62-3×10-6×22.63=0.1773C=0.1773×（1.36-）=0.2158n=0.45+0.0066×22.6=0.5992m= -0.28+0.08×= -0.23236=44.72 W/（m2.K）對于叉排管有,其中=3.175,故1.27×3.175×=3.374肋片當(dāng)量高度: (4-13)=(3.374-1)(1+0.35×ln3.374)=13.538 mm肋片特性參數(shù) m= (4-14)=50.36其中 f=203 W/(m.K)

10、為鋁肋片的熱導(dǎo)率。肋片效率 (4-15)=0.87，冷凝器外表面效率 =0.875(5)管內(nèi)R22冷凝時的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)：首先假設(shè)管壁溫度=42，則平均溫度tm=44 ，=20.040，Bm=69.726，R22蒸氣在管內(nèi)冷凝換熱計算式為 (4-16)=0.555×20.040×69.726×0.006-0.25×(tk-tw)-0.25=2786.43 (tk-tw)-0.25(6)由熱平衡關(guān)系求解管壁溫度：忽略薄壁銅管熱阻和管與肋片間接觸熱阻，則管內(nèi)外平衡關(guān)系為：di(tk-tw)= (4-17)即 2786.43(46-tw)-0.25×0

11、.006×(46-tw)=0.875×44.72×0.5828×(tw-35)整理得 52.523(45-tw)0.75=22.805(tw-35)由試湊法得 tw=41.77時上述等式成立。此值與所設(shè)定的=42非常接近。證明設(shè)計合適。=2786.43(tk-tw)-0.25=2786.43(46-41.77)-0.25=1943.0W/(m2.K)(7)計算所需要的傳熱面積：以管外面積為基準(zhǔn)的傳熱系數(shù)：Kof= (4-18)=26.5 ，=0.001m，取r0=0.000048(m2.K)/W，代入公式得 Kof =24.02W/(m2.K)(8)求平

12、均溫差： (4-19) =10.195(9)所需的管外傳熱面積及結(jié)構(gòu)參數(shù)管外面積 F0=3.41 m2 所需的肋片管總長度 L=5.85 m若取冷凝器每列管數(shù)6根，總管數(shù)6×4=24根，以單管有效長度0.25米計算，其總有效管長為24×0.25=6m。冷凝器高度為6×25.4=152.4mm。冷凝器的迎風(fēng)面積為Af=0.25×0.1524=0.0381m2。實(shí)際的迎面風(fēng)速=1.9 m/s (10)空氣的流動阻力及風(fēng)機(jī)選配 （粗糙肋片A=0.0133）阻力 (4-20) =1.2×9.81×0.0133×22.6×(

13、1.1465×3.361)1.7=35.05Pa則該冷凝器需要配用風(fēng)機(jī)的額定風(fēng)量Va=0.07247m3/s，風(fēng)機(jī)全壓：p=+ (4-21)=35.05+=37.12 Pa§4.3低溫冷柜箱體設(shè)計、制作及標(biāo)定§ 低溫冷柜箱體的設(shè)計考慮到定做-70低溫箱體價格昂貴而采用對普通冷柜箱體進(jìn)行改造的方法。采用新飛冷柜做殼體，型號BC/BD-216L ，由于其保溫層厚度不能夠滿足本試驗(yàn)的需要，采用自然發(fā)泡的方法增加其厚度。增加的發(fā)泡層厚度為75mm。低溫冷柜箱體外形尺寸：940×540×800mm，內(nèi)尺寸：830×430×660mm，

14、增加發(fā)泡層后內(nèi)膽尺寸為680×280×510mm。內(nèi)容積V=0.68×0.280×0.510=0.097 m3=97 L。改造后的箱體的總體熱負(fù)荷計算過程如下：熱負(fù)荷計算過程如下：1）箱體熱負(fù)荷計算55熱負(fù)荷包括：箱體漏熱量Q1、開門漏熱量Q2、貯物熱量Q3和其它熱量Q4。即Q=Q1+Q2+Q3+Q4 (4-22)A）箱體漏熱量Q1箱體漏熱量包括，通過箱體隔熱層的漏熱量Qa，通過箱門和門封條的漏熱量Qb，通過箱體結(jié)構(gòu)形成熱橋的漏熱量Qc。即Q1=Qa+Qb+Qc (4-23)(1)箱體隔熱層的漏熱量Qa 由于箱體外殼鋼板很薄，而其熱導(dǎo)率值很大，所以熱阻很

15、小，可忽略不計。因此箱體的傳熱可視為單層平壁的傳熱過程。即Qa=KA(t1-t2) (4-24)式中 A箱體表面積（以保溫層中心線為基準(zhǔn)），單位為m2； t1箱外空氣平均溫度，為30； t2箱內(nèi)空氣平均溫度，為-70。傳熱系數(shù)K(單位為為W/(m2.K)為 K= (4-25)式中 箱外空氣對箱體外表面的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，單位為W/(m2.K)； 內(nèi)箱壁表面對箱內(nèi)空氣的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，單位為W/(m2.K)； 隔熱層的厚度，單位為m； 隔熱材料的熱導(dǎo)率，單位為W/(m2.K)。當(dāng)室內(nèi)風(fēng)速為0.10.15m/s時，可取3.511.6 W/(m2.K)；箱內(nèi)空氣為自然對流（直冷式）時，可取0.61.2 W

16、/(m2.K)。在本文中，取為3.5 W/(m2.K)，為0.6 W/(m2.K)，又=0.130m,=0.030 W/(m2.K)，代入公式4-25可得K=0.1591W/(m2.K) 箱體表面積 A=2×(0.81×0.41+0.41×0.66+0.66×0.81)=2.27 m2因此 Qa=0.1591×2.27×(30-(-70)=36.12 W （2）通過箱門與門封條進(jìn)入的漏熱量Qb 由于Qb值很難用計算法計算，一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)給出，可取Qb為Qa的15%值。所以，Qb=0.15×36.12=5.42W。（3）箱體

17、結(jié)構(gòu)部件的漏熱量Qc 箱體內(nèi)外殼體之間支撐方法不同，Qc值也不同。采用聚氨酯發(fā)泡成型隔熱結(jié)構(gòu)的箱體，無支撐架形成的冷橋，因此Qc值可不計算。所以，Q1=Qa+Qb+Qc=36.12+5.42=41.54 WB）開門漏熱量Q2在實(shí)驗(yàn)過程中我們不打開箱門，因此該項(xiàng)為零，即Q2=0。C）貯物熱量 Q3冷柜的貯物熱量無明確規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)，這里按“以冷柜內(nèi)容積0.4%的25水，在2h內(nèi)結(jié)成實(shí)冰”進(jìn)行計算。實(shí)冰的具體溫度建議按-2-5取值。貯物熱量Q3（單位為W）可按下式計算。Q3= (4-26)式中 m水(冰)的質(zhì)量，單位為kg； c水的比熱容，c=4.19 kJ/(kg.k)； r水的凝固熱（冰的溶解熱）

18、，r=333kJ/kg； cb冰的比熱容，cb=2 kJ/(kg.k)； t1、t2水的初始溫度和凍結(jié)終了溫度，單位為。m=97×0.004kg=0.388kg ，t1取25，t2取-2，則Q3=23.81 WD）其它熱量Q4這里所說的其它熱量，是指箱內(nèi)照明燈、各種加熱器、冷卻風(fēng)扇電機(jī)的散發(fā)熱量，可將其電功率折算熱量計入。本實(shí)驗(yàn)中冷柜內(nèi)無這些內(nèi)熱源，可不計算?？紤]10%的余度，總熱負(fù)荷為Q=1.1(Q1+Q2+Q3+Q4)=1.1(41.54+0+23.81+0)=71.89 W空柜時熱負(fù)荷：Q=1.1(Q1+Q2+Q4)=1.1(41.54+0)=45.69 W折算箱體總傳熱系數(shù)

19、Kf=Q/(t)=45.69/100=0.4569 W/K§ 蒸發(fā)盤管的設(shè)計計算551）板管式蒸發(fā)器空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)蒸發(fā)器外表面是自然對流，可用公式 (4-27)式中 A對于多排管，為沿高度方向管排數(shù)的修正系數(shù)，按低溫箱內(nèi)膽高度，規(guī)劃蒸發(fā)器冷卻排管為16圈，查表可得A=1.25； 低溫冷柜內(nèi)空氣的平均溫度，為-70； 板管式蒸發(fā)器管內(nèi)的蒸發(fā)溫度，為-75； 管外徑，單位為mm，=10mm。則板管式蒸發(fā)器空氣側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)=1.28×1.25×=7.57 W/(m2.K)在蒸發(fā)排管外表面對空氣的換熱過程中，自然對流的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)較小（一般在10W/(m2.K)以

20、下），因此輻射換熱相對來說不可忽視?？諝鈧?cè)的表面輻射換熱系數(shù)可按下式計算 (4-28)式中 Ta低溫冷柜內(nèi)空氣平均溫度（單位為K），Ta=(273-70)=203K； Tw蒸發(fā)器管子的表面溫度，因?yàn)檎舭l(fā)器的管壁很薄，則內(nèi)外表面溫差不大。管子外表面溫度可視為與蒸發(fā)器管內(nèi)制冷劑蒸發(fā)溫度相同，Tw=(273-75)K=198K。 C輻射系數(shù)，對于結(jié)霜表面取5.46 W/(m2.K4)。則空氣側(cè)的輻射傳熱系數(shù)為=1.76 W/(m2.K)綜合計算空氣側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)必須同時考慮對流和輻射，計算公式如下 (4-29)式中：，空氣側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和輻射傳熱系數(shù)，單位為W/(m2.K)； 曝光系數(shù)，對于平板

21、可取為1.0；因此空氣側(cè)的傳熱系數(shù)=7.57+1.76×1.0=9.33 W/(m2.K)2）低溫冷柜蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)K0由于空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)遠(yuǎn)小于管內(nèi)制冷劑側(cè)的傳熱系數(shù)，因此總傳熱系數(shù)計算可簡化為：K0=e (4-30)式中 e考慮管內(nèi)熱阻和管外霜層熱阻的修正系數(shù),取0.96。代入數(shù)據(jù)計算，得：K0=0.96×9.33=8.957 W/(m2.K)3）蒸發(fā)器的傳熱面積A 低溫冷柜熱負(fù)荷為45.69W，蒸發(fā)溫度為-75，低溫冷柜內(nèi)溫度為-70，則由下式計算冷柜蒸發(fā)器的傳熱面積： A=1.02 m2 又A=dol l=32.46m 取32.5m,(管徑10 mm，壁厚=0.

22、8mm)。§ 低溫冷柜箱體的制作在新飛冷柜BC/BD-216L殼體的基礎(chǔ)上改制成的低溫柜如圖4-1。1. 1.      新制作的內(nèi)膽 680×280×510mm內(nèi)膽材料采用厚度=0.8mm的不銹鋼板，將不銹鋼板裁成需要的尺寸，再折疊并用氬弧焊接。2. 2.      蒸發(fā)盤管的制作為了便于分析蒸發(fā)盤管內(nèi)的工質(zhì)流動狀態(tài)，蒸發(fā)盤管直接敷設(shè)在內(nèi)膽的內(nèi)壁上，以便將熱電偶直接貼在銅管外壁上；另一方面，蒸發(fā)盤管與箱內(nèi)空氣直接進(jìn)行對流換熱，可提高降溫速率。銅管長度32.5米，用

23、彎管扳手將銅管彎成需要的長方形，共16圈，銅管各圈間隔大約3cm，然后用兩根銅管焊接在蒸發(fā)盤管上固定之。3. 3.      內(nèi)膽上預(yù)留孔3個 ,其中2個直徑12，在內(nèi)膽底部，用作蒸發(fā)盤管的進(jìn)出口，另一個孔直徑為6，用于布置測溫的熱電偶線的通路(3根)。4. 4.      發(fā)泡 采用AB料，黑料和黃料1：1自然發(fā)泡。先將黑料倒入盆中，然后再倒黃料，以1：1的比例混合，稍加攪拌倒入原箱體與內(nèi)膽的夾層中，很快就會自然發(fā)泡成型。5. 5.     

24、門封 考慮到低溫下門封的漏熱量較大，在試驗(yàn)中有可能在門封位置結(jié)霜而凍住箱門。為避免這個問題，重新設(shè)計了雙層門結(jié)構(gòu)來減小門封處的漏熱量；保留其原來的上門的作為外門，在外門和內(nèi)膽之間增設(shè)了內(nèi)門，并采用雙層橡塑保溫棉作為門封。AB    BFEDCA 內(nèi)膽制作、折邊 B 彎管 C 蒸發(fā)盤管固定 D 發(fā)泡材料 E 發(fā)泡 F 成型圖 4-1 低溫冷柜箱體的制作過程§ 低溫冷柜箱體的標(biāo)定采用內(nèi)熱法，在箱內(nèi)設(shè)置電加熱器并輔以微型風(fēng)扇吹之，使箱體內(nèi)溫度場均勻，當(dāng)箱內(nèi)外溫差大于40，且內(nèi)外溫度恒定后，箱體總輸入功率（包括風(fēng)扇等輸入功率）即是該箱體在所保持的室內(nèi)外

25、溫差下的漏熱量。標(biāo)定時室溫：25.5，輸入功率：20W，平衡后箱體內(nèi)的溫度：63.7，因此該箱體的總傳熱系數(shù)為Kf=0.5236 W/K圖 4-2 低溫箱體的升溫試驗(yàn)§4.4中間換熱器的設(shè)計計算與選型本系統(tǒng)中的中間換熱器包括一個回?zé)岱帜骱鸵粋€冷凝蒸發(fā)器，均采用套管式換熱器，其中高壓冷凝制冷劑走內(nèi)管內(nèi)，回流的低壓蒸發(fā)制冷劑走套管間?；?zé)岱帜鲹Q熱量: Q=G×(h1-h6)=4.297×(391-265.2)=540.56 W 冷凝蒸發(fā)器換熱量: Q=G2×(h5-h7)=0.7158×(354.8-133.6)=158.33 W 選用Danf

26、oss HE1.5和HE1.0套管換熱器，其參數(shù)如表4-1所示56，其實(shí)物圖和結(jié)構(gòu)圖如圖4-3所示。 表4-1 Danfoss HE換熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)型號K×AW/焊接連接H1LL1L2D容積 cm3液體管路mm吸氣管路mmmmmmmmmmmm外內(nèi)HE 1.03.110162526812930.225.045.0HE 1.54.9121830323141036.240.0100.0 1.回氣管接口 2.液體管接口3.內(nèi)管4. 外管圖4-3 Danfoss HE換熱器實(shí)物圖和結(jié)構(gòu)圖§4.5 節(jié)流裝置的設(shè)計計算與選型該試驗(yàn)系統(tǒng)中采用毛細(xì)管做節(jié)流裝置。毛細(xì)管的長度直接影響制

27、冷系統(tǒng)的流量，進(jìn)而與壓縮機(jī)的運(yùn)行壓力和換熱器的熱負(fù)荷相互影響，它們共同構(gòu)成一個有機(jī)的整體。常采用計算法、圖解法或類比法估算毛細(xì)管的管徑和長度54-55,57-58。計算法選配毛細(xì)管的公式很多，本文采用的公式如下58： (4-31)式中：G制冷劑流量，g/s； P毛細(xì)管進(jìn)、出口壓力差，MPa； L毛細(xì)管長度，m； D毛細(xì)管的內(nèi)直徑，mm。 (4-31a)選用內(nèi)徑為0.7mm的毛細(xì)管，P=1.80-0.15=1.65 MPa一級節(jié)流毛細(xì)管的長度L1=0.635 米二級節(jié)流毛細(xì)管的長度L2= =10.5 米本章僅對毛細(xì)管的內(nèi)徑和長度進(jìn)行理論上的估算，需要在系統(tǒng)調(diào)試時不斷進(jìn)行修正以確定最終的毛細(xì)管內(nèi)徑

28、和長度。§4.6其它輔助部件的選型§ 氣液分離器的選配為增強(qiáng)氣液分離效果，需擴(kuò)大混合工質(zhì)的流通截面，降低流速，利用重力的作用使液體沉淀下來，采用的是立式氣液分離器。選用西安市慶安空調(diào)附件廠生產(chǎn)的YZ系列氣液分離器59。采用YZ-13型，筒徑D=28.6mm，筒高L=145mm，進(jìn)氣管內(nèi)徑D1=12.8mm,出氣管外徑D2=15mm，容積V=0.08L。§ 干燥過濾器的選配在實(shí)際的氟利昂系統(tǒng)中常常將過濾器筒體內(nèi)填充干燥劑，使過濾和干燥功能合二為一，叫做干燥過濾器。過濾器用于清除系統(tǒng)內(nèi)的機(jī)械雜質(zhì)、金屬屑、氧化皮等。干燥劑一般采用無水氯化鈣、硅膠、活性氧化鋁和分子篩等，以吸收制冷劑液體中的水分。在本試驗(yàn)裝置中選用丹佛斯DX型實(shí)芯干燥過濾器。§4.7 本章小結(jié)在本章中，主要對系統(tǒng)各個部件進(jìn)行了分析計算，從現(xiàn)有產(chǎn)品中選擇了適合的壓縮冷凝機(jī)組、中間換熱器、氣液分離器和輔助設(shè)備，設(shè)計了蒸發(fā)器并確定了蒸發(fā)盤管的布置，并通過計算法初步估算了各毛細(xì)管的內(nèi)徑和長度。    這是一座塵土喧囂、令