1、 膨脹土路基石灰樁處理方法4.1 石灰樁法在軟弱地基中用機械成孔，填入固化劑的生石灰并加以壓實形成樁體，利用生石灰的吸水膨脹放熱作用和土與石灰的離子交換反應凝硬反應等作用，改善周圍土體的物理力學性質(zhì)，石灰樁和周圍被改良的土體一起組成復合地基，達到地基加固的目的。適用：軟弱粘性土地基。根據(jù)鉆孔柱狀圖可知，本設計需要的土層數(shù)據(jù)如下表4-1：表 4-1 土的地質(zhì)條件層數(shù)密度（g/cm3）每層的厚度（m）每層的承載力（kPa）土的性質(zhì)第1層水位上第1層水位下第2層第3層第4層第5層第6層第7層第8層1.9231.9261.9371.9251.6891.8951.9271.8872.0352.700.5

2、01.322.583.401.501.802.503.80150150100140100150130110250亞粘土亞粘土亞粘土亞粘土淤泥粘質(zhì)土亞粘土亞粘土亞粘土亞粘土注：第九層及其以下各層的數(shù)據(jù)本設計不需要4.2 設計基本要求填土高6m，頂面寬27.5m，底面寬36.5m，坡度為1：1.5，長度為30m，地基處理面積為1320m。路基下的軟土地基采用石灰樁進行加固處理，形成復合地基，使之滿足上部路基承載力和總體沉降的要求。設計要求為：復合地基承載力特征值：108kPa；軟弱下臥層承載力滿足要求；復合地基工后總沉降量：S108kPa，滿足復合地基承載力要求。4.6.2 下臥層承載力驗算將復合

3、地基視為雙層地基，通過一個應力擴散角簡單的求得未加固區(qū)頂面附加壓應力的數(shù)值，石灰樁復合地基下面存在未處理的軟弱下臥層時，應驗算軟弱下臥層承載力。軟弱下臥層的強度驗算應按下式應力擴散角法進行計算：(416)式中，軟弱下臥層頂面處的附加應力值(kPa)；軟弱下臥層頂面處土的自重壓應力值(kPa)；軟弱下臥層頂面處經(jīng)修正后地基承載力特征值(kPa)，此處取層底自重應力與該層的極限承載力之和。用式(4-3)計算，用式(4-1)計算，它們所得的結果如表4-7。表 4-7 下臥層承載力驗算層數(shù)567826.19625.44324.41423.061112.63125.48141.47162.71138.8

4、3150.92165.88185.77262.63255.48251.47412.71由表可知：，下臥層承載力滿足要求。4.6.3 沉降計算的計算石灰樁復合地基的沉降量s包括兩部分：復合土層的壓縮變形量，樁端以下未處理下臥層的壓縮變形量，即(417)式中，s為復合地基最終豎向沉降量(cm)；為復合土層的壓縮沉降量(cm)；樁端以下未處理下臥層的壓縮變形量。復合土層的壓縮本身包括石灰樁和樁間土的共同作用。采用復合土層的綜合壓縮模量和平均附加應力計算。綜合模量法是也是最常用的方法(418)式中，填土底面附加應力標準值(kPa)；復合土層底面處的附加應力(kPa)；加固樁體的實際樁長(cm)；復合土

5、層的綜合壓縮模量(kPa)。復合土層的綜合壓縮模量可采用置換率加權的方法進行計算，即：(419)式中，上面五層土的樁間土壓縮模量平均值5.2MPa； n樁土應力比，由試驗確定，此處無實測資料，取n=4； m樁的面積置換率，已算得m=0.1226。算得=7.114MPa，代入式(4-18)，得=1.168cm。的計算下臥土層的壓縮變形量按一般的分層總和法計算。其中每一層的沉降量用公式(4-20)計算： (420)式中各符號的含義見第4.4節(jié)所示。由此可得每一層的沉降量。由前面的計算結果可知的值為第5、6、7、8層的加固前沉降的總和。得=7.8cm。3.s的計算復合地基的沉降s用綜合模量法按式(3-21)計算：(421)式中，沉降計算經(jīng)驗修正系數(shù)，此處取。由前述二節(jié)的=1.168cm和=7.8cm即可得到s=8.968cm，滿足s10cm，故沉降量滿足工程要求。由以往的試驗資料可知，加固后軟弱地基的沉降量僅為未加固天然地基的1/41/5，差異沉降35mm