1、循環(huán)流化床鍋爐典型的三種烘爐方法由于各個(gè)鍋爐廠生產(chǎn)的循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu)上的差異，在烘爐方 法上存在較大的靈活性，一般較為常用可行的有三種：蒸汽+木柴+油槍；蒸汽+油槍；蒸汽+烘爐用熱煙氣發(fā)生器簡稱烘爐機(jī)，這三 種方法適用于有汽源的電廠。下面通過我們的應(yīng)用情況大體比擬一 下。1蒸汽+木柴+油槍某廠#4機(jī)組DG260/9.81-1型260t/h循環(huán)流化床鍋爐采用了這種 方式。通過應(yīng)用發(fā)現(xiàn)這種方法可控性較好，不需專門的烘爐設(shè)備，僅 在第三階段才投油槍，燃油消耗量容易控制，但人工投柴需用人力較 多。DG260/9.81-1型鍋爐除冷渣器的側(cè)墻和隔墻由耐火磚和保溫磚 砌筑外，鍋爐其余部位爐墻均由耐磨、耐

2、火和保溫澆注料砌筑成。第 一階段烘爐于2002年7月18日開始，采用底部加熱的方法進(jìn)行加熱 和恒溫，在蒸汽到達(dá)不到的返料器、冷渣器、床下點(diǎn)火器等處采用木 柴進(jìn)行第一階段烘爐，爐膛內(nèi)、水冷風(fēng)室和汽冷別離器溫升率控制得 非常好，十個(gè)小時(shí)內(nèi)這些部位的溫度均勻的由常溫升至130160C左右，溫度場均勻，在此溫度下維持了6天，檢驗(yàn)?zāi)突鸩牧纤侄嘣?%以下，于是進(jìn)入第二階段烘爐。第二階段烘爐開始向爐膛內(nèi)投柴， 底部加熱繼續(xù)投入，溫升速率滿足烘爐曲線要求，溫度在350C左右， 至8月3日，所取樣品水分控制在1%以內(nèi)，第二階段烘爐結(jié)束。制護(hù)如峭|一,j-i汽粗一*1甜水小聲嶺卜HT水冷具菱 l-嘗殆直右昭尊團(tuán)

3、|屛吃#蛻260t/h循環(huán)流化床鍋爐烘爐蒸汽流程圖第一、二階段烘爐不需要啟動(dòng)風(fēng)機(jī)，僅靠爐膛產(chǎn)生的自生通風(fēng)力 維持燃燒，火焰強(qiáng)度靠風(fēng)門開度和投柴量控制。第二階段烘爐完成后進(jìn)入爐膛、 返料器、冷渣器和床下點(diǎn)火預(yù)燃 室等處檢查，未發(fā)現(xiàn)異常，可見烘爐效果良好。第三階段烘爐和吹管一塊進(jìn)行，采用投油和投煤方式，接近于鍋 爐正常運(yùn)行方式，不進(jìn)行澆筑料水分化驗(yàn)。吹管結(jié)束再次檢查澆注料 情況，發(fā)現(xiàn)2個(gè)床下點(diǎn)火器的澆注料出現(xiàn)幾條龜裂裂紋但不超標(biāo)，其余地方的澆注料情況正常。整個(gè)烘爐和吹管共用燃油103t,木柴300t,各處水分控制情況見 表1。表1烘爐耐火材料水分檢驗(yàn)結(jié)果部左冷右冷左點(diǎn)右點(diǎn)左返右返左返右返左水右水位

4、渣器渣器火火料料料料平平時(shí)風(fēng)道風(fēng)道立官立官斜管斜管煙道煙道間4.3% 4.5% 0.8% 0.4% 5.6% 7.9% 4.1% 0.7% 6.7% 4.5%1.1%0.980.842.5%6.1%5.1%1.4%0.775.9%1.4%0.820.870.830.930.770.590.580.961.030.59%2蒸汽+油槍某廠#4機(jī)組型465t/h的循環(huán)流化床鍋爐采用了該種方式。這種方法低溫階段可控性較差，烘爐消耗的燃油量不易控制，對(duì)運(yùn)行 人員要求高，但不需較多的人力，不需用專門烘爐設(shè)備。型鍋爐爐墻除床下點(diǎn)火器外，一般由耐火、耐磨、 保溫磚砌筑，水冷布風(fēng)板、冷渣器和返料器的局部構(gòu)件由耐

5、磨耐火、 保溫澆注料砌筑。第一階段烘爐前進(jìn)行了床下點(diǎn)火器的預(yù)烘烤，在床下點(diǎn)火器處加裝了 臨時(shí)烘爐蒸汽管道，預(yù)烘烤烘爐溫度為 80C。第一階段烘爐直接投床下油槍進(jìn)行升溫恒溫，冷渣器那么是從水冷管束 引入蒸汽升溫。第一階段烘爐采用了 100kg/h的機(jī)械霧化油槍，水冷 風(fēng)室溫度控制在200 C左右。油槍點(diǎn)燃后熱煙氣溫度上升速度非常快，達(dá)不到10C/h升溫限制要求，為了控制升溫速度和烘爐溫度，調(diào)低了燃油壓力，但是油壓降低 后機(jī)械霧化油槍霧化效果變差，出現(xiàn)了滴油現(xiàn)象，又由于此時(shí)整個(gè)爐 膛和床下點(diǎn)火器的溫度場較低致使油霧燃燒不充分加重了油在爐內(nèi) 的累積。由于油槍微量滴油，燒毀了滴油處的小局部澆注料。第二

6、階段烘爐采用200400kg/h機(jī)械霧化油槍，溫度控制在350 C左 右。第三階段烘爐和吹管相結(jié)合一塊進(jìn)行， 沒有投煤僅靠油槍維持吹 管和烘爐。第二階段烘爐結(jié)束時(shí)發(fā)現(xiàn)床下點(diǎn)火器處有很小局部澆注料燒毀， 于是 進(jìn)行了修補(bǔ)。 吹管結(jié)束時(shí)檢查烘爐效果滿足要求， 但是床下點(diǎn)火器處 的局部澆注料修補(bǔ)以后一直存在問題， 在吹管和以后的冷態(tài)啟動(dòng)中出 現(xiàn)了床下點(diǎn)火器局部外保溫材料和壁面烤焦現(xiàn)象。整個(gè)烘爐和吹管共用燃油 700t 左右。3 蒸汽+烘爐用熱煙氣發(fā)生器某廠 #3 機(jī)組 465t/h 的循環(huán)流化床鍋爐采用了這種方式，爐型也是 。這種方法需要專門烘爐熱煙氣發(fā)生器， 烘爐前、后烘爐機(jī)的安裝 和恢復(fù)工作復(fù)雜

7、，需要接臨時(shí)油管道、壓縮空氣管道和熱煙氣管道， 由操作熟練的工人進(jìn)行調(diào)整烘爐機(jī)出口煙氣溫度， 但烘爐過程中不需 要較多的人力， 冷渣器、 返料器和床下點(diǎn)火器等部位烘烤溫度可到達(dá) 500 C以上。該廠#3爐共采用 14臺(tái)熱煙氣發(fā)生器進(jìn)行烘爐， 安裝在鍋爐不同部位， 烘爐熱煙氣發(fā)生器油槍出力70kg/h，空氣霧化。由于是第一次設(shè)計(jì)， 未準(zhǔn)備更小的油槍， 只能通過調(diào)節(jié)油壓來減小油槍出力。 實(shí)際操作中 油槍出力調(diào)小之后， 不易點(diǎn)火和穩(wěn)燃， 導(dǎo)致第一階段烘爐升溫時(shí)升溫 率難以控制，尤其是容積較小的返料器、冷渣器、床下點(diǎn)火器等處更為嚴(yán)重。冷渣器在第一次點(diǎn)火后溫度急劇升至200240C，超溫嚴(yán)重后又滅火降溫

8、，如此反復(fù)了幾次。第二階段烘爐溫度可控性開始變好， 此時(shí)油槍出力增大，燃燒狀況穩(wěn) 定，各處溫度場比擬均勻。此后進(jìn)入第三階段，溫度控制在 550 C左 右。然而床下點(diǎn)火器的澆注料水分含量太大，且澆注料厚度達(dá)420mm,烘烤時(shí)水分下降緩慢，從 2003年6月19日點(diǎn)火烘爐至6 月30日?；?，點(diǎn)火器外層保溫澆注料水分還在 15%以上，最后決定 停火進(jìn)入吹管階段，在點(diǎn)床下油槍時(shí)繼續(xù)烘烤床下點(diǎn)火器澆注料， 通 過控制床下油槍的出力來調(diào)節(jié)溫升率，以保證耐火材料的平安。第一階段結(jié)束時(shí)用油127t,吹管未投煤，吹管結(jié)束床下點(diǎn)火器澆注料 水分合格，此時(shí)共用油362t。停爐后檢查爐墻，情況良好，但是在冷渣器內(nèi)，有沿整個(gè)墻面近一周 的裂紋，幸好未出現(xiàn)貫穿裂紋，其中#1冷渣器裂紋較多，共9條， 分析原因主要是第一次點(diǎn)火烘爐時(shí)升溫速度過快，超溫后又停烘爐油 槍急劇降溫導(dǎo)致。表2烘爐澆注料水分檢驗(yàn)結(jié)果咅A別A別A別B別B別B別A點(diǎn)B點(diǎn)C點(diǎn)D點(diǎn)位離離離離離離火預(yù)火預(yù)火預(yù)火預(yù)時(shí)器器器器器器燃室燃室燃室燃室間入頂出入頂出口部口口部口0.16 0.15 0.17 2.32 0.111.06 20.53 18.98 23.416.49%16.3216.0520.2115.85%0.490.