1、機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書設(shè)計題目： 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動裝置的設(shè)計院系：機(jī)械工程學(xué)院班級：姓名：學(xué)號：指導(dǎo)老師：日期： 2011-5-2826262627目錄一、設(shè)計任務(wù)書3二、傳動方案的說明和比較3三、電動機(jī)的選擇計算4四、傳動比的確定和各級傳動比的分配5五、運(yùn)動和動力參數(shù)的運(yùn)算6六、傳動零件 (V 帶和齒輪 ) 的設(shè)計7七、軸的設(shè)計和計算17八、滾動軸承的選擇和計算22九、鍵鏈接的選擇和計算25十、潤滑和密封的說明25十一、拆裝和調(diào)整的說明十二、減速箱體的附件的說明十三、設(shè)計小結(jié)十四、參考資料項目計算公式或依據(jù)結(jié)果及備注一、一、 設(shè)計任務(wù)書一、設(shè)計題目 ：設(shè)二級展開式斜齒圓柱齒輪減速器1. 試

2、按下列的運(yùn)動簡圖、工作條件和原始數(shù)據(jù)，設(shè)計一帶式輸送機(jī)的計傳動裝置。1）運(yùn)動簡圖任務(wù)書2）工作條件輸送機(jī)連續(xù)工作，單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷變化不大，空載起動，二班制，使用折舊期 8 年（每年工作日 300 天），兩班制工作，輸送帶速度容許誤差為± 5%，加工制造能力一般， 空間沒限制， 通風(fēng)性能好。3 ）原始數(shù)據(jù)輸送帶工作拉力 F/N輸送帶工作速度 V（m/s）滾筒直徑 D/mm6.5F=6.5N1.2V=1.2m/s400D=400mm二、二、 傳動方案的說明和比較1. 此結(jié)構(gòu)為二級展開式斜齒圓柱齒輪減速器。此結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)是：結(jié)構(gòu)簡傳單，由于軸承為不對稱分布，因此延遲向軸承分布不均，要求軸有較

3、大剛度。適合繁重惡劣環(huán)境下長期工，使用維護(hù)方便，但結(jié)構(gòu)尺寸較大。動2. 與其他結(jié)構(gòu)的比較：方案的說明和比較三、電動機(jī)的選擇和分流式兩級圓柱齒輪減速器：結(jié)構(gòu)復(fù)雜，由于齒輪相對與軸承對稱布置， 與展開式相比載荷沿齒向分布均勻， 載荷受載較均勻，中間軸危險截面的轉(zhuǎn)矩只相當(dāng)于軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩的一半。適用于變載荷的場合兩級圓錐圓柱齒輪減速器：可用于兩軸垂直相錯的傳動中，制造安裝復(fù)雜，成本高，圓錐齒輪在高速級，圓錐齒輪尺寸不應(yīng)太大， 否則制造困難3、結(jié)論：考慮到長期在繁重環(huán)境下工作且節(jié)約資金的情況， 故選擇兩級展開式斜齒圓柱齒輪減速器計三、電動機(jī)的選擇和計算算一選擇電動機(jī)選擇電動機(jī)的內(nèi)容包括：電動機(jī)的類型，

4、結(jié)構(gòu)形式，容量和轉(zhuǎn)速，要確定電動機(jī)具體型號。1選擇電動機(jī)的類型和結(jié)構(gòu)形式電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)形式要根據(jù)電源，工作條件和載荷特點(diǎn)來選擇。沒有特殊要求時均選用交流電動機(jī)，其中以三相鼠籠式異步電動機(jī)用得很多。 Y 系列電動機(jī)為我國推廣采用的新設(shè)計產(chǎn)品，適用于不易燃，不易爆，無腐蝕性氣體的場合，以及要求具有較好啟動性能的機(jī)械。所以選擇此型號的電動機(jī)。2選擇電動機(jī)的容量標(biāo)準(zhǔn)電動機(jī)的容量有額定功率表示。 所選電動機(jī)的額定功率應(yīng)等于或稍大于工作要求的功率。 容量小于工作要求，則不能保證工作機(jī)正常工作，或使電動機(jī)長期過載，發(fā)熱大而過早損壞；容量過大，則增加成本，并且由于效率和功率因數(shù)低而造成浪費(fèi)。電動機(jī)的容量主要

5、由運(yùn)行時發(fā)熱條件限定，在不變或變化很小的載荷下長期連續(xù)運(yùn)行的機(jī)械，只要其電動機(jī)的負(fù)載不超過額定值，電動機(jī)便不會過熱，通常不必校驗發(fā)熱和啟動力矩。所需電動機(jī)功率為Pd=Pw/ 式中 ：Pd-工作機(jī)實際需要的電動機(jī)輸出功率， Kw；Pw-工作機(jī)所需輸入功率 ， Kw； - 電動機(jī)至工作機(jī)之間傳動裝置的總效率 。工作機(jī)所需功率總效率按下式計算 :1 _ 卷筒軸承效率2 _ 卷筒效率3 _ 低速級聯(lián)軸器效率 4 _ 軸軸承效率5 _低速級齒輪嚙合效率6 _ 軸軸承效率7 _ 高速級齒輪嚙合效率8 _ 軸軸承效率9 _ V 帶傳動效率2.2.3.4.5.6.7.8.9由手冊表 1-7 查得1、2=0.9

6、6、3=0.99 、 4=0.99、5=0.99=0.97 、 6 =0.99 、7=0.97 、 8=0.99 、 9=0.96 。故 =0.96 2×0.9 72×0.99 5= 0.825所以 ,Pd=PW/=7.8/0.825=9.46kwPw=Fv/1000=6.5 × 1.2 ×1000/1000=7.8KwPd=9.46kwnw =60×1000v/D=60×1.2 × 1000/400 ×3.14=57.32r/minPw=7.8kwnw=57.32r/min查表 12-1 、 12-3符合這一范圍

7、的同步轉(zhuǎn)速有 750、1000 和 1500r/min方案電 動 機(jī)額 定 功電 動 機(jī)滿 載 轉(zhuǎn)額 定 轉(zhuǎn)質(zhì)量 /kg型號率 /kw同 步 轉(zhuǎn)速 r/min矩速 r/min1Y180L-117507302.01842Y160L-1110009702.014763Y160M-11150014602.31234綜合考慮電動機(jī)和傳動裝置的尺寸、質(zhì)量、價格和帶傳動、減速器的傳動比，可見第三種方案價位合適。則選擇的電動機(jī)為 Y 系三相同步 Y160M-4，額定功率 11kw，滿載轉(zhuǎn)速 1500r/min ，額定轉(zhuǎn)矩 2.3 ，質(zhì)量 123kg。四、傳動比的確定和各級傳動比的分配Y160M-4nminw

8、146023.51=1460/57.32=25.4762.10i =25.47i 低 =3四、ii低i高 i帶傳取 i低3， i高 =4，則 i帶=25.47/12=2.12動五、運(yùn)動和動力參數(shù)的運(yùn)算比 1、各軸的轉(zhuǎn)速n1=nm =1460 r / minn2=n1 / i帶 =1460/2.12= 688.68 r / min五、n3=n2 / i 高 =688.68/ 4=172.17 r / min動n4= n 3/ i 低 =172.17/3=57.39r/min力2、各軸的輸入功率參P1=Pd× 帶 × 軸承 =9.46 ×0.96 × 0.9

9、9=8.99kw數(shù)P2=P1×齒 × 軸承 =8.99 ×0.96 × 0.99=8.54kwP3=P2×齒 ×軸承 =8.54 ×0.96 × 0.99=8.12kwP=P×軸承 ×聯(lián)軸器 =8.12 × 0.99 × 0.99=7.96kw433、 各輸入軸轉(zhuǎn)矩Td=9550×Pd/n m=9550×9.46/1460=61.8N·mT =9550 P1/n9550× 8.99/688.68=124.67 N· m12=T

10、2=9550 P 2/n 3=9550× 8.54/172.17=473.70 N · mT =9550 P3/n =9550× 8.12/57.39=1351.21N· m34T =9550 P4/n4=9550× 7.96/57.39=1324.59N· m4數(shù)據(jù)整理如下：功率 P(kw)轉(zhuǎn)距 T(N· m)轉(zhuǎn)速傳動比 i軸名輸入輸入輸出n(r/min)電 動 機(jī)9.4661.81460.02.12軸0一軸8.99124.671460.004i 高 =4i 帶 =2.12n1=1460 r / minn2= 688.68

11、 r / minn3=172.17 r / minn4=57.39r/minP1= 8.99kwP2=8.54kwP3= 8.12kwP4= 7.96kwTd=61.8N· mT1=124.67 N · mT2=473.70 N · mT3=1351.21N · mT4=1324.59N · m二軸8.54473.7688.683三軸8.121351.2172.1711四軸7.961324.557.399六、傳動零件的設(shè)計（一） V 帶設(shè)計1. 選擇普通 V 帶由工作情況為：運(yùn)轉(zhuǎn)方向不變，工作載荷穩(wěn)定。所以選用Ka=1.1Pca= 10.406

12、kwP ca= K AP=×9.46=10.406kw1.12. 選擇 v 帶型：查書本圖 8-11 選 A 型 V 帶六、3. 確定帶輪直徑1 dd 1 112 mm選 d 156mm傳112 mm1電機(jī)中心高 160mm2動V1=8.56m/sV1d1n1 /(60 1000)8.56m/ s5m/ s 合適零從動帶輪直徑d 2=224mm件d 2 id1 12.9612×112112=237219.44mm.52的查表 8-8 圓整則 d2224mm設(shè)所以帶傳動比為i =2計i d 2 / d1 224 / 1122故從動輪轉(zhuǎn)速n =730r/m2n2n1 / i17

13、30r / min4.確定V帶基準(zhǔn)長度0 和中心矩 a0a0=600mmd1 d2L取 a0a0= (0.72)() = (0.72)(112+224) = 235.2672=600mm+L 02 a 0( d 2d 1) 22( d 1d 2 )4 a 0L0=1732.75mm2 600(112224 )( 224112 )246001732 . 75 mm2根據(jù)課本 82取L01800mma=633mmaa 0L d L 018001732 .752600633 .63 mm2取 a 633mm5. 驗算小帶輪包角 1180d 2d 157 .3180224 112a1 170 01a6

14、3357 .3169 .9120取 a117006. 確定帶的根數(shù)Z=6zPc5.87(P0P取 Z=67. 確定帶的初拉力；0 ) KK LF0=161.82NF0500 Pc ( 2.51)qv 2zvK50010.42.510.106.89268.560.98161 .82 N8. 設(shè)計結(jié)果 : 選用 6 根型號 A-1800 的帶，中心距為 633mm（二）齒輪的設(shè)計與計算1. 高速級齒輪傳動設(shè)計（1）選精度等級，材料及齒數(shù)運(yùn)輸機(jī)：一般工作機(jī)器，速度不變，故選用7 級精度材料選擇：由表10-1 選擇 小齒輪材料為 40Gr( 調(diào)質(zhì) ) ，硬度為 280HBS,z1 20大齒輪材料為 4

15、5 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240HBS, 二者材料硬度之差為40HBSz2=80初選小齒輪齒數(shù)z120 ， 大齒輪齒數(shù) z220480選取螺旋角，初選螺旋角14 0按齒面接觸疲勞強(qiáng)度實際014d1t322KtT1 u1 ZHZEd auH確定公式內(nèi)各個算數(shù)值a.試選 kt 1.3kt1.3b.由課本圖 10-30選取區(qū)域系數(shù) zH2.433zH2.433c.課本圖10-26查得10.715,20.88則120.715 0.881.595=1.595d. 小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩T9550 p / n29550 8.99/ 745115.15KN .T1=124.67N.m11688.628=124.67k

16、N.me.由課本表 10-7 選取齒寬系數(shù) d1d1f.由表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù) Z E 189.8MpaZ E189.8Mpag.由圖 10-21-d查得齒輪的解除疲勞強(qiáng)度極限H lim600Mpa 1/ 2H lim600Mpa 1 / 2h. 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N60n1 jL h60 16745×.28300×1620×300688.2068=3.4967.293×109×9N=3.967109N 14.29310 9/3.×93.967 × 1092=1.095103.92N 14.293910 91

17、15;10i.由表 10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù) K HN 1 0.9K HN 20.973.92j.計算接觸疲勞許用應(yīng)力，取安全系數(shù) S=1H 1 Hlim 1 K HN 1600 0.9H 1 540 MpaS H540 Mpa1H 2 533 .5 Mpa2 Hlim 15500 .97HS H1533 .5 MpaH H1H 2 540533.5536.75H 536.7522 計算a.試算小齒輪分度圓直徑d1t , 代入 H 中較小的值d1t322KtT1 u1 ZHZEd auH321.312.4671045189.82.4332d 57.28mm()11.5954536.751

18、t=57.28mmb. 計算圓周速度vd1t n13.14 57.28 688.68v=2.046m/s2.064m/ s60 100060 1000c. 計算齒寬 b 及模數(shù) mntb = d d1t 1 57.28 57.28 mmB=57.28d1t cos57.28cos140mnt =2.795mmmnt =z12.795mm20h=6.29mmh2 .25 m nt2 .252 .7956 .29 mmb / h 9.1b / h9.1d. 計算縱向重合度0.318d Z1tan0.318120tan 14 o1.591.59e. 計算載荷系數(shù) KK A11由表 10-2 查得使用

19、系數(shù) K AKv1.06根據(jù) V=2.064m/s，7 級精度，有圖10-8 查得動載荷系數(shù)，故 Kv 1.06由表 10-4 查得 K H1.426K H1.426K F1.35K F1.35由表 10-13 查得由表 10-3 查得K HK F1.1K HKF 1.1K1.67故載荷系數(shù)KK A KvK HK H11.061.426 1.11.67f. 按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑d1=62.27mmd1d1t 3K57.2831.6762.27mmK t1.3g. 計算模數(shù) mnd1 cosomnt3mmmnt62.27 cos143mmz120(3).按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計2KTY

20、 cos2YFa YSamn1?3d z12F 確定計算參數(shù)a.計算載荷系數(shù)K=1.57KK A KvK FK F11.061.1 1.35 1.57b.根據(jù)縱向重合度1.59 ， 從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù) Y0.867c.計算當(dāng)量齒數(shù)Zv1=21.8Z12021.89Zv2=87.57Z v1cos3cos314 oZ v2Z 28087.57cos3cos314o.查取齒形系數(shù)YF12.68d由表 10-5查得YF 12.68YF 2 2.08YF22.08Ys11.574S 21.822Ys 11.574e.計算大、小齒輪的 YFa Ysa 并加以比較，取彎曲安全系數(shù) S 1

21、.4S21.822F FK FNF limSK FN1FE1F1S0.9145001.4326.43MpaF 1F 2326.47MPa266MPaF 2K FN2 FE20.98 380266MpaS1.4故大齒輪的數(shù)值大且Fs0.0142Fm設(shè)計計算2KTYcos2YFaYSa1?mn3z 2dFmn=213 2 1.57 12.467 104cos2 14o0.867 0.014220211.5951.92為滿 足齒 根 彎曲 疲勞 強(qiáng)度 取 mn2，為滿足齒面接觸疲勞強(qiáng)度取d62 . 27 mmZ1=31Z2=124Zd 1 cos62 .27 cos 1401230 .21m n取Z

22、1 31Z2 4 31 124(4) . 幾何尺寸計算，計算中心距a=160mmZ1 Z2mn31 1242a2 cos14 o159.7mm2 cos將中心距圓整為 160mm按圓整后的中心距修正螺旋角14.36 oarccos Z1Z 2 mn14.36o2a因值改變不多，故,K ,ZH等值不必修正 。計算大、小齒輪的分度圓直徑d1=64mmd2=256mmZ1 mn64 mmd1cos14.36 oZ2 mnd2256 mmo計算齒輪寬度bd d1t157.2857.28mm所以圓整后取 B165 mm B260 mmd f 1d12( ha*Cn* ) mn642* （1+0.25 ）

23、*2 =59mmdf2 =251mm齒頂圓直徑為 da1=d1+2han*mn64+2*1*2=68mmda2 =260mm2. 低速級齒輪傳動設(shè)計選擇精度等級、材料及齒數(shù)運(yùn)輸機(jī)：一般工作機(jī)器，速度不變，故選用7 級精度材料選擇：由表 10-1 選擇 小齒輪材料為 40Gr( 調(diào)質(zhì) ) ，硬度為 280HBS, 大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240HBS, 二者材料硬度之差為 40HBSb=57.28mmB165mmB260 mmdf1 =59mmdf2 =251mm da1 =68mm da2 =260mm初選小齒輪齒數(shù)z120 ， 大齒輪齒數(shù) z260選取螺旋角，初選螺旋角140

24、按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計22K tT1u1 ZHZEd1t?3udH 確定公式內(nèi)各計算數(shù)值a.試選 K t1.3b.由課本圖10-30 選取區(qū)域系數(shù) Z H2.437c.由圖10-26查得1 0.710, 2 0.85則120.7100.851.56d. 小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩T2=9550 P2/ n 3=9550×8.54/172.17=473.7KN ·me.由表 10-7選取齒寬系數(shù)d1f.由表 10-6查得材料的彈性影響系數(shù)Z E189.8MPa 1/ 2g.由表 10-21-d 查得齒輪的解除疲勞強(qiáng)度極限H lim 600MPah. 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N60n1 jL h60

25、172.17 116300 209.92 108N19.9210 80.331093i.由表 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù)K HN11.0 KHN 21.05j.計算接觸疲勞許用應(yīng)力，取安全系數(shù)S=1H 1H lim 1 K HN 16001600 MpaSHH 2 H lim11 .05550577 .5 MpaS HH1 H2588.75MpaH 2 計算a.試算小齒輪分度圓直徑dt1 ，帶入 H 中較小的值2KtT 1 u 1 ZH ZE2d 1t3d auH321.347.371044189.82.437211.56()3588.7586.61mmb. 計算圓周速度vd1t n13

26、.1416 86.61 172.17m/s10006010000.7860d1t= 86.61mmV=0.78m/sb=86.61mmmnt =4.2mmh=9.45mmb/h=9.2c. 計算齒寬 b 及模數(shù) mntbd d1t1 86.6186.61mmd1tcosmnt =4.2mmz1h2 .25 m nt2 .254.2 9.45 mmb /h9. 2d. 計算縱向重合度0.318 d Z1 tan0.318 120tan14o1.586e. 計算載荷系數(shù) K由表 10-2查得使用系數(shù) K A =1根據(jù) v=0.789m/s ， 7 級精度，有圖10-8 查得動載荷系數(shù)，故Kv 1.

27、01由表 10-4查得 KH1.41由表 10-13查得 KF1.28由表 10-3查得 KHKF 1.1故載荷系數(shù)KK A KvK H K H1 1.01 1.417 1.1 1.574f. 按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑d 1d1t 3K86.613 1.57492.31mmK t1.3g.計算模數(shù)mnd1 cos92.31cos14ommmnt204.48z1按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計2KTYcos2YFa YSa1mn?3d z12 F 確定計算參數(shù)a.計算載荷系數(shù)1.586d1t =92.31mmmnt =4.48mmKK A KvK F K F1 1.01 1.1 1.281.42

28、b.根據(jù)縱向重合度1.586 ， 從圖 10-28查得螺旋角影響系數(shù)0.867c. 計算當(dāng)量齒數(shù)Z12021.89Zv1cos314 ocos3Z 26065.68Z v2cos3 14ocos3d. 查取齒形系數(shù)由表 10-5 查得F 12.68F 22.26Ysa11.574S 21.74YFa YSae. 計算大、小齒輪的 F 并加以比較，F(xiàn)s0.0165取彎曲安全系數(shù)F m . FK FNF limSFKFNFlim0.85500307.57 MPa1S1K FNF limFS2大齒輪的數(shù)值大0.883801238.86MPa設(shè)計計算3 2 1.42 4737000.867 cos2

29、14 omn20 20.0165 3.0711.56為滿足齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，取mn 3.5d1 cosZ125 .59m n取Z126Z232678(4).幾何尺寸計算，計算中心距Z 1 Z 2 mn26 78 3.5187.6mma2 cos14o2cos將中心距圓整為188mm按圓整后的中心距修正螺旋角ar cos Z1Z 2mn14.51o2a因值改變不多，故,K ,ZH等值不必修正。計算大、小齒輪的分度圓直徑d1Z1mn94 mmcos14.51oZ 2 mnd2282 mmod f 1 d1 2( ha*Cn* )mn94 2*（1+0.25）*2 =89mmdf2 =277mm齒頂

30、圓直徑為 da1=d1 +2han*mn94+2*1*2=98mmda2=286mm計算齒輪寬度bd d 1 t186 . 6186 . 61 mm所以圓整后取 B195 mmB290 mm七、軸的設(shè)考慮到要同時滿足同軸的中心距相等的要求，現(xiàn)取第二組齒輪數(shù)據(jù)作為兩組齒輪的參數(shù)，同時滿足模數(shù)和分度圓直徑的要求七、軸的設(shè)計和計算( 一)輸入軸 (I 軸) 的設(shè)計計算1、初步確定軸的最小直徑計先按式 15-2 初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 15-3 ，取 A0 =112，于是得P8.dmin1A0 3n1129920.53mm1460.131軸上有一個鍵，將 d增

31、大 3%，即 d=21.15 ，取整為 25mmmin1min1（1）初選用 6306 型深溝球軸承，其內(nèi)徑為d=30mm,寬度為 B=19mm，外徑D=72mm。（2）聯(lián)軸器的選擇和計算計算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩=1.3 ，根據(jù)公式 T =KT 計算T=1.3 ×124.67=187由表 14-1 查得 KN·mAcaAca選取由于要考慮到電動機(jī)輸入軸直徑， 而且軸的最小直徑連接聯(lián)軸器， 所以選軸的最小直徑為 25mm，同時選得聯(lián)軸器為彈性柱銷聯(lián)軸器 , 型號為 GY4 ，L=44mm.2. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計（1）軸的結(jié)構(gòu)圖（2）確定軸各段直徑和長度1-2 段接電動機(jī)， d1=25mm

32、,L1=(1.52)d 1=37.550mm，取 L1=44mm2-3 段: 通過密封蓋軸段長應(yīng)根據(jù)密封蓋的寬度，并考慮電動機(jī)和箱體外壁應(yīng)有一定間距離L，故L2=L'+c 1+c2+(510) -B-3=L'+1 3+11+8+8-19-10=68mm3-4段 d3=30mm， L3=35.1mm4-5段 d4=37mm為了定位擋油環(huán)， 長度 L4= 一齒輪到三齒輪的距離 15mm+三齒輪的寬度 95mm=120mm5-6段因為齒輪直徑較小，若齒輪和軸分開的話，齒輪齒根圓到鍵槽底部的尺寸 x 小于 2.5m ，故做為齒輪軸，故 L =B-2=63mm6-7d=30mm,L=B+

33、t563+(23)+ 2+(1-2)=19+10+3+9+1=42mm6( 二) 中間軸（軸）的設(shè)計1. 初步根據(jù)確定軸的最小直徑先按式根據(jù)表15-2 初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為15-3 ，取 A0 =112，于是得45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。dmin 2A0 3P211238.5425.92mmn688.682軸上有兩個鍵，將 dmin2 增加 10%，即 dmin2=28.51 ，取整為 35mm 初選用深溝球軸承 6307，其 d=35mm， D=80mm， B=21mm。2. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計（1）軸的結(jié)構(gòu)圖（2）確定軸各段直徑和長度軸段 12 用于安裝軸承，所以 d1=35mm,軸段長

34、度 L1=軸承寬度 21mm+軸承到內(nèi)壁距離 5mm+一齒輪到內(nèi)壁距離 10mm+11.5mm(為了齒輪 2 定位可靠)+4mm(齒輪一寬于齒輪二 )=51.5mm軸段 23 用于安裝齒輪三并定位擋油環(huán)，所以選取d2=44mm, 軸段長度L2=齒輪二的寬度 95mm-4mm(為了定位可靠 )=91mm軸段 34 定位齒輪三右端，因此選擇軸段直徑d3=50mm,軸段長度L3=3mm(齒輪一寬于齒輪二 )+ 齒輪二到齒輪三的距離8mm=11mm軸段 45 用于安裝齒輪二并定位擋油環(huán)，所以選取d4=44mm, 軸段長度L4=齒輪三的寬度 60mm-3mm(為了定位可靠 )=57mm軸段 56 用于安

35、裝軸承，所以 d5=35mm,軸段長度 L5=軸承寬度 21mm+軸承到 內(nèi)壁 距離 5mm+三齒輪到內(nèi)壁距 離 8mm+4mm(為了齒輪三定位 可靠)=38mm（三）輸出軸（軸）的設(shè)計及校核1、初選軸的最小直徑選取軸的材料為40Gr, 調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表153，取 Ao=112，于是得dmin 3A0 3P311238.1240.46mmn17217.3軸上有兩個鍵，故將dmin3 增大 10%，即 dmin3=44.5mm，取整為 45mm（1）初選用 7211C型角接觸球軸承，其B=21mm，D=100mm，d=55mm（2）聯(lián)軸器的選擇和計算計算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩由 表14-1查 得KA=1.5 ， 根 據(jù) 公 式Tca=KAT 計 算Tca=1.5 ×1351.21=2026.8 N · m選取由于要考慮到電動機(jī)輸出軸直徑