1、一 高速軸的校核由軸的校核公式可知， 已知高速軸的參數(shù)：Ft1=1111 N Fr1=404.4N T=33330Nmm -1b=59MPa1. 做軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。軸的結(jié)構(gòu)如下圖，確定軸的各點(diǎn)跨距：l1=97.2mm l2=145.2mm l3=44.8mm2. 計(jì)算支反力作彎矩圖。 作水平面內(nèi)彎矩圖Mh 水平面支反力為： Ft1 =Rbh+Rdh Rbh Xl2=RdhXl2得Rdh=849.04NRbh=261.96N則, Mch=38036Nmm 作鉛垂面內(nèi)彎矩圖Mv鉛垂面支反力為：Rbv +Rdv=Fr1Rbv Xl2=RdvXl3得Rdv=309.05NRbv=95.357N則，Mcv

2、=13845Nmm截面c處彎矩為：Mc= Mch2+Mcv2=40477Nmm 做扭矩圖。扭矩T=33330Nmm.判斷危險(xiǎn)截面，計(jì)算當(dāng)量彎矩。 有計(jì)算和圖可知，截面c處彎矩最大，該界面為危險(xiǎn)截面 因?yàn)楣ぷ鲿r(shí)為單向轉(zhuǎn)動(dòng)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變力。故修正系數(shù)為=0.6，則c處的當(dāng)量彎矩為： Me=M2c+（T）2=45148Nmm 校核軸的強(qiáng)度。由校核公式得：e= Me/W=2.1MPae < -1b=59MPa 故，截面c的強(qiáng)度足夠二 中間軸的校核由軸的校核公式可知， 已知中間軸的參數(shù)：Ft1=1111 N Fr1=404.4N FT2=280250N Fr2=1020N T=13452

3、0Nmm -1b=59MPa3. 做軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。軸的結(jié)構(gòu)如下圖，確定軸的各點(diǎn)跨距：l1=41.5mm l2=77.5mm l3=59mm4. 計(jì)算支反力作彎矩圖。 作水平面內(nèi)彎矩圖Mh 水平面支反力為： Ft1+Ft2=Rah+Rdh Ft1Xl1+Ft2(l1+l2)=Rdh(l1+l2+l3)得Rdh=2132.61NRah=1780.89N則，Mbh=RahXl1=73906.9Nmm Mch=125824Nmm 作鉛垂面內(nèi)彎矩圖Mv鉛垂面支反力為：Rav+Fr1+Rdv=Fr2Fr1Xl1+RdvX（l1+l2+l3）=Fr2（l1+l2）得Rdv=587.63NRav=27.97N

4、則，Mbv=1160.76NmmMcv=34670Nmm截面B處彎矩，Mb= Mbh2+Mbv2=73909.24Nmm截面c處彎矩為：Mc= Mch2+Mcv2=130513.2Nmm 做扭矩圖。扭矩T=134520Nmm.判斷危險(xiǎn)截面，計(jì)算當(dāng)量彎矩。 有計(jì)算和圖可知，截面c處彎矩最大，該界面為危險(xiǎn)截面 因?yàn)楣ぷ鲿r(shí)為單向轉(zhuǎn)動(dòng)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變力。故修正系數(shù)為=0.6，則c處的當(dāng)量彎矩為： Me=M2c+（T）2=130513.2Nmm 校核軸的強(qiáng)度。由校核公式得：e= Me/W=1.73MPae < -1b=59MPa 故，截面c的強(qiáng)度足夠三 低速軸的校核由于輸出軸的轉(zhuǎn)矩最大，且

5、斜面相對(duì)較小，如果輸出軸的強(qiáng)度得到保證，那么其他軸強(qiáng)度也會(huì)得到保證。由軸的校核公式可知， 已知低速軸的參數(shù)：Ft1=2802.5 N Fr1=100N T=387260Nmm -1b=59MPa5. 做軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。軸的結(jié)構(gòu)如下圖，確定軸的各點(diǎn)跨距：l1=102.5mm l2=57.5mm 計(jì)算支反力作彎矩圖。 作水平面內(nèi)彎矩圖Mh 水平面支反力為：Ft1 =Rah+Rch Rah Xl2=RchXl2得Rch=1795.35NRah=1007.15N則, Mbh=103233Nmm 作鉛垂面內(nèi)彎矩圖Mv鉛垂面支反力為：Rav +Rcv=Fr1Rav Xl1=RcvXl2得Rcv=653.4N

6、Rav=366.56N則，Mbv=37572.4Nmm截面c處彎矩為：Mb= Mbh2+Mbv2=109858Nmm 做扭矩圖。扭矩T=387260Nmm.判斷危險(xiǎn)截面，計(jì)算當(dāng)量彎矩。 有計(jì)算和圖可知，截面c處彎矩最大，該界面為危險(xiǎn)截面 因?yàn)楣ぷ鲿r(shí)為單向轉(zhuǎn)動(dòng)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變力。故修正系數(shù)為=0.6，則c處的當(dāng)量彎矩為： Me=M2c+（T）2=257017.7Nmm 校核軸的強(qiáng)度。由校核公式得：e= Me/W=15.45MPae < -1b=59MPa 故，截面c的強(qiáng)度足夠七軸承、聯(lián)軸器、鍵的校核。一軸承的校核.。由于中間軸承受徑向力最大，且額定動(dòng)載荷最小，只要中間軸承壽命達(dá)到要

7、求，那么他其他軸承都合格。試校核中間軸承。已知中間軸承為7306CJ型，dXDXb=30X72X19mm，Cr=26.2KN，n=288.6r/min，工作要求，單班制工作，有輕微震動(dòng)，使用期限為三年，每年300個(gè)工作日。由中間軸的校核中算出;Rdv=587.63NRav=27.97NRdh=2132.61NRah=1780.89N得Pa=Fa=1781N Pd=Fd=2212N由于選擇了接觸角軸承則=3，溫度正常取ft=1，工作時(shí)有輕度沖擊取fp=1.2，有壽命計(jì)算公式 得，軸承d受力最大，故壽命最短若d符合要求那么其他軸承也符合要求最后得出d的壽命為：Lh=121151h12000h（5X

8、300X8）d軸承滿足要求，可知全部軸承都滿足要求。二聯(lián)軸器的校核。 選擇的聯(lián)軸器均為L(zhǎng)X3型彈性銷柱聯(lián)軸器，Tn=1250Nmm。 取K=1.5則: Tc1=T1XK=33.33X1.5=50Tn Tc2=T2XK= 387.26X1.5=581Tn該聯(lián)軸器選擇合適四 鍵的校核。根據(jù)A型平鍵類型及所選鍵查得鍵的尺寸b、h、l。然后由公式p=2T/dklp來校核強(qiáng)度。查表得p=100120MPa. 高速軸與聯(lián)軸器處用A型鍵10X40 GB/T(19962003)則，p=2T/dkl=2X33720/(58X4X43)=9.7p. 中間軸與齒輪處用A型鍵10X32 GB/T(19962003)則

9、，p=2T/dkl=2X134520/(43X4X22)=71.1p. 低速軸與齒輪處用A型鍵10X63 GB/T(19962003)則，p=2T/dkl=2X387260/(73X5X47)=45.1p. 低速軸與聯(lián)軸器用A型鍵10X70 GB/T(19962003)則，p=2T/dkl=2X3897260/(60X4X80)=40.3p故所選鍵都能滿足強(qiáng)度。八箱體及其附件設(shè)計(jì)。減速器的箱體采用鑄造（HT200）制成，采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪佳合質(zhì)量，大端蓋分機(jī)體采用配合.1. 機(jī)體有足夠的剛度在機(jī)體為加肋，外輪廓為長(zhǎng)方形，增強(qiáng)了軸承座剛度2. 考慮到機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑，密封散熱。因其傳動(dòng)件

10、速度小于12m/s，故采用侵油潤(rùn)油，同時(shí)為了避免油攪得沉渣濺起，齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯xH為40mm為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗糙度為3. 機(jī)體結(jié)構(gòu)有良好的工藝性.鑄件壁厚為10，圓角半徑為R=3。機(jī)體外型簡(jiǎn)單，拔模方便.4. 對(duì)附件設(shè)計(jì) A 視孔蓋和窺視孔在機(jī)蓋頂部開有窺視孔，能看到 傳動(dòng)零件齒合區(qū)的位置，并有足夠的空間，以便于能伸入進(jìn)行操作，窺視孔有蓋板，機(jī)體上開窺視孔與凸緣一塊，有便于機(jī)械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強(qiáng)密封，蓋板用鑄鐵制成，用M6緊固B 油螺塞：放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其他部件靠近的一側(cè)，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機(jī)體外壁應(yīng)凸起一塊，由機(jī)械加工成螺塞頭部的支承面，并加封油圈加以密封。C 油標(biāo)：油標(biāo)位在便于觀察減速器油面及油面穩(wěn)定之處。油尺安置的部位不能太低，以防油進(jìn)入油尺座孔而溢出.D 通氣孔：由于減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，機(jī)體內(nèi)溫度升高，氣壓增大，為便于排氣，在