1、七臺河吉偉焦?fàn)t氣制液態(tài)甲烷工程方案第1章 項目概述 我國的能源結(jié)構(gòu)是“缺油、少氣、富煤”,煤炭資源相對豐富,煤化工發(fā)展迅速。根據(jù)我國石油天然氣總公司預(yù)測，2015年常規(guī)天然氣生產(chǎn)量為1780億立方米，天然氣需求量為2400億立方米，供需缺口為620億立方米。20102020年期間，我國天然氣需求量受城市氣化率的提高以及天然氣替代工業(yè)燃料領(lǐng)域消費的驅(qū)動將大幅度增長，消費結(jié)構(gòu)將進一步優(yōu)化。天然氣的價格這幾年一直穩(wěn)中有升，今后幾年，隨著市場需求的進一步增加，價格仍將有所提高。利用該契機,積極發(fā)展焦?fàn)t煤氣制天然氣( SNG)用于替代天然氣或城市煤氣,不僅可以降低進口天然氣市場給我國帶來的潛在風(fēng)險,滿足

2、日益增長的市場需求,而且對我國的能源安全、節(jié)能減排等方面也具有戰(zhàn)略意義。針對以上發(fā)展趨勢，吉偉焦?fàn)t煤氣提出制液態(tài)甲烷的項目方案，煤氣液態(tài)甲烷的工藝流程大致如下：CO2排入空氣除塵濕法脫硫焦?fàn)t煤氣焦?fàn)t氣壓縮精脫硫MDEA脫碳干燥往復(fù)壓縮（1、2段）往復(fù)壓縮（3、4段）焦?fàn)t氣壓縮（4、5段）甲醇合成甲醇精餾存儲干燥液化LNG儲存裝車0.8MPa1.4MPa根據(jù)以上工藝流程可以將整個工藝分為：原料氣的凈化和脫硫、MDEA脫碳干燥、CH4分離干燥液化、焦?fàn)t氣的壓縮、甲醇的合成等工段。第2章 各個工段工藝流程控制2 . 1 焦?fàn)t煤氣的凈化工藝焦?fàn)t煤氣的凈化要求：焦?fàn)t煤氣中雜質(zhì)含量高 ,凈化難度大 ,凈化

3、成本高 ,制約了其作為化工原料氣的用途和經(jīng)濟性 有微量焦油 、 苯 、 萘 、 氨 、 HC N、 C l。通常經(jīng)過焦化廠化產(chǎn)回收預(yù)處理的焦?fàn)t煤氣 , 仍然含不飽和烯烴 , 以及 H2S 、 噻吩 ( C4 H4S) 、 硫醚 、 硫醇 、 C O S 、 CS2 等雜質(zhì) 。 其中 ,焦油 、 苯 、 萘 、 不飽和烯烴會在后續(xù)的焦?fàn)t煤氣轉(zhuǎn)化和甲醇合成中分解析碳影響催化劑的活性 ; 由無機硫與有機硫組成的混合硫化物和 C l-及羰基金屬等雜質(zhì)是焦?fàn)t煤氣轉(zhuǎn)化和甲醇合成催化劑的毒物 ,會導(dǎo)致轉(zhuǎn)化與合成催化劑永久性中毒失活 。因此 ,徹底脫除雜質(zhì) , 深度凈化焦?fàn)t煤氣 , 是焦?fàn)t煤氣資源化利用的關(guān)鍵

4、 。焦?fàn)t煤氣中含有的噻吩 、 硫醚 、 硫醇等有機硫 ,形態(tài)復(fù)雜 ,化學(xué)穩(wěn)定性高 ,現(xiàn)有的濕法脫硫?qū)ζ鋷缀醪黄鹱饔?,必須采取干法脫硫?qū)⒂袡C硫脫除。若來自焦化廠的煤氣是只焦不化的粗煤氣 , 則必須先進行化產(chǎn)濕法脫硫 , 使原料氣中的硫含量盡可能減少 ,以減輕干法脫硫負(fù)擔(dān) ,延長加氫轉(zhuǎn)化脫硫劑使用壽命 。 然后再進行干法加氫轉(zhuǎn)化精脫硫 , 即采取濕法與干法脫硫相結(jié)合的方式進行凈化精制 。首先 ,粗煤氣先進入化產(chǎn)裝置 ,通過冷凝 、 電捕焦油 、濕法脫硫 、 脫氰 、 脫氨 、 洗苯脫苯等操作 ,脫除焦?fàn)t煤氣中的焦油 、 萘 、 硫化氫 、 氰化氫 、 氨 、 苯等物質(zhì) ,并回收焦油 、 硫 、

5、氨 、 苯等化工產(chǎn)品 。 經(jīng)化產(chǎn)和濕法脫硫后 ,可將焦?fàn)t煤氣中的 H2S脫至 20 m g /m3以下 , 同時可脫去少量有機硫 , 但有機硫含量仍然較高 。然后再進行干法精脫硫 , 使焦?fàn)t煤氣滿足凈化后總硫體積分?jǐn)?shù) 0 . 1 × 10- 6的要求 。精脫硫工藝技術(shù)方案焦?fàn)t煤氣中含有的絕大部分無機硫和極少部分的有機硫可在焦化廠化產(chǎn)濕法脫硫時脫掉 , 而絕大部分有機硫只能采用干法脫除 。 干法脫除有機硫有4種方法 ,即吸收法 、 熱解法 、 水解法 、 加氫轉(zhuǎn)化法 ,目前國內(nèi)外主要采用水解法和加氫轉(zhuǎn)化法脫除有機硫。水解法脫除有機硫由于操作溫度為中低溫 , 可避免強放熱的甲烷化副反應(yīng)發(fā)

6、生 , 是目前國內(nèi)外脫除煤氣中有機硫十分活躍的研究領(lǐng)域 。 但水解催化劑的活性隨溫度的升高和煤氣中氧含量的增大而急劇下降,且對 C O S 、 CS2 水解效果好 , 對煤氣中的噻吩 、 硫醚 、 硫醇基本不起作用 , 這是水解法脫除有機硫的致命缺陷 。焦?fàn)t煤氣經(jīng)濕法脫硫后可脫去絕大部分的 H2S和少量的有機硫。脫硫的技術(shù)瓶頸是如何深度脫除形態(tài)復(fù)雜 、 難以用常規(guī)方法分解脫除的有機硫 ,尤其是化學(xué)穩(wěn)定性高 、 難以分解的噻吩 、 硫醚 、 硫醇類有機硫 ,需采用加氫轉(zhuǎn)化法轉(zhuǎn)化為無機硫后才能脫除 。 常用的有機硫加氫轉(zhuǎn)化催化劑有鈷鉬 、 鐵鉬 、鎳鉬等類型 ,加氫轉(zhuǎn)化的氫氣來自于焦?fàn)t煤氣 。由于

7、焦?fàn)t煤氣含有較高濃度的 C O 和 C O2, 選擇加氫脫硫方案時應(yīng)注意 : a . 對噻吩類有機硫加氫分解性能好的加氫催化劑會誘導(dǎo)碳氧化物發(fā)生對加氫工藝不利的強放熱的甲烷化反應(yīng) ,應(yīng)盡可能避免或減輕 C O 和 C O2 在加氫催化劑上發(fā)生甲烷化反應(yīng) 。b . 應(yīng)盡可能提高噻吩 、 硫醚 、 硫醇等有機硫的加氫轉(zhuǎn)化率 。c . 應(yīng)避免 C O 和不飽和烯烴在加氫轉(zhuǎn)化時分解析碳而降低催化劑的活性 。傳統(tǒng)的鈷鉬加氫催化劑價格昂貴 , 主要用于以天然氣為原料的加氫轉(zhuǎn)化精脫硫 。 在 C O、 C O2 含量較高的氣體中 ,易發(fā)生析碳和甲烷化副反應(yīng) 。通常焦?fàn)t煤氣中含有體積分?jǐn)?shù)為 5 % 8 %的

8、C O , 不宜采用鈷鉬加氫催化劑脫硫方案 。根據(jù)焦?fàn)t煤氣中有機硫的含量和形態(tài) , 總結(jié)近幾年國內(nèi)建設(shè)的幾套焦?fàn)t煤氣制甲醇加氫脫硫裝置的經(jīng)驗教訓(xùn) ,對焦?fàn)t煤氣有機硫凈化可采取鐵鉬 +鎳鉬兩級加氫 、 鐵錳 +氧化鋅兩級吸收的方式 。操作條件為 : 溫度約 350 、 壓力約 2 . 3 M Pa 。 工藝流程為 : 鐵鉬加氫轉(zhuǎn)化 鐵錳粗脫硫 鎳鉬加氫轉(zhuǎn)化 氧化鋅精脫硫 。2 . 2 焦?fàn)t煤氣MDEA的脫碳干燥工藝粗原料氣在 2.8MPa下進行二段溶液洗滌的吸收塔，下段用降壓閃蒸脫吸的溶液進行吸收，為了提高氣體的凈化度，上段再用經(jīng)過蒸汽加熱再生的溶液進行洗滌。從吸收塔出來的富液相繼通過兩個閃蒸槽

9、而降壓，溶液第一次降壓的能量由透平回收?；厥盏哪芰坑糜隍?qū)動半貧液循環(huán)泵。富液在高壓閃蒸槽釋放出的蒸汽中有較多的氫和氨，可壓縮送回脫碳塔，出高壓閃蒸槽溶液繼續(xù)降壓后，在低壓閃蒸槽中釋放出絕大部分 CO2。獲得的半貧液大部分用循環(huán)泵打入吸收塔下段，一小部分送入蒸汽加熱的再生塔再生，所得貧液送入吸收塔上段使用。再生塔塔頂所得含水蒸氣的CO2氣體，送入低壓閃蒸槽作為脫氣介質(zhì)使用。 工藝操作要點 (1) 貧液與半貧液的比例貧液/半貧液比例一般為1/31/6，它決定于原料中CO2的分壓。CO2分壓高，x大，則采用比例可高一些( 如1/6 )，這樣熱能耗就降低，貧液的溫度一般為 55 70。(2) 貧液與半

10、貧液的溫度 半貧液一般為7080，進液溫度高，熱能耗就低，但過高又影響吸收塔底溫度，使溶液的吸收能力變小，反而是熱能耗增加，對不同的原料氣工況，都有一個最適宜的溶液溫度比例。既能保證凈化度又充分利用其物理性能，使其熱能耗降到最低限度。(3) CO2脫除及消耗在吸收壓力為2 .7 MPa時，CO2可脫除至0.005以下，CO2凈化度在0.1%以內(nèi)。其消耗的熱能取決于原料氣中CO2的分壓。分壓高， 熱能耗低，一般在一段絕熱式脫除CO2 流程中。原則上不需消耗熱能，但要維持穩(wěn)定的吸收及解析溫度，要靠原料氣、凈化氣和再生氣之間的熱平衡。通常由于再生氣中帶走熱量多，就需補充熱量( 如用熱水等低位能)來保

11、持溫度。 (4) 高壓閃蒸與回收CO2的純度MDEA溶液中非極性氣體氫、氮、甲醇、CH 及其它高級烴類化合物等的溶解度低，因此被凈化氣體的損失很少，但吸收壓力高時，再生氣中CO2小于98%，如吸收壓力為2.7MPa，流程中有高壓閃蒸汽提高CO2 的純度，閃蒸壓力根據(jù)純度要求加以選擇，一般可回收96%左CO2， 其純度可達99.5, 當(dāng)吸收壓力< 1.8 MPa，流程中不必用高壓閃蒸，就可得到純度大于98.5%的CO2。 (4) 溶劑損失：由于MDEA與CO2 反應(yīng)生成碳酸氫鹽而不生成氮基甲酸醋，因此不會降解。另外，MDEA本身的蒸汽分壓較低( 25時，小于0.01 mmHg )，因此MD

12、EA的損失很小， 工藝特點（1）MDEA溶液具有較好的穩(wěn)定性，不易降解，對碳鋼沒有腐蝕性。（2）MDEA本身的蒸汽分壓較低，揮發(fā)性也很小。（3）MDEA脫碳工藝在吸收CO2的同時也能脫硫化氫和有機硫。（4）它在吸收過程中對非極性氣體H2、N2，的溶解度比較低，因此凈化氣的損失也較小。2 .3 CH4分離干燥液化經(jīng)過MDEA技術(shù)處理后的氣體，經(jīng)壓縮機加壓至1.8MPa進入預(yù)冷器冷卻，進入分水罐分離水后進入PTSA變溫變壓脫水裝置，將水和CO2脫除至1ppm以下，出PTSA后經(jīng)過粉塵過濾器過濾粉塵，進入冷箱液化。天然氣液化所需冷量由一套混合制冷劑循環(huán)系統(tǒng)提供?；旌现评鋭┯杉淄椤⒁蚁?、丙烯和氮氣組成

13、，利用各組成成分沸點不同在各換熱器內(nèi)冷凝并過冷經(jīng)J-T閥減壓進入反流制冷劑中，依次冷卻不同溫區(qū)的原料氣體和正流制冷劑，反流制冷劑被復(fù)熱后出冷箱進入混合壓縮機循環(huán)壓縮。SNG進入冷箱中的主換熱器降溫后進入低壓精餾塔底部，經(jīng)換熱器繼續(xù)降溫后進入高壓精餾塔，在高壓精餾塔中將SNG中大部分氫氣和少量的氮氣從塔頂分離出去，此鼓氣稱為富氫氣，從高壓精餾塔頂部出來的富氫氣經(jīng)過冷換熱器，冷箱復(fù)熱，出冷箱，返回PTSA裝置，作為脫水塔的再生氣。富氫氣首先經(jīng)過脫水裝置中處于冷吹過程的吸附塔，再進入再生氣加熱升溫，然后經(jīng)過脫水裝置中處于熱吹過程的吸附塔，出吸附塔后送入再生氣冷卻降溫器降溫到40，經(jīng)過脫水分液罐后從頂

14、部分離出的富氫氣體出界區(qū)，作為導(dǎo)熱油爐的燃料氣。高溫精餾塔底部的液體經(jīng)過節(jié)流閥減壓到0.41MPa進入低壓精餾塔中部，低壓精餾塔頂部分離出來的富氫氣體經(jīng)過換熱器、冷箱復(fù)熱后經(jīng)放空系統(tǒng)排放。低壓精餾塔底部出來的液體返回到冷箱過冷到-155后進入換熱器，繼續(xù)過冷到-163后出冷箱，然后送至LNG儲罐。2 .4 焦?fàn)t氣的壓縮2.4.1 混壓調(diào)節(jié)回路煤氣混合后的壓力調(diào)節(jié)在實際中既能影響混合煤氣的熱值，又能影響其加壓后的壓力?？梢哉f，混合煤氣的壓力調(diào)節(jié)不到位，則熱值調(diào)節(jié)和擠壓后的壓力調(diào)節(jié)都無從談起。本次設(shè)計回路為串級調(diào)節(jié)系統(tǒng)，通過建立數(shù)學(xué)模型來模擬隨著高爐、焦?fàn)t煤氣氣源壓力波動而自動設(shè)定混合后煤氣的壓力

15、值，另一方面，又由上、下限幅調(diào)節(jié)使工藝操作變得更加簡便快捷。通過這一回路的調(diào)節(jié)，機前混和壓力能夠隨高、焦煤氣壓力波動而自動調(diào)整，保證了焦?fàn)t煤氣的配比值，也保證了機前壓力變化范圍不至于太大，同時減少了對加壓機后出口壓力的干擾。如圖所示，為混壓調(diào)節(jié)的框圖。 混壓調(diào)節(jié)回路框圖可以說，控制好了高爐煤氣進料的閥門，就相當(dāng)于混合壓力調(diào)節(jié)成功了一半。和熱值調(diào)節(jié)回路一樣，本回路也采用了一臺調(diào)節(jié)器控制兩臺電動閥的方式，減少了其它無關(guān)因素的干擾?；靿赫{(diào)節(jié)回路的工作流程：當(dāng)混合煤氣流經(jīng)混壓調(diào)節(jié)回路時，由于我們設(shè)置了壓力調(diào)節(jié)值，如果壓力值過高或過低，通過變送器的檢測，繼而使調(diào)節(jié)器動作，通過控制閥門的開度，來保證壓力的

16、穩(wěn)定，另一方面壓力變送器又將檢測結(jié)果反饋給控制系統(tǒng)，從而達到對壓力的調(diào)節(jié)，最終使混合煤氣的加壓壓力達到一個穩(wěn)定的值。2.4.2 出口壓力（變頻）調(diào)節(jié)回路混合煤氣經(jīng)加壓后，出口壓力也是用戶氣源的主要質(zhì)量指標(biāo)之一。用變頻器來控制加壓機是節(jié)能并且成熟的應(yīng)用。本回路為一定值單回路調(diào)節(jié)系統(tǒng)，其設(shè)定值為13kpa，當(dāng)加壓后出口壓力升高或降低時，就增大或減小變頻器的輸出頻率，從而改變加壓機的轉(zhuǎn)速。在cpu上設(shè)置了最高、最低運行頻率，從而保證出口壓力不至于太高或太低。這兩個頻率運行下限是保證加壓機設(shè)備安全、用戶正常生產(chǎn)的必備條件。在煤氣加壓控制系統(tǒng)中，壓力傳感器將壓力轉(zhuǎn)換成標(biāo)準(zhǔn)量程的電流或電壓后送給模擬量輸入

17、模塊，經(jīng)A/D轉(zhuǎn)換后得到與壓力成比例的數(shù)字量，CPU將它與壓力設(shè)定值比較，并按控制規(guī)律對誤差進行計算，將運算結(jié)果送給模擬量輸出模塊，經(jīng)D/A轉(zhuǎn)換后變?yōu)殡娏骰螂妷盒盘枺脕砜刂谱冾l器的頻率，進而控制加壓機電機的轉(zhuǎn)速，實現(xiàn)對煤氣加壓系統(tǒng)的控制。在這一回路中，我們加入了PID調(diào)節(jié)器。PID調(diào)節(jié)是比例、微分、積分調(diào)節(jié)的縮寫，其廣泛應(yīng)用在閉環(huán)控制系統(tǒng)中。其中，比例調(diào)節(jié)作用大，能夠加快調(diào)節(jié)，但是過大的比例反而會使系統(tǒng)的穩(wěn)定性降低；積分調(diào)節(jié)，能夠消除系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤差，提高誤差度，其輸出值常為定值，其調(diào)節(jié)作用與時間積分常數(shù)t有關(guān)；微分調(diào)節(jié)常反應(yīng)系統(tǒng)偏差信號的變化率，能產(chǎn)生超前的控制作用。其調(diào)節(jié)的優(yōu)點：1.不需要

18、被控對象數(shù)學(xué)模型。2.較強的靈活性和適應(yīng)性。3.結(jié)構(gòu)簡單，便于實現(xiàn)。其控制結(jié)構(gòu)圖如下：出口壓力（變頻）調(diào)節(jié)回路的工作流程：當(dāng)混合煤氣流經(jīng)出口壓力（變頻）調(diào)節(jié)回路時，由于我們設(shè)置了壓力調(diào)節(jié)值，如果壓力值過高或過低，通過變送器的檢測，將測的量送給模擬量輸入模塊，經(jīng)過轉(zhuǎn)換變?yōu)殡娏骰螂妷盒盘?，繼而使變頻器動作，通過改變變頻器的頻率，來控制加壓機的轉(zhuǎn)速，最終實現(xiàn)對壓力的精確控制。2.4.3出口壓力（泄放）調(diào)節(jié)回路這又是一種對出口壓力調(diào)節(jié)的方式。本設(shè)計回路為一定值單回路調(diào)節(jié)系統(tǒng)。我們把其值設(shè)定的比壓力變頻調(diào)節(jié)的值稍高一些，為14Kpa。隨著出口壓力升高或降低時，增大或減小泄壓閥的開度，達到用泄放的手段來求

19、得壓力穩(wěn)定的效果。設(shè)計框圖如下圖所示： 出口壓力（泄放）調(diào)節(jié)控制框圖這樣做的好處就是，在調(diào)節(jié)過程中，不會出現(xiàn)即保持加壓機轉(zhuǎn)速較高，又使泄放閥在一定的開度狀態(tài)下的問題，同時這也就是為什么同樣是壓力調(diào)節(jié)，而它們的值設(shè)置的不一樣的原因。出口壓力（泄放）調(diào)節(jié)回路的工作流程：當(dāng)混合煤氣的流量減小到某個值（喘振工況）時，這時，加壓機的出口壓力會大幅度降低，但是整個煤氣管網(wǎng)中的壓力不會一下子就跟著減小，也就是出現(xiàn)了一邊壓力大，一邊壓力小這種壓力不平衡的情況，管網(wǎng)中壓力較大的氣體就會倒流到加壓機，直到管網(wǎng)中的壓力和加壓機出口壓力相等時，才停止倒流。接著，加壓機向管網(wǎng)供氣，將倒流的氣體壓出去，然后，加壓機的壓力

20、再次減小。如此循環(huán)往復(fù)，整個加壓系統(tǒng)出現(xiàn)周期性的壓力波動和氣流震蕩的現(xiàn)象。通過本回路的設(shè)計，當(dāng)壓力變送器檢測到壓力值與我們設(shè)定的值不一樣時，然后泄放閥動作，通過閥門的開度來通過改變煤氣流量，以至于達到兩者壓力相等的情況，避免了加壓機的“喘振”現(xiàn)象出現(xiàn)。綜上所述，通過此回路的調(diào)節(jié)，使得加壓機的轉(zhuǎn)速不會過高，避免出現(xiàn)加壓機的“踹振”現(xiàn)象，延長了加壓機的使用壽命。2.5 甲醇的合成和精餾2.5.1甲醇的合成合成氣經(jīng)合成氣壓縮機加壓至約 5 . 3 5 . 5M Pa進入合成塔 ,在溫度為 220260 及銅基催化劑的作用下 ,合成氣中的 C O、 C O2 與 H2 反應(yīng)合成甲醇 ,其主要反應(yīng)為 :

21、C O + 2H2 CH3 OH ( 21 )C O2+ 3H2 CH3 OH + H2 O ( 22 )甲醇合成是體積縮小的強放熱可逆反應(yīng) , 且低壓甲醇合成催化劑在溫度 > 280 時易過熱失活 ,因此必須及時將反應(yīng)熱移走 , 使合成反應(yīng)盡可能接近反應(yīng)平衡曲線 ,同時避免因反應(yīng)熱的積累而燒壞催化劑 。 管殼式甲醇反應(yīng)器利用管間沸騰水副產(chǎn)中壓蒸汽及時移走反應(yīng)熱來保持催化劑床層溫度穩(wěn)定 ,既有利于合成反應(yīng)的進行 , 又保護了合成催化劑 。 副產(chǎn)的中壓蒸汽與催化轉(zhuǎn)化工段的副產(chǎn)蒸汽并網(wǎng)過熱后 ,用于合成氣壓縮機驅(qū)動透平的動力 。 合成甲醇是一個多相催化反應(yīng)過程 , 受催化劑選擇性的限制以及合

22、成壓力 、 合成溫度 、 合成氣組成等合成條件的影響 ,反應(yīng)過程中 C O、 C O2 與 H2 除生成甲醇外 , 還發(fā)生一系列副反應(yīng) , 生成烴 、 高碳醇 、醛 、 酸 、 酯 、 醚及單質(zhì)碳等逾 40 種副產(chǎn)品, 合成產(chǎn)物是甲醇和水及多種有機雜質(zhì)的混合物 , 即粗甲醇 。 粗甲醇經(jīng)冷卻降溫至 40 ,進入甲醇分離器 ,冷凝分離出的粗甲醇液體進入甲醇膨脹槽 ,減壓閃蒸除去溶解在粗甲醇中的氣體后送入甲醇精餾工段 。 分離和閃蒸出的氣體大部分送合成氣壓縮工段與新鮮合成氣混合加壓后進入合成塔循環(huán)反應(yīng) , 小部分作為弛放氣 ,主要用作轉(zhuǎn)化加熱爐的燃料 。甲醇合成工藝的追求目標(biāo)是 : 最高的反應(yīng)物單

23、程轉(zhuǎn)化率和最低的副產(chǎn)物產(chǎn)率, 對于生成物體積縮小且強放熱的甲醇合成反應(yīng) , 低壓法合成甲醇的單程轉(zhuǎn)化率主要取決于催化劑的活性和選擇性及工藝操作水平 。2.5.2甲醇精餾工藝粗甲醇的精餾采用由預(yù)精餾塔 、 加壓精餾塔 、 常壓精餾塔組成的三塔精餾系統(tǒng) ,其工藝流程見圖粗甲醇精餾工藝流程預(yù)精餾塔的主要作用是脫除粗甲醇中的低沸點輕餾分副反應(yīng)雜質(zhì) , 如二甲醚 、 甲醛 、 乙醛等 。 由加壓塔和常壓塔組成的主精餾塔的作用是分離出高沸點重餾分副反應(yīng)雜質(zhì) ,如水 、 異丁醇 、 異丁醚等 ,將粗甲醇制成符合 G B 338 92 工業(yè)甲醇 優(yōu)級品標(biāo)準(zhǔn)的精甲醇 。精甲醇由常壓精餾塔頂部和加壓精餾塔頂部(

24、小部分 )采出 ,且常壓精餾塔頂采出的精甲醇質(zhì)量要高于加壓精餾塔頂采出的精甲醇質(zhì)量 ; 低沸點輕餾分雜質(zhì)和不凝氣由預(yù)精餾塔頂采出 ; 高沸點重餾分雜質(zhì)異丁醇 、 異丁醚等由常壓塔下側(cè)采出 ; 精餾殘液 ( 主要是水 )從常壓塔底排出 , 經(jīng)汽提預(yù)處理回收甲醇后送污水處理站進行生化處理 。三塔精餾相對于兩塔精餾的特點是 :a . 乙醇和其他有機物雜質(zhì)的含量大幅度減少 ,大大提高了精甲醇的質(zhì)量b . 將加壓塔塔頂出來的甲醇蒸氣作為常壓精餾塔的熱源 ,節(jié)約了蒸汽和冷卻水 , 能耗低 , 操作費用省 ,相對于兩塔精餾可節(jié)能 10 %。c . 流程加長 ,造價約增加 10 %。第三章 設(shè)備清單序號型號規(guī)格名稱單位數(shù)量制造廠家一、控制軟件部分1ST9433正泰中自工業(yè)控制應(yīng)用軟件V8.0（無限點開發(fā)運行版）套2正泰中自2S