1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上湖南工業(yè)大學(xué)液 壓 與 氣 壓 傳 動(dòng) 課 程 設(shè) 計(jì)資 料 袋機(jī)械工程 學(xué)院（系、部） 2014 2015 學(xué)年第 1 學(xué)期課程名稱 液壓與氣壓傳動(dòng) 指導(dǎo)教師 劉忠偉 職稱 教授 學(xué)生姓名 譚巧 專業(yè)班級(jí) 機(jī)械工程1204班 學(xué)號(hào) 題 目 鉆鏜兩用組合機(jī)床的液壓系統(tǒng) 成 績(jī) 起止日期 2015 年 01 月 5 日 2015 年 01 月 9 日目 錄 清 單序號(hào)材 料 名 稱資料數(shù)量備 注1課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)共一頁(yè)2課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)共24頁(yè)3液壓系統(tǒng)工作原理圖1張456專心-專注-專業(yè)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)20142015學(xué)年第 1 學(xué)期 機(jī) 械 工 程 學(xué)院（系、部） 機(jī)械工

2、程及其自動(dòng)化 專業(yè) 1204 班級(jí)課程名稱： 液壓與氣壓傳動(dòng) 設(shè)計(jì)題目： 鉆鏜兩用組合機(jī)床的液壓系統(tǒng) 完成期限：自 2015 年 01 月 5 日至 2015 年 01 月 9 日共 1 周內(nèi)容及任務(wù)1、 液壓系統(tǒng)的主要技術(shù)參數(shù)和性能要求：最大切削力18000N，移動(dòng)部件總重量25000N；最大行程400mm（其中工進(jìn)行程180mm）；快進(jìn)、快退的速度為4.5m/min，工進(jìn)速度應(yīng)在（20120）mm/min范圍內(nèi)無(wú)級(jí)調(diào)速；啟動(dòng)換向時(shí)間t0.05s，采用水平放置的導(dǎo)軌，靜摩擦系數(shù)，動(dòng)摩擦系數(shù)，機(jī)械效率取0.9。工作條件：該系統(tǒng)的工作循環(huán)是：快進(jìn)工進(jìn)快退停止。2、 設(shè)計(jì)任務(wù)：對(duì)組合機(jī)床進(jìn)行工況分

3、析，繪制負(fù)載圖、速度圖、工況圖；繪制液壓系統(tǒng)工作原理圖(列出動(dòng)作循環(huán)表）；選擇計(jì)算液壓元件(列出液壓元件一覽表）；進(jìn)行必要的性能估算；三、上交材料液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份，要求內(nèi)容完整，步驟清楚，文句通順，書(shū)寫(xiě)工整，封面格式按學(xué)校標(biāo)準(zhǔn)，并打印，正文手寫(xiě)。液壓系統(tǒng)工作原理圖一張(A3號(hào)圖紙)，圖上標(biāo)明執(zhí)行元件動(dòng)作循環(huán)圖，電磁鐵動(dòng)作順序表，系液壓元件一覽表。進(jìn)度安排起止日期工作內(nèi)容01月5日初步明白我們課程設(shè)計(jì)所需要哪些材料，和需要為此做些什么。01月5日01月6日通過(guò)各種渠道搜集有關(guān)自己課程設(shè)計(jì)的資料，病進(jìn)行初步整理。01月6日01月8日用CAD畫(huà)出液壓工作原理圖。2015年01月 9日用Wo

4、rld把課程設(shè)計(jì)的有關(guān)資料排版好，并做好設(shè)計(jì)總結(jié)。主要參考資料1.劉忠偉 主編 液壓與氣壓傳動(dòng)，化學(xué)工業(yè)出版社 2013年2.軟件版本 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，化學(xué)出版社出版，2008版指導(dǎo)教師（簽字）： 2015 年 月 日系（教研室）主任（簽字）： 2015 年 月 日液 壓 與 氣 壓 傳 動(dòng) 課 程 設(shè) 計(jì)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)鉆鏜兩用組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)起止日期： 2015年 01 月 5 日 至 2015 年 01 月 9 日學(xué)生姓名譚巧班級(jí)機(jī)工1204學(xué)號(hào)成績(jī)指導(dǎo)教師(簽字)機(jī)械工程學(xué)院（部）目錄第一章 設(shè)計(jì)要求及工況分析1.1液壓系統(tǒng)使用要求1.2液壓系統(tǒng)的工作條件和環(huán)境條1.3經(jīng)濟(jì)性與成本等方面的要

5、求1.4負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析第2章 主要參數(shù)的確定2.1初選液壓缸工作壓力2.2計(jì)算液壓缸主要尺寸第3章 液壓系統(tǒng)圖的預(yù)定3.1速度控制回路的選擇3.2換向回路和速度換接回路的選擇3.3油源的選擇和能耗控制3.4壓力控制回路的選擇第四章 液壓元件的計(jì)算與選用 4.1確定液壓泵的最高工作壓力4.2確定液壓泵的最大供油量4.3選擇液壓泵的規(guī)格和類型4.4選擇電動(dòng)機(jī)4.5確定其他原件及輔件4.6確定油管4.7郵箱的設(shè)計(jì)第五章 液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算 5.1回路壓力損失驗(yàn)算5.2發(fā)熱溫升驗(yàn)算第6章 液壓設(shè)計(jì)總結(jié)第7章 參考文獻(xiàn)一、設(shè)計(jì)要求及工況分析1.1設(shè)計(jì)要求要求設(shè)計(jì)的鉆鏜兩用組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)是快進(jìn)

6、工進(jìn)快退停止。液壓系統(tǒng)的主要參數(shù)與性能要求如下：最大切削力18000N，移動(dòng)部件總重量G=25000N；最大行程400mm，工進(jìn)行程；快進(jìn)、快退的速度為，工進(jìn)速度應(yīng)在（20120）mm/min范圍內(nèi)無(wú)級(jí)調(diào)速；啟動(dòng)換向時(shí)間t0.05s，采用水平放置的導(dǎo)軌，靜摩擦系數(shù)；動(dòng)摩擦系數(shù)。機(jī)械效率取0.9。1.2液壓系統(tǒng)的工作條件和環(huán)境條件 室內(nèi)、常溫。1.3經(jīng)濟(jì)性與成本等方面的要求在最良好的經(jīng)濟(jì)性條件下使加工成本達(dá)到最低。1.4負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析（1)工作負(fù)載鉆鏜兩用組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)中，鉆鏜的軸向切削力為，根據(jù)設(shè)計(jì)要求，最大切削力為18000N，所以=18000N（2)慣性負(fù)載由設(shè)計(jì)要求得，移動(dòng)部件自重G

7、=25000N，快進(jìn)、快退為4.5m/min，啟動(dòng)換向時(shí)間t0.05s，則（3)摩擦負(fù)載：因采用水平放置的導(dǎo)軌，因此作用在其上的正壓力N=G=25000N。靜摩擦阻力： 動(dòng)摩擦阻力： 由設(shè)計(jì)要求得機(jī)械效率，由此可以得到液壓缸各工作階段的負(fù)載值如表1-4所示：表1-4 液壓缸在各工作階段的負(fù)載值工況負(fù)載組成負(fù)載值推力啟動(dòng)5000N5556加速62506944快進(jìn)2500N2778工進(jìn)20500N22778快退2500N2778根據(jù)液壓缸上述各階段的負(fù)載可繪制如圖所示的負(fù)載循環(huán)圖。速度圖按已知數(shù)值，快退行程=最大行程=，工進(jìn)行程長(zhǎng)度，快進(jìn)行程長(zhǎng)度和工進(jìn)速度等繪制。二、主要參數(shù)的確定2.1初選液壓缸

8、工作壓力由負(fù)載圖可得出在工進(jìn)時(shí)負(fù)載最大，其值為，參照對(duì)比表2-1和表2-2，我初選液壓缸工作壓力。表2-1 按負(fù)載選擇系統(tǒng)工作壓力負(fù)載/KN工作壓力/表2-2 各種設(shè)備常用系統(tǒng)工作壓力設(shè)備類型磨床車，銑、鏜床組合龍門(mén)刨床、拉床汽車、礦山機(jī)械、農(nóng)業(yè)機(jī)械大中型挖掘機(jī)械、起重運(yùn)輸機(jī)械、液壓機(jī)工作壓力/2.2計(jì)算液壓缸主要尺寸因?yàn)樵O(shè)計(jì)要求快進(jìn)速度和快退速度，因此液壓缸可選用單杠式的并在快進(jìn)時(shí)作差動(dòng)連接。此時(shí)液壓缸無(wú)缸腔工作面積A1應(yīng)為有桿腔A2的兩倍，因?yàn)椴捎玫牟顒?dòng)連接，且往返速度相等，所以有。其中：-液壓缸內(nèi)徑，-活塞桿的外徑。在鉆孔加工時(shí)，液壓缸回油路上必須有背壓，以防被鉆通時(shí)滑臺(tái)突然前沖，可?。?/p>

9、快進(jìn)時(shí)液壓缸雖然做差動(dòng)連接，但是由于油管中有壓降存在，有桿腔的壓力必須大于無(wú)桿腔，估算；快退時(shí)回油腔中有背壓，這時(shí)也可估算。由工進(jìn)時(shí)的推力計(jì)算液壓缸的面積：所以 當(dāng)按GB2348-1980將這些直徑圓整成接近標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)得，。由此求的液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積為，.工作臺(tái)在快速前進(jìn)的過(guò)程中，液壓缸采用差動(dòng)連接，此時(shí)系統(tǒng)所需要的流量為： 工作臺(tái)在快速退回的過(guò)程中系統(tǒng)所需流量為： 工作臺(tái)在工作進(jìn)給的過(guò)程中系統(tǒng)所需流量為： 其中最大流量為快速前進(jìn)流量根據(jù)上述液壓缸內(nèi)徑D與活塞桿外徑d的值，可以估算液壓缸在不同工作階段中的壓力、流量和功率值，如表2-3所示。并根據(jù)此繪出如圖2-3所示的液壓缸工況圖，其中粗實(shí)

10、線、細(xì)實(shí)線和雙點(diǎn)畫(huà)線分別表示、。表2-3 液壓缸在不同工作階段的壓力、流量和功率值工況推力F/N回油腔壓力進(jìn)油腔壓力輸入流量q/L.min-1輸入功率P/Kw計(jì)算式快進(jìn)啟動(dòng)55561.55加速69442.051.83恒速27782.051.022.620.377工進(jìn)227780.82.770.191.140.0090.053快退起動(dòng)55561.24加速69440.52.61恒速27781.6820.150.56圖2-3組合機(jī)床液壓缸的工況圖3、 液壓系統(tǒng)圖的預(yù)定3.1 速度控制回路的選擇工況圖2-3表明，這次設(shè)計(jì)的組合機(jī)床液壓系統(tǒng)在整個(gè)工作循環(huán)過(guò)程中所需要的功率較小，系統(tǒng)的效率和發(fā)熱問(wèn)題并不突

11、出，因此可采用節(jié)流調(diào)速回路。雖然節(jié)流調(diào)速回路效率低，但適合于小功率場(chǎng)合，而且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低。該機(jī)床的進(jìn)給運(yùn)動(dòng)要求有較好的低速穩(wěn)定性和速度-負(fù)載特性，因此有三種速度控制方案可以選擇，即進(jìn)口節(jié)流調(diào)速、出口節(jié)流調(diào)速、限壓式變量泵加調(diào)速閥的容積節(jié)流調(diào)速。鉆鏜加工屬于連續(xù)切削加工，加工過(guò)程中切削力變化不大，因此鉆削過(guò)程中負(fù)載變化不大，采用節(jié)流閥的節(jié)流調(diào)速回路即可。但由于在鉆頭鉆入鑄件表面及孔被鉆通時(shí)的瞬間，存在負(fù)載突變的可能，因此考慮在工作進(jìn)給過(guò)程中采用具有壓差補(bǔ)償?shù)倪M(jìn)口調(diào)速閥的調(diào)速方式，且在回油路上設(shè)置背壓閥。由于選定了節(jié)流調(diào)速方案，所以油路采用開(kāi)式循環(huán)回路，以提高散熱效率，防止油液溫升過(guò)高。3.2

12、 換向回路和速度換接回路的選擇所設(shè)計(jì)多軸鉆床液壓系統(tǒng)對(duì)換向平穩(wěn)性的要求不高，流量不大，壓力不高，所以選用價(jià)格較低的電磁換向閥控制換向回路即可。為便于實(shí)現(xiàn)差動(dòng)連接，選用三位五通電磁換向閥。為了調(diào)整方便和便于增設(shè)液壓夾緊支路，應(yīng)考慮選用Y型中位機(jī)能。由前述計(jì)算可知，當(dāng)工作臺(tái)從快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)時(shí)，進(jìn)入液壓缸的流量由22.62L/min降為0.191.14 L/min，可選二位二通行程換向閥來(lái)進(jìn)行速度換接，以減少速度換接過(guò)程中的液壓沖擊，如圖3-2所示。由于工作壓力較低，控制閥均用普通滑閥式結(jié)構(gòu)即可。當(dāng)由工進(jìn)轉(zhuǎn)為快退時(shí)，在回路上并聯(lián)了一個(gè)單向閥以實(shí)現(xiàn)速度換接。為了控制軸向加工尺寸，提高換向位置精度，采用死

13、擋塊加壓力繼電器的行程終點(diǎn)轉(zhuǎn)換控制。（a)換向回路(b)速度換接回路圖3-2 換向回路和速度切換回路的選擇3.3 油源的選擇和能耗控制表2.2表明，本設(shè)計(jì)多軸鉆床液壓系統(tǒng)的供油工況主要為快進(jìn)、快退時(shí)的低壓大流量供油和工進(jìn)時(shí)的高壓小流量供油兩種工況，若采用單個(gè)定量泵供油，顯然系統(tǒng)的功率損失大、效率低。在液壓系統(tǒng)的流量、方向和壓力等關(guān)鍵參數(shù)確定后，還要考慮能耗控制，用盡量少的能量來(lái)完成系統(tǒng)的動(dòng)作要求，以達(dá)到節(jié)能和降低生產(chǎn)成本的目的。在圖2-3工況圖的一個(gè)工作循環(huán)內(nèi)，液壓缸在快進(jìn)和快退行程中要求油源以低壓大流量供油，工進(jìn)行程中油源以高壓小流量供油。其中最大流量與最小流量之比，而快進(jìn)、快退所需的時(shí)間t

14、1和工進(jìn)所需的時(shí)間t2分別為： 即，上述數(shù)據(jù)表明，在一個(gè)工作循環(huán)中，液壓油源在大部分時(shí)間都處于高壓小流量供油狀態(tài)，只有小部分時(shí)間工作在低壓大流量供油狀態(tài)。從提高系統(tǒng)效率、節(jié)省能量角度來(lái)看，如果選用單個(gè)定量泵作為整個(gè)系統(tǒng)的油源，液壓系統(tǒng)會(huì)長(zhǎng)時(shí)間處于大流量溢流狀態(tài)，從而造成能量的大量損失，這樣的設(shè)計(jì)顯然是不合理的。如果采用單個(gè)定量泵供油方式，液壓泵所輸出的流量假設(shè)為液壓缸所需要的最大流量22.62L/min，假設(shè)忽略油路中的所有壓力和流量損失，液壓系統(tǒng)在整個(gè)工作循環(huán)過(guò)程中所需要消耗的功率估算為快進(jìn)時(shí) 工進(jìn)時(shí)快退時(shí) 如果采用一個(gè)大流量定量泵和一個(gè)小流量定量泵雙泵串聯(lián)的供油方式，由雙聯(lián)泵組成的油源在工

15、進(jìn)和快進(jìn)過(guò)程中所輸出的流量是不同的，此時(shí)液壓系統(tǒng)在整個(gè)工作循環(huán)過(guò)程中所需要消耗的功率估算為快進(jìn)時(shí)工進(jìn)時(shí)，大泵卸荷，大泵出口供油壓力幾近于零，因此 快退時(shí)除采用雙聯(lián)泵作為油源外，也可選用限壓式變量泵作油源。但限壓式變量泵結(jié)構(gòu)復(fù)雜、成本高，且流量突變時(shí)液壓沖擊較大，工作平穩(wěn)性差，最后確定選用雙聯(lián)液壓泵供油方案，有利于降低能耗和生產(chǎn)成本，如圖3-3所示。圖3-3 雙聯(lián)液壓泵3.4 壓力控制回路的選擇由于采用雙泵供油回路，故采用液控順序閥實(shí)現(xiàn)低壓大流量泵卸荷，用溢流閥調(diào)整高壓小流量泵的供油壓力。為了便于觀察和調(diào)整壓力，在液壓泵的出口處、背壓閥和液壓缸無(wú)桿腔進(jìn)口處設(shè)測(cè)壓點(diǎn)。將上述所選定的液壓回路進(jìn)行整理

16、歸并，并根據(jù)需要作必要的修改和調(diào)整，最后畫(huà)出液壓系統(tǒng)原理圖如圖3-4所示。為了解決滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)回油路接通油箱，無(wú)法實(shí)現(xiàn)液壓缸差動(dòng)連接的問(wèn)題，必須在回油路上串接一個(gè)液控順序閥7，以阻止油液在快進(jìn)階段返回油箱。同時(shí)閥8起背壓閥的作用。 為了避免機(jī)床停止工作時(shí)回路中的油液流回油箱，導(dǎo)致空氣進(jìn)入系統(tǒng)，影響滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性，圖中添置了一個(gè)單向閥13。考慮到這臺(tái)機(jī)床用于鉆孔（通孔與不通孔）加工，對(duì)位置定位精度要求較高，圖中增設(shè)了一個(gè)壓力繼電器14。當(dāng)滑臺(tái)碰上死擋塊后，系統(tǒng)壓力升高，壓力繼電器發(fā)出快退信號(hào)，操縱電液換向閥換向。在進(jìn)油路上設(shè)有壓力表開(kāi)關(guān)和壓力表，鉆孔行程終點(diǎn)定位精度不高，采用行行程開(kāi)關(guān)控制即可。

17、圖3-4(a)電磁鐵和閥的動(dòng)作圖3-4(b)液壓系統(tǒng)原理圖1雙聯(lián)葉片泵 2三位五通電液閥 3行程閥4調(diào)速閥 5、6、10、13.15單向閥 7液控順序閥8背壓閥 9溢流閥 11過(guò)濾器12壓力開(kāi)關(guān) 14壓力繼電器四、液壓元件的計(jì)算與選用4.1確定液壓泵的最高工作壓力液壓缸整個(gè)工作循環(huán)中的最高工作壓力為2.77MPa，如果進(jìn)油路上的壓力損失0.8MPa，壓力繼電器調(diào)整壓力高出系統(tǒng)工作壓力0.5MPa，則小流量泵的最高工作壓力應(yīng)為：大流量泵只在快進(jìn)和快退時(shí)向液壓缸供油，圖2-3表明，快退時(shí)液壓缸中的工作壓力比快進(jìn)時(shí)大，如取進(jìn)油路上的壓力損失為0.5MPa，則大流量泵的最高工作壓力為：4.2確定液壓泵

18、的最大供油量在整個(gè)工作循環(huán)過(guò)程中，兩個(gè)液壓泵應(yīng)向液壓缸提供的最大流量出現(xiàn)在快進(jìn)工作階段，為22.62L/min，如圖2-3所示，若整個(gè)回路中的泄漏按液壓缸輸入流量的10%計(jì)算，則兩泵的總流量應(yīng)為：，工作進(jìn)給時(shí)輸入液壓缸最大所需流量約為1.14L/min，但由于要考慮溢流閥的最小穩(wěn)定溢流量3 L/min，故小流量泵的供油量最少應(yīng)為4.14L/min。4.3選擇液壓泵的規(guī)格和類型據(jù)據(jù)以上壓力和流量的數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，確定PV2R型雙聯(lián)葉片泵能夠滿足上述設(shè)計(jì)要求，因此選取PV2R12型雙聯(lián)葉片泵，其中小泵的排量為6mL/r，大泵的排量為26mL/r，若取雙聯(lián)葉片泵的容積效率，則當(dāng)泵的轉(zhuǎn)速時(shí)，小泵的輸

19、出流量為：大泵的輸出流量為：雙泵供油的實(shí)際輸出流量為：經(jīng)檢驗(yàn)，PV2R12型雙聯(lián)葉片泵能夠滿足液壓缸工作的需要。4.4選擇電動(dòng)機(jī)由于液壓缸在快退時(shí)輸入功率最大，這相當(dāng)于液壓泵輸出壓力為2.18MPa，流量為27.1L/min。取泵的總效率，則液壓泵驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)所需的功率為： 根據(jù)上述功率計(jì)算數(shù)據(jù)，按JB/T 10391-2002，此系統(tǒng)選取Y100L-6型三相異步電動(dòng)機(jī)，其額定功率，額定轉(zhuǎn)速。4.5確定其他原件及輔件根據(jù)上述流量及壓力計(jì)算結(jié)果，對(duì)圖3-4初步擬定的液壓系統(tǒng)原理圖中各種閥類元件及輔助元件進(jìn)行選擇。其中調(diào)速閥的選擇應(yīng)考慮使調(diào)速閥的最小穩(wěn)定流量應(yīng)小于液壓缸工進(jìn)所需流量。通過(guò)圖3-4中4

20、個(gè)單向閥的額定流量是各不相同的，因此最好選用不同規(guī)格的單向閥。圖3-4中溢流閥9、背壓閥8和順序閥7的選擇可根據(jù)調(diào)定壓力和流經(jīng)閥的額定流量來(lái)選擇閥的型式和規(guī)格，其中溢流閥2的作用是調(diào)定工作進(jìn)給過(guò)程中小流量液壓泵的供油壓力，因此該閥應(yīng)選擇先導(dǎo)式溢流閥，連接在大流量液壓泵出口處的順序閥7用于使大流量液壓泵卸荷，因此應(yīng)選擇外控式。背壓閥8的作用是實(shí)現(xiàn)液壓缸快進(jìn)和工進(jìn)的切換，同時(shí)在工進(jìn)過(guò)程中做背壓閥，因此采用內(nèi)控式順序閥。最后本設(shè)計(jì)所選擇方案如表4-5所示，表中給出了各種液壓閥的型號(hào)及技術(shù)參數(shù)。表4-5 閥類元件的選擇序號(hào)元件名稱通過(guò)的最大流量q/L/min規(guī)格型號(hào)額定流量qn/L/min額定壓力Pn

21、/MPa額定壓降Pn/MPa1雙聯(lián)葉片泵PV2R12-6/265.1/22162三位五通電液換向閥5035DYE10B8016<0.53行程閥60AXQF-E10B6316<0.34調(diào)速閥<1AXQF-E10B0.0750165單向閥60AXQF-E10B63160.26單向閥25AF3-Ea10B63160.27液控順序閥22YF3E10B63160.38背壓閥 0.3YF3E10B63169溢流閥 5.1YF3E10B631610單向閥 26AF3-Ea10B63160.211濾油器 30XU63×80-J36160.0212壓力表開(kāi)關(guān)KF3-E3B13單向閥6

22、0AF3-Ea10B63160.214壓力繼電器HED1KA/10104.6確定油管各元件間管道的規(guī)格按元件接口處的尺寸確定，液壓缸進(jìn)、出油管的規(guī)格可按照輸入、排出油液的最大流量進(jìn)行計(jì)算。由于液壓泵具體選定之后液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)、出流量已與原定數(shù)值不同，所以應(yīng)對(duì)液壓缸進(jìn)油和出油連接管路重新進(jìn)行計(jì)算得到表4-6的數(shù)據(jù)。當(dāng)油液在壓力管中流速取3m/min時(shí)，可得到與液壓缸有桿腔和無(wú)桿腔相連的油管內(nèi)徑分別為： 因此與液壓缸相連的兩根油管可以按照標(biāo)準(zhǔn)GB/T2351-2005選用公稱通徑為和的無(wú)縫鋼管或高壓軟管。如果液壓缸采用缸筒固定式，則兩根連接管采用無(wú)縫鋼管連接在液壓缸缸筒上即可。如果液壓缸采用活塞桿固定式，則與液壓缸相連的兩根油管可以采用無(wú)縫鋼管連接在液壓缸活塞桿上或采用高壓軟管連接在缸筒上。表4-6 液壓缸的進(jìn)、出油流量和運(yùn)動(dòng)速度流量、速度快進(jìn)工進(jìn)快退輸入流量排出流量運(yùn)動(dòng)速度4.7 油箱的設(shè)計(jì)郵箱的容量可按下面的經(jīng)驗(yàn)公式確定：式中：-液壓泵每分鐘排出的液體體積； -經(jīng)驗(yàn)系數(shù)；當(dāng)經(jīng)驗(yàn)系數(shù)取7時(shí)，按JB/T287