1、東北石油大學課程設計任務書課程右油工程課程設計題目井筒壓力分布計算專業(yè) 石油工程姓名 趙二猛 學號 100302240115主要內容、基本要求、主要參考資料等1. 設計主要內容：根據已有的基礎數(shù)據，利用所學的專業(yè)知識，完成自噴井系統(tǒng)從井口到井底的所有相關 參數(shù)的計算，最終計算井筒內的壓力分布。計算出油井溫度分布：確定平均溫度壓力條件下的參數(shù)：確泄出摩擦阻力系數(shù)：確泄井筒內的壓力分布：2. 設計基本要求：要求學生選擇一組基礎數(shù)據，在教師的指導下獨立地完成設計任務，最終以 設計報告的形式完成本專題設計，設計報告的具體內容如下：概述： 基礎數(shù)據； 能戢方程理論：氣液多相垂直管流壓力梯度的摩擦損失系數(shù)

2、法：設計框圖及結果：結束語： 參考文獻。設計報告采用統(tǒng)一格式打印，要求圖表淸晰、語言流暢、書寫規(guī)范，論據充分、說服力 強，達到工程設計的基本要求。3. 主要參考資料：王鴻勛，張琪等，采油工藝原理，石油工業(yè)出版社，1997陳濤平等，石油工程，石油工業(yè)岀版社，2000萬仁溥等，采油技術手冊第四分冊一機械采油技術，石油工業(yè)出版社，1993完成期限2013年7月1日一2013年7月20日指導教師 瑩文專業(yè)負責人王立軍2013年6月25日笫1章概述11.1設訃的II的和意義11.2設計的主要內容1第2章基礎數(shù)據2第3章能量方程理論33能量方程的推導33.2多相垂直管流壓力分布計算步驟6第4章氣液多相垂直

3、管流壓力梯度的摩擦損失系數(shù)法84.1基本壓力方程84.2平均密度平均流速的確定方法84.3摩擦損失系數(shù)的確定114.4油氣水高圧物性參數(shù)的計算方法124.5井溫分布的的計算方法164.6實例計算17第5章設計框圖及結果215.1設計框圖215.2設計結果22結束語29參考文獻30附錄31第1章概述1.1設計的目的和意義LI的：確定井筒內沿程圧力損失的流動規(guī)律，完成自噴井系統(tǒng)從井口到井底的所 有相關參數(shù)的計算，運用深度迭代方法訃算多相垂直管流的壓力分布。意義：利用所學的專業(yè)知識，結合已有的基礎數(shù)據，最終計算井筒內的壓力分布。 對于油氣井的優(yōu)化設計、穩(wěn)產高產及測試技術的預測性與精確性具有重要的現(xiàn)實

4、 意義。1.2設計的主要內容根據已有的基礎數(shù)據，利用所學的專業(yè)知識，完成自噴井系統(tǒng)從井口到井底的所 有相關參數(shù)的計算，最終計算井筒內的壓力分布。計算出油井溫度分布；確定平均溫度壓力條件下的參數(shù)；確定出摩擦阻力系數(shù)；確定井筒內的壓力分布；詳見第四章。第2章基礎數(shù)據數(shù)據表見下表(表2T)表2-1基礎數(shù)據表地而脫氣原汕密度(kg/m3)841地層水比熱(J/kgC)4400天然氣密度(kg/m3)0.929天然氣比熱(J/kgC)2227水密度(kg/n?)1000天然氣分類(貧氣或富氣)富氣水油比(m3/m3)0.1井號B1-112-P56井口溫度CC)15井深(m)1082地溫梯度(r/100m

5、)35油管內徑(mm)62傳熱系數(shù)(W/nfC)2.75油壓(MPa)0.64飽和壓力(MPa)6.28日產汕疑(t/d)40.5原油比熱(J/kgC)2200日產氣量(m3/d)2444.7第3章能量方程理論3.1能量方程的推導流體流動系統(tǒng)都可根據能量守恒定律寫出兩個流動斷面間的能量平衡關系：I進入斷面I的流體能量丨+ I在斷面1和2之間對流體額外所做的功1-1在斷面1和 2之間耗失的能量丨=|從斷面2流出的流體的能量|根據流體力學及熱力學，對質量為也的任何流動的流體，在某一狀態(tài)參數(shù)下（只D和某一位置上所具有的能量包括：內能Z7;位能碣力；動能耳；壓縮或膨脹能PV .2據此，就可以寫出多相管

6、流通過斷面1和斷面2的流體的能量平衡關系。為了得到 各種管流能量平衡的普遍關系，選用傾斜管流。U. + mgZ.sinO +2+ PVl-q = U2+ wgZ2sin9 + 也(3-1)圖11流體流動示意圖式中加一流體質量，公斤；V流體體積，米3P壓力，帕；g重力加速度，米/秒2 ；管子中心線與參考水平面之間的夾 角，度；z-液流斷面沿管子中心線到參考水平面的距離，h = ZsinO米；U流體的內能，包括分子運動所具有的內部動能及分子間引力引起的內部位能 以及化學能、電能等，焦爾；卩一流體通過斷面的平均流速，米/秒。（3-1）式中，除了內能外，其他參數(shù)可用測量的辦法求得。內能雖然不能直接測量

7、和計算其絕對值，但可求得兩種狀態(tài)下的相對變化。根據熱力學第一定律，對于可逆過程:d“ = dt/ + pdV7 或 dt/ =dq- pdV式中dq為系統(tǒng)與外界交換的熱量；dU和pdV分別為系統(tǒng)進行熱交換時，在系統(tǒng)內所引起的流體內能的變化和由于流體體積改變dV后克服外部壓力所做的功。對于像我們這里所研究的這種不可逆過程來講：dq + dr = dU + pdV式中Ml摩擦產生的熱量。若以表示摩擦消耗的功，dr=d/w,則由上式可得：dq = dU + pdV -d/.或 d(/ =dq- pdV + d/“.(3-2)改寫(3-1)式，可得到兩個流動斷面之間的能量平衡方程：At/ + A(mg

8、Zsin9) + A| + A(PV)- = 0(3-la)將(3la)式寫成微分形式：(3-lb)(3-3)di/ + /?7vdv + mg sin &dZ + A(PV) 一 dq = 0將(3-2)式代入(3lb)式，并簡化后得:Vd/? + /vdv + mg sin OdZ + d/M. = 0積分上式我們就可得到圧力為Pi和Pi兩個流動斷面的能量平衡方程：Vd/2 + 斗| + (7gZsin&) + 厶、=0(3-3a)取單位質量的流體匸1,將卩=丄代入(3-3)式后得:P(3-3b)d/? + vdv + g sin &dZ + d/w = 0 P式中p流體密度，公斤/米。用

9、壓力梯度表示，則可寫為：(3-4)dpdv門d/w 小+ pv + pg sin 0 + = 0 dZdZdZ由此可得:dvdZ式中dZdvpvdZ單位管長上的總壓力損失（總壓力降）;山于動能變化而損失的圧力或稱加速度引起的壓力損失;pg sin 0克服流體重力所消耗的壓力:叭dZ克服各種摩擦阻力而消耗的圧力。=d4驚傷）摩擦=您LX等）舉高加速度根據流體力學管流計算公式式中f-摩擦阻力系數(shù)：d管徑，米。在Z的方向為曲下而上的坐標系中也為負值，如果我們取業(yè)為正值，則 dZdZ等Wsin& +妙尋+巧號(3-5)（3-5）式是適合于各種管流的通用壓力梯度方程。對于水平管流，因0=0,=0o若用x

10、表示水平流動方向的坐標，則舉高(3-6)對于垂直管流，&二90,sii僥1,若以力表示高度，則22d 2(3-7)為了強調多相混合物流動，將方程中的各項流動參數(shù)加下角標F門則也= g s i n 0.8762& C3系數(shù)，其值見表; 0.8762P壓力（絕對），kPao5O V 0.87620.01781.187023.93100.03621.093725.72404.4.2原油體積系數(shù)1、當ps仇時系數(shù)Cl、C2、C3的值如下表所示:4.677X10-44.670x10-41.751X1O5l.lOOxlO5-1.811x10 s1.337x10*92、當p ph時B/BdxpCoS-pJ其

11、中,式中Bob泡點壓力幾下的原油體積系數(shù)，m3/m3；ai=-1433.0； a2=5.0； a3=17.2； 34=-1180.0； as= 12.61: a6=10。4.4.3天然氣壓縮系數(shù)當天然氣的壓力低于35MPa時，它的壓縮系數(shù)可以按下式計算:其中,0.27/;式中Z天然氣的壓縮系數(shù)，無因次；Tr對比溫度，無因次；T溫度，K；T天然氣的假臨界溫度，KP,.天然氣的對比度，無因次；pt.天然氣的對比壓力，無因次；pc天然氣的假臨界壓力，kPao天然氣的假臨界溫度7；和假臨界壓力代，可以根據不同悄況按下列公式計算:1、富氣當天然氣的相對密度九汕 （空氣為1）時7； =132 +116.6

12、7氐pc =5102 -689.48當瓦0.7時7； =106+ 152.22無/? =4778 - 24 &2 屹 2、貧氣當4腫07時T =92 + 176.67%,=4881-386.11當久0.7時7； =92 + 176.67pc = 4778-248.21戈&按上式計算Z值時，需要使用迭代法。一般從設Z=1開始，迭代五次即可。444原油粘度1、地面脫氣原油的粘度血= 10j其中x = y(l & + 32)小Z = 3.0324 0.02023(141.5-131.5J瓦2、飽和原油的粘度其中A = 10715(5615S、+100rmB = 5.44(5.6 15Sk+150)3

13、384.4.5天然氣的粘度a =CxlO_-expA-p, )其中c_(1.26 + 0.078J;zjrls一 116 + 306+7548“3.5 + + 0.29久y = 2.4-0.2%式中，比管道條件下天然氣的黏度，mPas；r一管道條件下天然氣的密度，lOKg/nf。4.4.6水的粘度式中水的粘度，mPa.s4. 5井溫分布計算方法山地面到油層溫度是按地溫梯度逐漸增加的。所謂地溫梯度，即深度每增加 100m地層溫度的升高值。而在井筒中，山于地層流體不斷地向上流動，地層流 體便作為熱載體將熱量也不斷地攜帶上來。通過套管、水泥環(huán)向地層傳導。因此, 井溫總是比地溫要高。流體的物性參數(shù)隨溫

14、度變化，因此，計算應采用井溫來進行流體參數(shù)計算。 計算常規(guī)采油和井筒加熱時沿井深溫度分布的基本方程為：。=W； q，1 - exp- +(g 一加厶)對于常規(guī)采油來說，可取6=0式中0油管中L位置處原油的溫度，C；&總傳熱系數(shù)，W/(mC)；井底原油溫度，C；m地層溫度梯度，C/m；g重力加速度，m/s:；qx內熱源，W/m；L計算段起點高度（井底為0）, m：W水當量，W/Co水當量W可如下計算：W = MoCo+MC+MG式中原油的質量流量，kg/s；水的質量流量，kg/s；Mg井筒中氣體質量流量，kg/s；C產出原油的比熱，J/（kgC）；Cw產出水的比熱，J/（kg*C）；q產出天然氣

15、的比熱，j/（kc）。在同一口油井，地溫梯度也和井底溫度都是不變的，傳熱系數(shù)（則受地 層物性和地層熱阻、油管環(huán)形空間介質及其物性和油井的產量等多種因素的影 響，而產量對K|的影響較小。故在一定的地層條件及井筒狀況下，也可近似地 認為匕為一常數(shù)。這樣，整個井筒的溫度分布就只受與油井產量有關的水當量W 和距井底的距離Z的影響。4.6實例計算某含水自噴井產油量么=40.5t/d，產氣量 =2444.7m3/d ,油壓Pwh = 0.64Mpa ,內徑D=62mm,油井深1082m,試求井底壓力。解：用深度增量迭代方法計算。1選取壓力間隔AP=500KPa,假設對應的深度增量A/?, =50m,2從井

16、口起計算第一段的平均壓力及溫度：平均壓力 IP = -(2 化 h (絕對)+S2= -2x(0.64x1000 + 100) + 5002=990KPa根據井口溫度、地溫梯度及假定的加算得的平均溫度f=302.49K(即 29.34C)o3確定戸廳下的流體性質參數(shù)：溶解油氣比Rs=3.607m/m3,天然氣粘度 g=0.010984mPas,氣體壓縮因子 Z=0.9733,原油體積系數(shù)Bo= 1.0256,原油粘度o=20.945mPas,原油密度Q o=841Kg/m3, P g=0.929 Kg/m3 水的粘度 “w=0.8968mPas4計算混合物平均密度瓜計總質量W,(1)/廳下的氣

17、體體積嗆生產油氣比2總j皿Po=100KPa7()=20C(54.33-3.607)100 x (29.34 + 273.15) X 0.9733990x(20 + 273.15)=5.15m3(2) F廳下的混合物總體積VtVt=Bo+ V + V =1.0256+5.15 + 0.1 = 6.2712m3(3)混合物的總質量MWt=po+ Ra + Vwpw =841 + 54.33 x 0.929 + 0.1x1000= 998.1609Kg(4)計算混合物的平均密度瓦998.16096.2712= 167.2159Kg/m35訃算摩擦損失系數(shù)川(1) 氣相雷諾數(shù)(林出R.40.5x(5

18、4.33-3.607)x0 929“1318.070.785D/0.785 x 0.062 x 0.010984 xlOx 86400(2) 液相雷諾數(shù)_ q (幾 + pg R, + 久匕)_ 40.5 x (841 + 54.33 x 0.929 + 0 1 x 1000) Rc / _0.785D/_ 0.785 x 0.062 x 20.945 x 103 x 86400(3)氣、液質量比K = (Rp_R)Pr =(54.33-3.607)x0.929=。曲？ po + R + pVw 841 + 54.33 x 0.929 + 0.1 x 1000 （4）兩相雷諾數(shù)10/C10x(

19、).0472 K -47 Re2 =尺黔+】=41318.0710M372+1 x 459“=10682.62才=0砌“塩&2+佝(塩&2)2 = J q27.654+(- 10.7528xlg 10682.62+1.0077x(lg 10682.62)2=4.894其中：-201919r殲麗時而T 沁606 心 5044(100K)+0.21200(100K)27.6541.02862(100/C)4 957,2 +0.10732-17.15179 +1.93051(100AT) - 0.12118(100)2 = -10.75280.15604(100 A：)5+0.10732+1.883

20、04 - 0.25857(100K) + 0.01549(100A：)2 = 1.00776 計算壓力梯度及深度增量=167.2159x9.8+4.894 x= 73109KPa/m40.52x998.160921.233 x 0.0625 x 167.2159 x 864002A/? = AP/() = 990 一 7.3109 = 135.41m Nr7 比較深度增量的假設值和訃算值如果取0=0.01m,則|50-13541| =85.41 %所以，將135.41作為新的假設值，從第2步重新開始計算，即第二次迭代，直 到滿足要求后再開始訃算笫二段。第5章設計框圖及結果5.2運行界面5. 2

21、.1程序進入主界面k 士社入5. 2. 2程序運行主界面蜒:井筒壓力分布計算-|n x|文件 擲類型 幫助 意見榆入物性餐釵井號| B1.112.P56井深10S2m油吉直徑62mm泅壓064MpaM日產油繪40.5日產氣呈2444.7m5d脫氣呀油密蛍S41kgm3天燃氣巒度0.929kcm31000kg m35. 2. 3數(shù)據計算結果顯示界面計外結果33CQS566T7889101011113212)313K35152 20.719空6T*129. 87922.2590.75626.TO2131.29122.209O.?6726 W332. 68422.3590.7752S TS3J3C.

22、05922. Ill0.7810.7930.8010.8090.8180.826O.83qo.aaz0.3500.3580.8680.9732.3K26.5M228 3T0肇曲333155 1161. 756137. 060】刃.3BBIS. 680141.958M3.221】“ 471115. TO. 1 俗.930 noOK3C9.33822.08322.01623.9692).92321.87721.83221.1882J.TQ42).10021.657 22.21.9722 6002. 63e2 6722 7072 T432. ii82.8122 B472 8812.9152. 948

23、2 9B?一0. 9090. 908. 9080 9070. 9070. 906. 9Q60 9050.905o. 9蟲. 9043 0153 0473. 0803 1120. 9030. 9020. 9020. 901182】222324252827aUI 9 8 Q8 8 9 08 8 8 9Q.O 6 a123曲5252).531151151.69921.489.119152. 86321.4482OT354.01523.408235)55. 1572).3683 H4 3 1763. 2063 2393 Sil0. 9010. 9000. 9000. 8990. 899220.919企

24、 231S6.28921.3283 3030. 898230.92617T.41021.2893. 3330.6982q0.93303183S0.52123.2503. 3630.697210.91123.2113 3940. B97260.918谷-5T4160.716270.9552. 02161.800280.962c orn29. W162. 0?5250.940 2S 34635.62Q21.17321.13523.0973 1243 4543. qaa0. 8960.8960.895n one返回5.3設計結果表5-3-1計算結果數(shù)據表井深(m)壓力(MPa)溫度(C)平均密度(K

25、g/n?)原油粘度(mPas)溶解油 氣比(m3/m3)原油體積 系數(shù) (m3/m3)天然氣壓縮 系數(shù)天然氣粘度(mPas)水的粘度(mPas)00.7428.65128.4522.312.561.02200.9800.01090.91200.9029.21154.0221.413.241.02400.9760.01100.90401.0429.76175.1520.673.831.02700.9720.01100.89601730.32193.5920.034.381.02900.9690.01100.88801.2930.87210.2019.464.891.03100.9660.0111

26、0.871001.4031.42225.4818.955.371.03300.9630.01110.861201.5031.96239.741&475.841.03500.9600.01120.851401.6132.51253.2218.036.301.03600.9580.01120.841601.7133.04266.0517.616.751.03800.9560.01130.831801.8033.58278.3517.227.191.04000.9530.01130.82續(xù)表井深壓力溫度平均密度原油粘度溶解油氣比原汕體枳 系數(shù)天然氣壓縮 系數(shù)天然氣粘度水的粘度(m)(MPa)(C)(

27、Kg/n?)(mPas)(mPas)(mPa-s)2001.9034.11290.2116.847.631.04200.9510.01130.812202.0034.63301.7016.498.061.04400.9490.01140.812402.0935.15312.8616.148.501.04500.9470.01140.802602935.67323.7515.818.931.04700.9450.01150.792802.2836.18334.3815.499.371.04900.9430.01150.783002.3736.69344.8015.189.801.05100.94

28、10.01150.773202.4737.19355.0214.8810.241.05200.9380.01160.773402.5637.69365.0614.5910.681.05400.9360.01160.763602.663&18374.9414.301131.05600.9340.01170.753802.7538.66384.6714.0311.581.05800.9320.01170.744002.85394394.2613.7612.031.05900.9300.01170.744202.9539.61403.7313.4912.491.06100.9280.01180.73

29、4403.0540.08413.0713.2412.951.06300.9270.01180.724603440.54422.3012.9913.421.06500.9250.01190.724803.2440.99431.4312.7413.891.06600.9230.01190.715003.3441.43440.4512.5014.371.06800.9210.01200.715203.4441.87449.3712.2714.861.07000.9190.01200.705403.5542.2945&1912.0415.351.07200.9170.01210.695603.6542

30、.71466.9211.8115.851.07400.9150.01210.695803.7543.12475.5611.5916.361.07500.9130.01210.686003.8643.53484.1111.3816.871.07700.9110.01220.686203.9743.92492.5711.1717.391.07900.9090.01220.676404.0744.30500.9410.9617.921.08100.9060.01230.676604.1844.67509.2310.7518.451.08300.9040.01230.666804.2945.03517

31、.4310.5619.001.08500.9020.01240.667004.4045.38525.5510.3619.551.08700.9000.01240.667204.5145.72533.5810.1720.111.08800.8980.01250.657404.6346.04541.529.9820.681.09000.8960.01250.657604.7446.35549.389.8021.251.09200.8940.01260.647804.8646.65557.169.6121.841.09400.8920.01260.648004.9746.94564.869.4422

32、.431.09600.8900.01270.648205.0947.21572.479.2623.031.09800.8880.01270.638405.2147.46579.999.0923.651.10000.8850.01280.638605.3347.70587.448.9224.271.10200.8830.01280.638805.4547.93594.798.7624.901.10400.8810.01290.639005.58483602.078.6025.541.10600.8790.01290.629205.7048.32609.278.4426.201.10800.876

33、0.01300.62續(xù)表井深(m)壓力(MPa)溫度(C)平均密度(Kg/n?)原油粘度(mPas)溶解油 氣比原油體積 系數(shù) (m3/m3)天然氣壓縮 系數(shù)天然氣粘度(niPaes)水的粘度(inPa-s)9405.834&49616.388.2826.861.11000.8740.01300.629605.9548.64623.408.1327.53L11200.8720.01310.629806.0848.77630.357.9828.221.11400.8690.01320.6210006.2148.88637.227.832&9111500.8670.01320.6110206.34

34、48.96644.747.6929.621.11600.8650.01330.6110406.4749.03653.157.5530.34L11400.8620.01330.6110606.6049.07661.587.4131.08L11200.8600.01340.6110806.7449.08670.037.2731.831.11000.8570.01350.6110826.7549.08670.887.2531.911.11000.8570.01350.6110406.4749.03653.157.5530.341.11400.8620.01330.6110606.6049.07661

35、.587.4131.081.11200.8600.01340.6110806.7449.08670.037.2731.831.11000.8570.01350.615.4結果圖表(1)壓力一井深曲線:圖5-4-1壓力-井深曲線壓力一井深曲線表現(xiàn)為一段初始階段向上凹其最終接近于一條直線的曲線 段，這說明總體上壓力隨井深的增加而增加，但是壓力梯度是不一樣的，在井深 小于800m時，圧力梯度隨井深的增加而增加，而當井深大于800m時，壓力梯 度兒乎不隨井深的變化而變化。這是111于混合物平均密井深小于800m時,平均密度逐隨井深的增加而增大, 而油管內壓力梯度與混合物的密度成正比，所以在井深小于80

36、0m時，曲線的斜 率隨井深的增大而增大；當井深大于800m時，曲線的斜率兒乎不變，曲線接近 于一條直線。（2）溫度一井深曲線圖5-4-2溫度-井深曲線山井溫曲線分布圖可看出隨著井深增加井溫變化斜率逐漸減小，并在井底處 斜率趨近于零。山地面到油層溫度是按地溫梯度逐漸增加的。所謂地溫梯度，即 深度每增加100m地層溫度的升高值。而在井筒中，曲于地層流體不斷地向上流 動，地層流體便作為熱載體將熱量也不斷地攜帶上來。通過套管、水泥環(huán)向地層 傳導。因此，井溫總是比地溫要iSo III于井底壓力等于油層壓力，而井口油管流 體溫度大于地面溫度，所以油管內溫度梯度小于地層地溫梯度。所以油管內液體 隨著流體的不

37、斷向上流動溫度降低速率小于地層溫度降低速率，管內溫度與地層溫度差在井底處為0,并隨著井深的減小不斷增加，管內流體與地層的傳熱量逐 漸增加，所以管內流體溫度降低的速率逐漸增大，即表現(xiàn)為井溫分布曲線圖中隨 著井深增加，曲線斜率逐漸減小，并在接近井底處曲線斜率趨近于零。（3）混合物平均密度一一井深曲線:圖5-4-3密度一井深曲線山密度一一井深曲線可知，當井深小于1000m時，密度隨著井深的增加而增 加，當井深大于1000m時，混合物的平均密度變化幅度比較小。由壓力與深度曲線可知，隨著井深增加管內壓力增大。井深小于1000m時, 隨著井深增加，溶解油氣比逐漸增加，直至等于生產油氣比，即天然氣全部溶于（

38、其中幾為原油密度，原油中。而氣液混合物平均密度pm =卩匚&、叮4B + （RpRJ） + 為天然氣在標況下的密度，幾 為水的密度，Rp為生產油氣比，Rs為溶解油氣 比，B。為原油體積系數(shù)，Vw為水油比），可知隨著井深增大，（Rp-Rs）逐漸 減小，混合物平均密度隨之增大，即表現(xiàn)為密度曲線圖中斜率逐漸增大。井深達到1000m時，隨著井深增加，溶解油氣比不再發(fā)生變化，恒等于生產油 氣比。這時山氣液混合物平均密度公式可知氣液混合物平均密度只與生產油氣比有關，而生產油氣比隨井深增加變化不大，所以混合物平均密度隨井深增加變化不大，即表現(xiàn)為混合物平均密度曲線中曲線斜率變化較小。結束語進入卓越工們程師班，我覺得收獲頗多。在這三周里，雖然比較辛苦，但是 我學到了許許多多課堂上學不到的東西。首先，我在c語言的基礎上，有學習了一種新的語言，經過使用這兩種語 言，發(fā)現(xiàn)它們各有特色，C語言山于指