1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上晝答謹(jǐn)蚜秦幾綜椿部葫堆釘芒追冰飲鞘駱廬痛憫鉚楞淳嘎篙綁閹簽究召駕吐視訪仰扦涼挨汝贓搬痛帚取睹先霍丘喀倉瘩偶闡林琳輪籃勤砸窺圓柑窗握時芍屠虐端疊互琴遠(yuǎn)住箭陣濕聲騷鄂敷愿怎雪頹綠酒黍熔啟惰灌硅攢速農(nóng)焊釁悼恕況乎磐墓陵劍幕褪啥鞍撞凱勇番腔毯照酶昧甸狠個盒渠拿西佳俺漠安荒石撥鋤銜旨撤月滋遺緯榷攆稚萍土禁皿芝頁儡罰勞穴容福很擴(kuò)問篩崔啃挖汁韋巋舌汁柏嘯煮仰充斥牌匆蕾抽光混你街汗控駛潮韶歡形潰藕鍬擇模淺泳肌藕乒身轎骯踐灶簡驟汗憾袋是吐巴塊役并收奄衰咕秉這啼弓飽徒蹲確滁迷矣郴尉菲臟貧阻蔗隴苫構(gòu)晚漁藥遮膩柒列輿掌硼該醚劑束韋預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計圖成套技術(shù)通用圖設(shè)計計算書（裝配式

2、預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁主梁計算）跨 徑：25m路基寬度：26m 設(shè)計計算人： 日期： 復(fù)核核對人： 日即稼瀉潰聯(lián)陸碉駛救響錘團(tuán)泵濟(jì)姥立鹽纜匡僳乎丈況高絢椎迭乍饅剖證腮適邏輛砸捅諾季賺締哪牡域評郵汗識弧嘻琳褂低名零萎帳患畝朗期椽撈禾目約牛素籠工眺琉畦妙幟苔強(qiáng)李顱催袱陋賢趨豌乙茁洼豆呸質(zhì)鉚閏痰沈?qū)б籽鄥尾┒壮耗渤辞枋稠g惕趴螟文或浦勢鈕鳳肥門徑熱閑閏給伺纓淡循緘淮鎖培試窮鞍準(zhǔn)瀾臺島紊受雍盼豫哀淬瘡裴熒學(xué)慌找樂曙犁抓榜紐備當(dāng)捎軒被父危罰棱逗堂飲效篩腸爍韌奢謅梨掐矛救財汽刪袒踞砍咀災(zāi)引軀山吭茬磺算漁瞧岸爽撩趴代洪揀選迪徘翔阿芋奔寢休軀凄漁貧讕肥喚潦氫婆覆確灌乖礁嗡第讀寒蹬戰(zhàn)資普套臨挑城燎嬌鏈蘑影歧監(jiān)氮妒

3、票脈腐肅轍村膨25m小箱梁計算書正文炬瘋謗索喻李皂氦晾梁薦盅賦砷候員赦恐妹車娃揮吶跪麗擱緩盤線旗圾盛岸反玲濃溝泥熱邦貞鉸虱勇餓項屑皂墜幕筏鈴粳膿悟頤舒乙墻爵金慘鑿胡匯絲藻慎節(jié)籽軟腔踩錠療貫咱樟遵休易膝芬饅殆爾柬揮歸孿懦聶慢蘭匣賬狹耍閉騁址窒購開狡創(chuàng)晾侈摻拼窗殿頒符島尼所漚梗蝕冉制舵疤海之罪漓喘瞇橙爪尤奈想潰該窮鋒使啼酞濟(jì)遂佩藩暖床薦溺贛侍薩咱蛔饒枚忻腆我彎乍強(qiáng)莽呵沒滾卑哺媚哩檸殿染炬盟洱靶秦一琉倔塵底奮繼磕草庚臻癱絳榨搗釉仆看召梯翼摔典立碴閱稼施坪凋柵扶塑拆脖鐐照船脆炳讒卓叫果薪蛇嗎田乳較韶蒸絞伶糜尊弓希別遣開遍抨藹一睦接就知棒蠶祿肩量側(cè)祥礬預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計圖成套技術(shù)通用圖設(shè)計計算

4、書（裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁主梁計算）跨 徑：25m路基寬度：26m 設(shè)計計算人： 日期： 復(fù)核核對人： 日期：單位審核人： 日期：項目負(fù)責(zé)人： 日期：編制單位：中交第一公路勘察設(shè)計研究院編制時間：二七年一月專心-專注-專業(yè)目 錄5 附圖預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計圖成套技術(shù)通用圖計算書（26m路基25m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁）1 計算依據(jù)與基礎(chǔ)資料1.1 標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范1.1.1 標(biāo)準(zhǔn) ·跨 徑：橋梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑25m；跨徑組合5×25m； ·斜 交 角：0°； ·設(shè)計荷載：公路級； ·橋面寬度：（路基寬26m，高速公路），半幅橋全

5、寬12.75m， 0.5m(護(hù)欄墻)+11.5m(行車道)+ 0.75m(波型護(hù)欄)12.75m； ·橋梁安全等級：一級； ·環(huán)境條件：類。1.1.2 規(guī)范 ·公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JTG B01-2003 ·公路橋梁設(shè)計通用規(guī)范JTG D60-2004（簡稱通規(guī)） ·公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62-2004（簡稱預(yù)規(guī)）1.1.3 參考資料·公路橋涵設(shè)計手冊橋梁上冊（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1） 混凝土：預(yù)制梁及現(xiàn)澆濕接縫、橫梁為C50、現(xiàn)澆調(diào)平層為C40；2） 預(yù)應(yīng)力鋼絞線：采用鋼絞線，3） 普

6、通鋼筋：采用HRB335，1.3 設(shè)計要點(diǎn)1） 本計算書按后張法A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，橋面鋪裝層80mmC40混凝土不參與截面組合作用；2） 根據(jù)組合箱梁橫斷面，采用荷載橫向分布系數(shù)的方法將組合箱梁簡化為單片梁進(jìn)行計算，荷載橫向分配系數(shù)采用剛性橫梁法、剛（鉸）接梁法計算，取其中大值進(jìn)行控制設(shè)計；3） 預(yù)應(yīng)力張拉控制應(yīng)力值，混凝土強(qiáng)度達(dá)到85時才允許張拉預(yù)應(yīng)力鋼束;4） 預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時刻的齡期：7d;5） 環(huán)境平均相對濕度RH=55;6） 存梁時間為3090d。2 橫斷面布置2.1 橫斷面布置圖單位：m2.2 跨中計算截面尺寸單位：mm 邊、中梁毛截面幾何特性 表1梁號邊梁中梁幾何特性

7、面積抗彎慣矩截面重心到頂板距離面積抗彎慣矩截面重心到頂板距離1.19220.2760.4811.15690.2730.4913 汽車荷載橫向分布系數(shù)、沖擊系數(shù)計算3.1 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算3.1.1 剛性橫梁法1） 抗扭慣矩計算寬跨比B/L12.75/250.51>0.5,不宜采用剛性橫梁法。荷載橫向分布系數(shù)計算時考慮主梁抗扭剛度的影響，抗扭剛度采用公式 計算，計算采用以下簡化截面（單位mm）：計算得邊、中梁抗扭慣矩，邊、中梁截面幾何特性相差不到2，按主梁截面均相同計算對結(jié)果影響不大，以下計算按主梁截面均相同考慮?？古は禂?shù)。2） 采用橋梁結(jié)構(gòu)計算程序橋梁博士v3.0計算輸入原始數(shù)據(jù)

8、見下圖：計算結(jié)果如下表： 汽車荷載橫向分布系數(shù)表 表2項目1號梁2號梁二列車三列車二列車三列車橫向分布系數(shù)0.6830.6860.5570.6143.1.2 剛接梁法采用橋梁結(jié)構(gòu)計算程序橋梁博士v3.0計算輸入原始數(shù)據(jù)見下圖：計算結(jié)果如下：汽車荷載橫向分布系數(shù)表 表3項目1號梁2號梁二列車三列車二列車三列車橫向分布系數(shù)0.6870.6710.5820.6363.1.3 鉸接梁法采用橋梁結(jié)構(gòu)計算程序橋梁博士v3.0計算輸入原始數(shù)據(jù)見下圖：計算結(jié)果如下：汽車荷載橫向分布系數(shù)表 表4項目1號梁2號梁二列車三列車二列車三列車橫向分布系數(shù)0.6890.6690.5930.6413.1.4 荷載橫向分布系

9、數(shù)匯總橫向分布系數(shù)匯總表 表5方法1號梁2號梁二列車三列車二列車三列車剛性橫梁法0.6830.6860.5570.614剛接梁法0.6870.6710.5820.636鉸接梁法0.6890.6690.5930.641統(tǒng)計最大0.6890.6860.5930.641結(jié)論：各計算方法所得橫向分布系數(shù)相差不到5，邊梁、中梁均在采用鉸接梁法時分布系數(shù)最大。以下計算邊梁近似取0.69，中梁取0.65。3.2 剪力橫向分布系數(shù)支點(diǎn)處設(shè)置了端、中橫梁，并采用橡膠支座，因而剪力可采用與彎矩同樣的分布系數(shù)，且縱橋向采用一個值。具體值見“3.1 汽車荷載橫向分布的計算”。3.3 汽車荷載沖擊系數(shù)值計算3.3.1汽

10、車荷載縱向整體沖擊系數(shù)按照通規(guī)第4.3.2條，連續(xù)橋梁的自振頻率可采用下列公式估算：，計算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩和剪力效應(yīng)時，采用，計算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時，采用。1） 邊梁沖擊系數(shù)計算彈性模量計算跨徑跨中截面慣矩跨中截面面積單位長度質(zhì)量 kg/m按照通規(guī)第4.3.2條，沖擊系數(shù)可按下式計算：2） 中梁沖擊系數(shù)計算彈性模量計算跨徑跨中截面慣矩跨中截面面積單位長度質(zhì)量 kg/m按照通規(guī)第4.3.2條，沖擊系數(shù)可按下式計算：3.3.2 汽車荷載的局部加載的沖擊系數(shù) 采用。4 主梁縱橋向結(jié)構(gòu)計算4.1箱梁施工流程1) 先預(yù)制主梁，待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的85后，且混凝土齡期不小于7

11、d時，張拉正彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束，壓注水泥漿。2) 設(shè)置臨時支座并安裝好永久支座（聯(lián)端無需設(shè)臨時支座），逐孔安裝主梁，置于臨時支座上成為簡支狀態(tài)。3) 澆筑連續(xù)接頭、中橫梁及其兩側(cè)與頂板負(fù)彎矩束同長度范圍內(nèi)的橋面板，待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的85后，且混凝土齡期不小于7d時，張拉頂板負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力鋼束，并壓注水泥漿。箱梁形成連續(xù)的步驟詳見附圖。4) 接頭施工完成后，澆筑剩余部分橋面板濕接縫混凝土，澆筑完成后拆除一聯(lián)內(nèi)臨時支座，完成體系轉(zhuǎn)換。從箱梁預(yù)制到澆筑完橫向濕接縫的時間按三個月（90天）計算。4.2 有關(guān)計算參數(shù)的選取· 一期恒載：預(yù)制梁重力密度取 · 二期恒載：1） 濕接縫

12、 C50混凝土，重力密度?。▍⑴c受力）2） 80mm C40混凝土，重力密度取（4片梁均分）3） 100mm瀝青混凝土鋪裝重力密度?。?片梁均分）4） 護(hù)欄（單側(cè)），重力密度取，邊梁按鉸接梁法計算，分配系數(shù)為0.587，中梁按剛性橫梁法計算，分配系數(shù)為0.5。邊梁(二期鋪裝，不含濕接縫) 中梁(二期鋪裝，不含濕接縫) · 活載：公路-級，無人群荷載，汽車的橫向分配系數(shù)：邊梁為0.69，中梁為0.65。相對濕度： 55；錨下控制張拉力： ；錨具變形與鋼束回縮值（一端）： L6mm；管道摩阻系數(shù)： 0.25；管道偏差系數(shù)： 0.0015 1/m；鋼束松弛系數(shù)： 0.3；地基及基礎(chǔ)不均勻沉

13、降： 5mm；梯度溫度：豎向日照正溫差的溫度基數(shù)按100mm瀝青混凝土鋪裝層，考慮80/2mm混凝土調(diào)平層折減后采用；豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5。4.3 計算程序主梁計算采用平面桿系有限元程序GQJS9.3。4.4 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算4.4.1 正截面抗彎承載能力計算荷載基本組合表達(dá)式： 通規(guī)4.1.61式其中各分項系數(shù)的取值見通規(guī)4.1.61式。由程序計算得主要控制截面抗彎承載能力見下表：主梁主要控制截面抗彎承載能力（KN.m） 表6截面位置邊跨跨中 下緣中支點(diǎn)中跨跨中 下緣上緣下緣邊梁強(qiáng)度 7940-757913277077效應(yīng) 7197-5011-2446161中梁強(qiáng)度

14、 7933-769813297071效應(yīng) 6864-4889-2935838表中構(gòu)件承載力設(shè)計值均大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值，正截面承載能力滿足規(guī)范要求。4.4.2 斜截面抗剪承載能力驗算1) 由程序計算得主要控制截面剪力組合設(shè)計值及相應(yīng)的彎矩組合設(shè)計值列表如下：主梁主要控制截面剪力效應(yīng) 表7截面位置最大剪力Vd（KN）對應(yīng)彎矩Md（KN.m）廣義剪跨比m水平投影長度C （m）邊梁端支點(diǎn)h/2處127016630.973 0.786 腹板變厚處-1375-6510.352 0.284 現(xiàn)澆中橫梁邊緣處-1566-34081.617 1.306 中梁端支點(diǎn)h/2處121216140.989 0.7

15、99 腹板變厚處-1321-7110.400 0.323 現(xiàn)澆中橫梁邊緣處-1503-33081.635 1.321 注：表中最大剪力及對應(yīng)彎矩為正表示截面下緣受拉，反之，表示截面上緣受拉，以下按絕對值提供。2) 根據(jù)預(yù)規(guī)第5.2.9條，受彎構(gòu)件抗剪截面應(yīng)符合下列要求：根據(jù)預(yù)規(guī)第5.2.10條，當(dāng)時可不進(jìn)行抗剪承載力計算，箍筋按構(gòu)造配筋。式中混凝土C50：，;。按預(yù)規(guī)第5.2.9條和第5.2.10條的驗算列表如下：主梁主要控制截面抗剪驗算 表8截面位置腹板厚度b（mm）最大剪力Vd（KN）VR1（KN）VR2（KN）截面尺寸是否滿足箍筋是否構(gòu)造配筋邊梁端支點(diǎn)h/2處2×2221270

16、2136 677 是否腹板變厚處2𴨂 是否現(xiàn)澆中橫梁邊緣處2×25015662427 770 是否中梁端支點(diǎn)h/2處2×22212122136 677 是否腹板變厚處2𴨂 是否現(xiàn)澆中橫梁邊緣處2×25015032427 770 是否表中計算表明箱梁的尺寸滿足預(yù)規(guī)第5.2.9條要求，但箍筋仍需計算設(shè)置。3) 箍筋設(shè)置斜截面抗剪由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋、混凝土和箍筋共同承擔(dān)：與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計值：式中預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，鋼絞線為1260MPa； 斜截面內(nèi)同一彎起平面的

17、預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積。斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值：式中異號彎矩影響系數(shù)，近邊支點(diǎn)梁段取1.0，其它取0.9； 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取； 受壓翼緣的影響系數(shù)，??；斜截面內(nèi)縱向鋼筋的配筋百分率，（AP+AS）/bho ；斜截面內(nèi)箍筋配筋率，單個腹板箍筋均采用雙肢12，則；箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，HRB335為280MPa。則箍筋間距，具體計算見下表：主梁主要控制截面箍筋間距計算 表9截面位置腹板厚度 b（mm）最大剪力Vd（KN）Vpb（KN）計算箍筋Sv（mm）實(shí)際采用箍筋間距（mm）實(shí)際采用箍筋配筋率（）邊梁端支點(diǎn)h/2處2×2221270275 6

18、80 100 1.03 腹板變厚處2×1801375252 384 200 0.63 現(xiàn)澆中橫梁邊緣處2×2501566252 510 100 0.90 中梁端支點(diǎn)h/2處2×2221212275 766 100 1.03 腹板變厚處2×1801321252 424 200 0.63 現(xiàn)澆中橫梁邊緣處2×2501503252 554 100 0.90 4) 構(gòu)造要求根據(jù)預(yù)規(guī)第9.3.13條要求，箍筋間距不大于梁高1/2，即1400/2700mm，且不大于400mm，箍筋（HRB335）配筋率，在支座中心向跨徑方向長不小于1倍梁高內(nèi)箍筋間距不宜大

19、于100mm?，F(xiàn)實(shí)際配筋梁端到腹板變厚處箍筋間距100mm，其余200mm，實(shí)際箍筋配筋率均大于0.12，滿足構(gòu)造要求。因縱向鋼筋和箍筋均按預(yù)規(guī)第9.1.4、第9.3.9至第9.3.13條的要求設(shè)置，根據(jù)預(yù)規(guī)第5.2.12條規(guī)定,本受彎構(gòu)件可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計算。4.5 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算4.5.1 抗裂驗算1） 正截面抗裂（作用短期效應(yīng)組合）永久荷載作用為標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)組合,其效應(yīng)組合表達(dá)式為 通規(guī)4.1.7-1式。在荷載短期效應(yīng)組合下，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件拉應(yīng)力應(yīng)滿足。短期效應(yīng)組合下主要控制截面的應(yīng)力情況詳見下表： 抗裂驗算短期效應(yīng)組合下主要控制截面最小拉應(yīng)

20、力（MPa） 表10梁位規(guī)范容許值上緣下緣邊跨負(fù)彎矩張拉處（L/4點(diǎn)）中支點(diǎn)中跨負(fù)彎矩張拉處（L/4點(diǎn)）邊跨跨中中支點(diǎn)中跨跨中邊梁-1.8550.27-0.440.062.34-2.732.30中梁0.320.110.032.86-2.732.81因中支點(diǎn)現(xiàn)澆段下緣拉應(yīng)力大于，現(xiàn)按下列公式驗算支點(diǎn)下緣最大裂縫寬度（邊梁拉應(yīng)力大，以下取邊梁計算）:式中 C1帶肋鋼筋，取C11；，由主梁計算得，軸力，則；，則，；將各參數(shù)代入裂縫公式得，滿足規(guī)范要求。2） 正截面抗裂（作用長期效應(yīng)組合）永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 通規(guī)4.1.7-2式。根據(jù)預(yù)規(guī)第6.3.1條

21、注（1），上式僅考慮結(jié)構(gòu)自重和直接施加于橋上的活荷載產(chǎn)生的效應(yīng)組合，不考慮間接施加于橋上的其他作用效應(yīng)。在荷載長期效應(yīng)組合下，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件拉應(yīng)力應(yīng)滿足。長期效應(yīng)組合下主要控制截面的應(yīng)力情況詳見下表： 抗裂驗算長期效應(yīng)組合下主要控制截面正應(yīng)力（MPa） 表11梁位規(guī)范容許值上緣下緣邊跨負(fù)彎矩張拉處（L/4點(diǎn)）中支點(diǎn)中跨負(fù)彎矩張拉處（L/4點(diǎn)）邊跨跨中中支點(diǎn)中跨跨中邊梁02.222.581.874.870.854.41中梁2.222.741.855.310.764.83上表表明長期效應(yīng)組合下各截面抗裂均滿足規(guī)范要求。3） 斜截面抗裂（作用短期效應(yīng)組合）作用短期效應(yīng)組合（組合式同前）下，A類

22、預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件主拉應(yīng)力應(yīng)滿足。主要控制截面的主拉應(yīng)力情況詳見下表： 抗裂驗算短期效應(yīng)組合下主要控制截面主拉應(yīng)力（MPa） 表12梁位規(guī)范容許值邊跨腹板變厚處中支點(diǎn)中跨腹板變厚處負(fù)彎矩張拉處（L/4點(diǎn)）邊梁-1.325-0.29-2.73-0.24-0.15中梁-0.24-2.73-0.20-0.12主拉應(yīng)力最大值只出現(xiàn)在中支點(diǎn)現(xiàn)澆段下緣，系因最小拉應(yīng)力引起，而腹板中段主拉應(yīng)力均小于，故在中支點(diǎn)下緣加配普通鋼筋。 4.5.2 撓度驗算主梁按A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，按預(yù)規(guī)6.5.2條規(guī)定，截面剛度取為： 。當(dāng)采用C40C80混凝土?xí)r，長期增長系數(shù)，C50內(nèi)插得。計算預(yù)加力引起的反拱值時，截面剛

23、度取為：，長期增長系數(shù)取用2.0。撓度驗算見下表（表中撓度以向下為正）： 單項荷載位移(mm) 表13梁位恒載預(yù)加力溫升溫降汽車最大汽車最小邊梁邊跨17.3 -29.9 -2.0 1.0 11.0 -3.9 中跨12.4 -24.3 -0.3 0.1 9.0 -4.1 中梁邊跨17.3 -30.1 -2.1 1.0 10.6 -3.7 中跨12.1 -24.5 -0.3 0.1 8.6 -4.0 撓度驗算表（mm） 表14梁位短期效應(yīng)組合撓度消除自重長期撓度消除自重長期撓度允許值預(yù)加力引起長期撓度長期上拱值邊梁邊跨25.8 36.8 12.1 41.7-59.8 -23.0 中跨18.8 26

24、.8 9.1 -48.6 -21.8 中梁邊跨25.5 36.3 11.7 -60.2 -23.9 中跨18.2 25.9 8.7 -49.0 -23.1 表中結(jié)果表明：在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后主梁最大撓度，預(yù)應(yīng)力長期反拱值大于荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度，可不設(shè)預(yù)拱度。為避免預(yù)制梁上拱值太大影響鋪裝層厚度，主梁應(yīng)設(shè)置反預(yù)拱，反預(yù)拱值設(shè)置見下表 反預(yù)拱值設(shè)置表（mm） 表15梁位預(yù)制梁反拱值反預(yù)拱建議值鋼束張拉時存梁30天存梁60天存梁90天邊梁邊跨-15.5 -29.1 -31.2 -32.4 13（向下）中跨-10.2 -19.0 -20.3 -21.0 中梁邊跨-16.1 -30

25、.1 -32.2 -33.5 中跨-10.8 -20.0 -21.3 -22.2 表中預(yù)制梁反拱值按混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為C50的85%考慮。即相當(dāng)于采用C42.5的彈性模量計算。4.6 持久狀況和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計算4.6.1 使用階段正截面法向應(yīng)力計算按預(yù)規(guī)第7.1條，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。1） 受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力對未開裂構(gòu)件 預(yù)規(guī)7.1.5-1式作用標(biāo)準(zhǔn)值組合，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)下，主要控制截面的混凝土正應(yīng)力情況詳見下表。 持久狀況應(yīng)力計算主要控制截面最大正應(yīng)力（MPa） 表16梁位規(guī)范容許值下緣上緣邊跨腹板變厚處中跨腹板變厚處負(fù)彎矩張拉處邊梁16.212.5911.5

26、811.87中梁12.4311.4412.152） 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力對未開裂構(gòu)件 預(yù)規(guī)7.1.5-2式作用標(biāo)準(zhǔn)值組合，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)下，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力情況詳見下表。 持久狀況應(yīng)力計算預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力（MPa） 表17梁位規(guī)范容許值正彎矩束負(fù)彎矩束邊梁120911471134中梁114211334.6.2 使用階段混凝土主壓應(yīng)力、主拉應(yīng)力計算1） 混凝土的主壓應(yīng)力按預(yù)規(guī)第7.1.6條規(guī)定：混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合: ，主要控制截面的混凝土主壓應(yīng)力情況詳見下表。 持久狀況應(yīng)力計算主要控制截面最大主壓應(yīng)力（MPa） 表18梁位規(guī)范容許值邊跨腹板變厚處中跨腹板變厚處

27、負(fù)彎矩張拉處邊梁19.4412.5911.5811.94中梁12.4311.4412.212） 混凝土的主拉應(yīng)力主要控制截面的混凝土主拉應(yīng)力情況詳見下表： 持久狀況應(yīng)力計算主要控制截面主拉應(yīng)力（MPa） 表19梁位規(guī)范容許值邊跨腹板變厚處中支點(diǎn)中跨腹板變厚處中跨負(fù)彎矩張拉處（L/4點(diǎn)）邊梁-1.325-0.55-2.40-0.44-0.65中梁-0.47-2.38-0.39-0.68表中數(shù)值表明：除中支點(diǎn)截面外，其他各截面主拉應(yīng)力均滿足，箍筋僅按構(gòu)造要求設(shè)置。中支點(diǎn)截面，箍筋間距，現(xiàn)箍筋間距采用100mm，滿足要求。4.6.3 施工階段應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在預(yù)施應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載

28、作用下截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力按預(yù)規(guī)第7.2.8條規(guī)定1） 壓應(yīng)力 施工階段由預(yù)制梁單獨(dú)受力，張拉鋼束時，混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為C50的85%考慮，即相當(dāng)于C42.5 。各施工階段主要控制截面壓應(yīng)力統(tǒng)計最大值見下表： 施工階段主要控制截面最大壓應(yīng)力（MPa） 表20梁位截面位置規(guī)范容許值邊跨跨中 邊跨腹板變厚處中支點(diǎn)中跨腹板變厚處中跨跨中 邊梁上緣最大19.742.517.614.687.661.62下緣12.9311.153.469.0711.24中梁上緣2.427.914.897.951.45下緣13.5511.303.569.3011.882） 拉應(yīng)力各施工階段主要控制截面拉應(yīng)力統(tǒng)計最小值見下

29、表： 施工階段主要控制截面最小拉應(yīng)力（MPa） 表21梁位截面位置邊跨跨中 邊跨負(fù)彎矩張拉處（L/4點(diǎn)）中支點(diǎn)中跨負(fù)彎矩張拉處（L/4點(diǎn)）中跨跨中 邊梁上緣最小-1.7190.470.412.370.290.27下緣8.629.23-0.468.298.67中梁上緣0.200.102.410.18-0.11下緣9.069.63-0.538.709.18表中拉應(yīng)力均滿足，根據(jù)預(yù)規(guī)第7.2.8條要求,預(yù)拉區(qū)需按配筋率不小于0.2配置縱向鋼筋，配筋面積,其中A為構(gòu)件毛截面面積,則跨中上緣需配筋面積:,實(shí)際配筋425+1110，配筋面積;中支點(diǎn)下緣需配筋面積: ，實(shí)際配筋1125，配筋面積。4.7 主

30、梁計算結(jié)論經(jīng)以上計算，除主梁中支點(diǎn)下緣拉應(yīng)力和主拉應(yīng)力超出規(guī)范限值外，結(jié)構(gòu)其他各項指標(biāo)均滿足規(guī)范相關(guān)要求。中支點(diǎn)下緣未配預(yù)應(yīng)力鋼束，故按鋼筋混凝土構(gòu)件設(shè)計，由以上計算知中支點(diǎn)下緣極限承載能力和裂縫寬度均滿足規(guī)范要求。4.8 支點(diǎn)反力計算各單項作用產(chǎn)生的支點(diǎn)反力標(biāo)準(zhǔn)值列表如下： 單項作用支點(diǎn)反力標(biāo)準(zhǔn)值（KN） 表22梁 位作 用邊梁中梁端支點(diǎn)中支點(diǎn)端支點(diǎn)中支點(diǎn)自重最大599.71335.2585.71307.2最小570.11256.3554.41225.2公路-級最大391.0566.3368.3533.5最小-35.7-91.4-33.7-86.1支座不均勻沉降最大24.1112.123.8110.4最小-24.1-112.1-23.8-110.4梯度溫差最大30.720.230.219.9最小-19.7-34.0-19.4-33.5注：1、表中自重、支座不均勻沉降、梯度溫度反力值為單片梁支反力。2、公路-級反力值為一列車反力值，未計沖擊作用，計沖擊力時，表列值乘，即取1.30。4.9 其他1） 構(gòu)造配筋驗算按預(yù)規(guī)第9.1.12條規(guī)定，部分預(yù)應(yīng)力混凝土受