1、摘要本次設(shè)計(jì)題目來源于特變電工聯(lián)合廠房基礎(chǔ)工程。設(shè)計(jì)首先將調(diào)研中收集到的特變電工聯(lián)合廠房的地質(zhì)勘察報(bào)告、上部建筑結(jié)構(gòu)情況與相關(guān)技術(shù)的國(guó)外資料進(jìn)行綜合分析，嚴(yán)格遵循建筑樁基技術(shù)規(guī)(JGJ94-94)并結(jié)合地方經(jīng)驗(yàn)初步擬定了沉管灌注樁，螺旋鉆孔壓灌混凝土樁基礎(chǔ)，鋼筋混凝土預(yù)制樁三種樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案。然后對(duì)此三種基礎(chǔ)方案進(jìn)行了初步的設(shè)計(jì)計(jì)算，計(jì)算出其工程量，得出各自主要工程項(xiàng)目的概預(yù)算。本設(shè)計(jì)進(jìn)而通過對(duì)擬選方案的技術(shù)可行性、經(jīng)濟(jì)合理性、工程可靠性三方面綜合分析，最終確定螺旋鉆孔壓灌混凝土樁基礎(chǔ)為最佳設(shè)計(jì)方案，并按優(yōu)選方案進(jìn)行工程量與參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算。具體優(yōu)化參數(shù)與概預(yù)算總結(jié)：選擇第五層中粗砂為樁端持力層。

2、樁長(zhǎng)為L(zhǎng)20m。樁徑為600mm，樁身采用C25的混凝土，樁身主筋為818，箍筋為8120。承臺(tái)底面埋深為1.5m。樁基礎(chǔ)的A承臺(tái)平面尺寸為3×1.2m2，B承臺(tái)平面尺寸為3×3m2。螺旋鉆孔混凝土壓灌樁樁基礎(chǔ)含稅工程總造價(jià)為：821378.38元，相比可知，優(yōu)選方案較其他方案工程造價(jià)將近節(jié)省10萬元，基本達(dá)到優(yōu)化設(shè)計(jì)的目的。最后，根據(jù)優(yōu)化方案完成了鐵芯車間樁基礎(chǔ)工程的施工技術(shù)方案和工程質(zhì)量檢測(cè)的設(shè)計(jì)工作。在設(shè)計(jì)的主要工作與結(jié)論部分，本人對(duì)設(shè)計(jì)過程中所獲得的主要數(shù)據(jù)成果進(jìn)行了分析總結(jié)。另外，此次設(shè)計(jì)的最大特點(diǎn)是將整個(gè)設(shè)計(jì)階段遇到的最為重要的幾個(gè)問題單獨(dú)提出并分析進(jìn)而表述了自

3、己的見解。關(guān)鍵詞沉管灌注樁螺旋鉆孔壓灌混凝土樁鋼筋混凝土預(yù)制樁方案優(yōu)化Abstract The design of topic is from the Shenyang joint special variable electrical plant pile foundation works The design will first analysizethe collected materials of the Geological Survey report of Shenyang special variablely electrical Jointplant, the upper st

4、ructure information and domestic and foreign materials of related technology.And the design is abide by the Construction Pile Technical Specifications (JGJ94-94) strictly combined with local experience in the initial development of the three pile foundation design of immersed tube piles, screw drill

5、ed grout-cast-in-situ pile and precast reinforced concrete piles Secondly,this programme are based on the preliminary design, and calculate the amount of their works andtheir budget. Then I will compare these three programmes in three ways of technical feasibility, economic rationality and reliabili

6、ty analysis.At the end of that ,I choose screw drilled grout-cast-in-situ pile foundation as the best programme Then Iwill design and calculateit.Specific parameters and optimize the budget estimate summary:Choose the fifth layer of sand to pile-bearing stratum.Length for the L=20m.Pile Drive for 60

7、0mm,using C25 pile of concrete, pile Zhujin for 818, stirrups for8120.By the underside depth to 1.5m.A pile foundation for Taiwan Plane size of 3×1.2m2,B flat cap size of 3×3m2.Spiral bored concrete piles pressure irrigation works based on the total cost oftax: 821378.38yuanpares may know,

8、the optimal plan will compare other plan building cost of projects nearly to save 100,000Yuan.From that we know the designhave basically achieved the the goal.of optimization design.Finally,I have finished the works of technical programmesand theprojects quality testing of the pile foundation.Andin

9、the part of the major work andconclusion of the design, the main outcome data which were drew out from the designs result were analyzed and summarized.In addition,the most important feature of the design is that I have brought out several important issues ,which were encountered during the stage of

10、the design.,and analyzed them.Eventually,I willgive my individual suggestions on that.Keywordsimmersed tube piles screw drilled grout-cast-in-situ pile Precast reinforced concrete piles optimized promgramme92 / 97目錄前言1工程概況11.1工程項(xiàng)目簡(jiǎn)介11.2場(chǎng)地工程地質(zhì)條件12設(shè)計(jì)與相關(guān)技術(shù)國(guó)外現(xiàn)狀42.1設(shè)計(jì)要求與參數(shù)42.2設(shè)計(jì)主要容與設(shè)計(jì)思路42.3設(shè)計(jì)相關(guān)技術(shù)的國(guó)外現(xiàn)狀53工

11、程方案論證與選擇63.1工程方案的初步擬定63.2沉管灌注樁的設(shè)計(jì)73.3螺旋鉆孔壓灌混凝土樁的設(shè)計(jì)243.4鋼筋混凝土預(yù)制樁的設(shè)計(jì)393.5工程方案的確定544優(yōu)化方案的設(shè)計(jì)計(jì)算574.1選擇樁徑、樁長(zhǎng)、樁材584.2確定單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值584.3確定樁的數(shù)量和平面布置594.4群樁中單樁承載力驗(yàn)算604.5群樁承載力校核604.6群樁沉降計(jì)算624.7螺旋鉆孔壓灌混凝土樁的截面校核644.8樁基承臺(tái)設(shè)計(jì)655施工技術(shù)方案設(shè)計(jì)735.1施工方法設(shè)計(jì)與技術(shù)控制措施735.2施工工藝流程圖745.3質(zhì)量目標(biāo)與保證措施745.4主要施工機(jī)械設(shè)備與進(jìn)場(chǎng)計(jì)劃765.5勞動(dòng)力組織管理765.6工程進(jìn)

12、度計(jì)劃與保證工期的施工措施775.7工程概預(yù)算的編制776工程質(zhì)量檢測(cè)786.1檢測(cè)目的796.2檢測(cè)依據(jù)796.3基樁相關(guān)參數(shù)與檢測(cè)數(shù)量796.4基樁檢測(cè)方法796.5檢測(cè)儀器設(shè)備806.6檢測(cè)要求與試驗(yàn)工期817主要工作與結(jié)論817.1設(shè)計(jì)的主要工作與結(jié)論817.2樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與方案優(yōu)化中的幾個(gè)重要問題與看法83參考文獻(xiàn)86辭87附錄一：程序設(shè)計(jì)88附錄二：各層土的原位測(cè)試綜合成果統(tǒng)計(jì)表89附錄三：各層土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計(jì)結(jié)果90附錄四：根據(jù)各種方法確定各土層的承載力與變形參數(shù)92附錄五：各土層的設(shè)計(jì)地基承載力與變形參數(shù)總結(jié)表93附錄六：施工工藝流程圖941 工程概況1.1 工程項(xiàng)目簡(jiǎn)介

13、特變電工變壓器集團(tuán)新建廠區(qū)位于經(jīng)濟(jì)技術(shù)開發(fā)區(qū)開發(fā)大路北側(cè)，十六號(hào)街西側(cè)，總占地面積約70萬平方米，由裝配車間、線圈車間、試驗(yàn)大廳、絕緣車間、鐵芯車間、發(fā)電機(jī)房與成品棧臺(tái)等部分組成，建筑物呈矩形。擬建聯(lián)合廠房工程概況如下表所示：擬建聯(lián)合廠房工程概況表 11建筑物名稱地上層數(shù)建筑物高度（m）結(jié)構(gòu)類型基礎(chǔ)類型線圈A車間122.20重鋼樁基裝配A車間137.30重鋼樁基試驗(yàn)大廳A137.30重鋼樁基線圈B車間121.10重鋼樁基裝配B車間133.20重鋼樁基試驗(yàn)大廳B133.20重鋼樁基絕緣車間112.40重鋼樁基鐵芯車間114.10重鋼樁基補(bǔ)償電容器118.00重鋼樁基發(fā)電機(jī)房118.00重鋼樁基成

14、品棧臺(tái)待定此次設(shè)計(jì)為鐵芯車間部分的樁基礎(chǔ)工程設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)的工程項(xiàng)目名稱為：變壓器集團(tuán)聯(lián)合廠房鐵芯車間樁基礎(chǔ)工程。本工程項(xiàng)目由中國(guó)聯(lián)合工程公司負(fù)責(zé)設(shè)計(jì)，中冶勘工程技術(shù)負(fù)責(zé)施工。工程項(xiàng)目計(jì)劃工期為30天。1.2 場(chǎng)地工程地質(zhì)條件1.2.1 環(huán)境氣候條件市屬溫帶半濕潤(rùn)季風(fēng)性氣候，由于受大陸性和海洋性氣團(tuán)控制，其特征是冬季漫長(zhǎng)寒冷，春季多風(fēng)干燥，夏季炎熱多雨，秋季濕潤(rùn)涼爽。據(jù)市中心氣象臺(tái)多年資料統(tǒng)計(jì)：氣溫多年平均為7.9oC，最高為35.7 oC，最低為-30.5 oC。降水量多年平均為675毫米，集中在69月份。風(fēng)向，冬季多西北風(fēng)，夏季多西南風(fēng)，春秋兩季風(fēng)大，風(fēng)向不定，最大風(fēng)速1215米/秒，常年主導(dǎo)

15、風(fēng)向WN。1.2.2 地形地貌場(chǎng)地地形平坦開闊，地貌單元屬于河流沖積平原，由第四紀(jì)沖洪積形成。鉆孔揭露地層巖性主要為第四系粘性土和砂土。1.2.3 地層巖性描述根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)鑒別、原位測(cè)試與土分析結(jié)果，將場(chǎng)地土巖性特征自上而下分述如下：素填土：雜色，由少量碎石與粘性土構(gòu)成，稍濕，呈松散狀態(tài)。分布不均，平均厚度0.4米。粉質(zhì)粘土：黃褐色，含粉細(xì)砂顆粒與粉土，刀切面無光澤，干強(qiáng)度中等，韌性中等，無搖振反應(yīng)，稍濕，一般為可塑狀態(tài)，局部硬塑，中壓縮性，局部夾有軟塑狀態(tài)夾層。該層連續(xù)分布，厚度不均，平均厚度2米。1粉質(zhì)粘土：黃褐色灰黑色，刀切面無光澤，干強(qiáng)度中等，韌性較好，無搖振反應(yīng)，稍濕，一般為軟塑狀態(tài)，高

16、壓縮性，平均厚度2米。2中粗砂：黃色灰色，石英、長(zhǎng)石質(zhì)，顆粒均勻，局部含有少量粘性土夾層，濕飽和，一般為密實(shí)狀態(tài)，局部呈稍密狀態(tài)，力學(xué)性質(zhì)變異性高，局部相變?yōu)榇稚皩?。平均厚?.40米。3泥炭質(zhì)土：灰黑色，刀切面無光澤，干強(qiáng)度中等，韌性較好，無搖振反應(yīng)，濕，一般為軟塑狀態(tài)，高壓縮性，層厚0.6米。細(xì)砂：黃褐色，石英、長(zhǎng)石質(zhì)，顆粒均勻，局部含有少量粘性土夾層，濕飽和，中密狀態(tài)，力學(xué)性質(zhì)變異性高，以細(xì)砂層為主，局部相變?yōu)橹写稚皩?。該層連續(xù)較均勻分布。，平均厚度3.5米。1粉質(zhì)粘土：灰色、灰褐色，含鐵質(zhì)結(jié)核礦物與粉細(xì)砂顆粒，刀切面略見光澤，干強(qiáng)度中等，韌性中等，無搖振反應(yīng)，濕，一般為可塑狀態(tài)，中壓縮

17、性。平均厚度0.6米。粉質(zhì)粘土：黃褐色，含粉細(xì)砂顆粒與粉土，刀切面無光澤，干強(qiáng)度中等，韌性中等，無搖振反應(yīng)，稍濕，一般為可塑狀態(tài)，中壓縮性，局部夾有軟塑狀態(tài)粉質(zhì)粘土與中粗砂，局部距層底12米處粉質(zhì)粘土呈硬塑狀態(tài)，并含少量中粗砂。該層連續(xù)分布，厚度不均，平均厚度6米。1粉質(zhì)粘土：黃褐色灰黑色，刀切面無光澤，干強(qiáng)度中等，韌性較好，無搖振反應(yīng)，稍濕，一般為軟塑狀態(tài)，高壓縮性，層厚3.4米。2中粗砂：黃色灰色，石英、長(zhǎng)石質(zhì)，顆粒均勻，局部含有少量粘性土夾層，濕飽和，一般為稍密狀態(tài)，力學(xué)性質(zhì)變異性高，平均厚度0.6米。中粗砂：黃褐色，石英、長(zhǎng)石質(zhì)，顆粒均勻，局部含有少量粘性土與細(xì)砂，飽和，一般為密實(shí)狀態(tài)

18、，局部為中密狀態(tài)，力學(xué)性質(zhì)變異性中等。該層連續(xù)均勻分布，在勘探深度圍，該層大多未鉆穿，層頂埋深5.8030.00米，平均厚度10.2米。1粉質(zhì)粘土：黃褐色灰黑色，刀切面無光澤，干強(qiáng)度中等，韌性較好，無搖振反應(yīng)，稍濕，一般為軟塑狀態(tài)，高壓縮性，該層呈透鏡體夾層狀分布，層厚1.70米，僅見于358鉆孔。粉質(zhì)粘土：淺黃色灰色，含粉細(xì)砂顆粒與粉土，刀切面無光澤，干強(qiáng)度較高，韌性中等，無搖振反應(yīng)，稍濕，一般為硬塑狀態(tài)，中壓縮性，局部夾有中粗砂薄層。該層連續(xù)較均勻分布，平均厚度7.6米。1中粗砂：黃色灰色，石英、長(zhǎng)石質(zhì)，顆粒均勻，局部含有少量粘性土，濕飽和，一般為稍密狀態(tài)，力學(xué)性質(zhì)變異性高，局部相變?yōu)榇稚?/p>

19、層。該層呈透鏡體夾層狀分布，層厚0.802.30米，平均厚度1.55米。粗砂：黃褐色，石英、長(zhǎng)石質(zhì)，顆粒均勻，含有少量卵石，局部夾粉質(zhì)粘土透鏡體，飽和，一般為中密狀態(tài)，局部為密實(shí)狀態(tài)，局部夾礫砂薄層，力學(xué)性質(zhì)變異性較高。在勘探深度圍，該層大多未鉆穿，層頂埋深24.8045.50米，最大揭露厚度厚度8.4米。1粉質(zhì)粘土：黃褐色灰黑色，一般為可塑狀態(tài)，中壓縮性，刀切面稍有光澤，無搖震反應(yīng)，干強(qiáng)度中等，韌性中等。該層呈透鏡體夾層狀分布，層頂埋深33.5043.50米，層厚1.003.30米，平均厚度2.00米。1.2.4 場(chǎng)區(qū)水文地質(zhì)條件勘察期間本場(chǎng)區(qū)見有一層地下水，為孔隙潛水類型，地下穩(wěn)定水位埋深

20、為5米，主要賦存于細(xì)中砂與其以下土層之中，主要補(bǔ)給來源為大氣降水和地下逕流，局部有微承壓性，水頭標(biāo)高15.5615.85米，估計(jì)地下水的年水位變化幅度在1.02.0米左右。根據(jù)水分析結(jié)果判定：該場(chǎng)區(qū)地下水對(duì)混凝土無腐蝕性，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)有弱腐蝕性，對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋無腐蝕性。2 設(shè)計(jì)與相關(guān)技術(shù)國(guó)外現(xiàn)狀2.1 設(shè)計(jì)要求與參數(shù)已知由上部廠房結(jié)構(gòu)傳至柱下端的一組荷載為：A承臺(tái)的豎向荷載設(shè)計(jì)值F12000KN；B承臺(tái)的豎向荷載設(shè)計(jì)值F2=4200KN；彎矩與水平力設(shè)計(jì)值相對(duì)于豎向荷載可忽略不計(jì)。本設(shè)計(jì)要求嚴(yán)格遵循相關(guān)基礎(chǔ)規(guī)進(jìn)行設(shè)計(jì)。2.2 設(shè)計(jì)主要容與設(shè)計(jì)思路2.2.1 設(shè)計(jì)的主要容1) 對(duì)工程勘察資料

21、、上部結(jié)構(gòu)資料與相關(guān)技術(shù)的國(guó)外資料進(jìn)行分析和整理并編寫開題報(bào)告。2) 初選螺旋鉆孔壓灌混凝土樁基礎(chǔ)，鋼筋混凝土預(yù)制樁，沉管灌注樁三種方案3) 對(duì)以上三種方案進(jìn)行技術(shù)性、可靠性和經(jīng)濟(jì)等方面的比較分析，優(yōu)選出最佳設(shè)計(jì)方案4) 按優(yōu)選出的方案進(jìn)行工程量與參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算.5) 給出施工技術(shù)方案，措施和工程質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)6) 質(zhì)量檢測(cè)與監(jiān)測(cè).7) 簡(jiǎn)要進(jìn)行施工組織管理與預(yù)算設(shè)計(jì).8) 提煉設(shè)計(jì)的主要工作和創(chuàng)新點(diǎn)9) 繪制工程圖表.2.2.2 設(shè)計(jì)思路1) 由特變電工聯(lián)合廠房勘察報(bào)告提供的數(shù)據(jù)，根據(jù)場(chǎng)地工程地質(zhì)情況、擬建廠房等上部建筑結(jié)構(gòu)情況，工程設(shè)計(jì)資料，工程施工資料，工程檢測(cè)資料與相關(guān)技術(shù)的國(guó)外資料經(jīng)綜合分析

22、，查閱現(xiàn)行有關(guān)建筑基礎(chǔ)方案結(jié)合地方經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行基礎(chǔ)方案的論證與選擇1) 選擇3-4種設(shè)計(jì)方案（螺旋鉆孔壓灌混凝土樁，鋼筋混凝土預(yù)制樁，沉管灌注樁）進(jìn)行技術(shù)性、可靠性和經(jīng)濟(jì)性等方面的比較分析，優(yōu)選出最佳設(shè)計(jì)方案。2) 按優(yōu)選方案進(jìn)行工程量與參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算。2.3 設(shè)計(jì)相關(guān)技術(shù)的國(guó)外現(xiàn)狀為了有效地把上部結(jié)構(gòu)的荷載傳遞到土壤深處承載能力較大的巖土層上，樁基礎(chǔ)被廣泛應(yīng)用到土木工程中。樁基礎(chǔ)的使用可以在施工中省去大量的土方支撐和排水降水設(shè)施，施工方便且一般均能獲得良好的經(jīng)濟(jì)技術(shù)效果。以下將分別介紹螺旋鉆孔壓灌混凝土樁，鋼筋混凝土預(yù)制樁，沉管灌注樁三種樁型的國(guó)外技術(shù)現(xiàn)狀。2.3.1 螺旋鉆孔壓灌混凝土樁隨著建設(shè)

23、現(xiàn)代化大都市進(jìn)程的推進(jìn)，城市區(qū)與其近郊幾年來興建了許多高層建筑，而越來越多的高層建筑群正在規(guī)劃興建中。高層建筑群對(duì)地基基礎(chǔ)要求高，地下空間的利用亦對(duì)建筑基坑開挖支護(hù)提出較高要求。但是，調(diào)查資料表明，一些城市區(qū)地下水位正在逐年上升，高額的支護(hù)與降水費(fèi)用已經(jīng)成為目前所廣泛采用人工挖孔灌注樁這一成熟工藝的制約因素。尋找一種能適應(yīng)此類城區(qū)建設(shè)要求的工藝，成為各施工企業(yè)、科研院所面臨的課題。近幾年來，螺旋鉆孔壓漿樁因其克服了其他類型樁的許多缺點(diǎn)，被廣泛采用。但其“粗放”的工藝，水泥漿大量浪費(fèi)，成本居高不下成為困擾人們的新問題。而螺旋鉆孔壓灌混凝土樁，正是繼承其優(yōu)點(diǎn)克服其弱點(diǎn)的新型工藝。幾年的工程實(shí)踐表明

24、， 螺旋鉆孔壓灌混凝土施工技術(shù)具有廣闊的市場(chǎng)前景。螺旋鉆孔壓灌混凝土樁是利用長(zhǎng)螺旋鉆機(jī)成孔到達(dá)設(shè)計(jì)樁底標(biāo)高，然后提升鉆桿，同時(shí)用高壓泵將高坍落度流態(tài)混凝土通過高壓管路與長(zhǎng)螺旋鉆桿的管壓入孔，然后再下入鋼筋籠到設(shè)計(jì)深度，最后成樁。2.3.2 鋼筋混凝土預(yù)制樁預(yù)制樁是在工廠或施工現(xiàn)場(chǎng)制成的各種材料和形式的樁，如鋼筋混凝土樁、鋼樁、木樁等，然后用沉樁設(shè)備將樁打入、壓入、振入、高壓水沖入或旋入土中的基礎(chǔ)類型，特別是預(yù)制鋼筋砼樁，由于它制作方便，拼接容易，打樁前可對(duì)砼質(zhì)量進(jìn)行檢查，不受地下水條件的影響等優(yōu)點(diǎn)，因而越來越廣泛地被應(yīng)用到高層建筑的地基處理上，但它也有一定的缺點(diǎn)：截?cái)噍^為困難，打樁期間土產(chǎn)生變

25、位，樁有可能因被錘擊毀壞，而需補(bǔ)樁，因有震動(dòng)和噪音，在城市改造和建設(shè)中也受到一定的限制。盡管如此，由于樁基承載能力大，沉降量小，施工技術(shù)發(fā)展很快，因而還是被廣泛應(yīng)用于高層建筑和軟弱地基處理上。由于其施工簡(jiǎn)便并且對(duì)地基的天然結(jié)構(gòu)影響較小，所以預(yù)制鋼筋砼樁已被廣泛應(yīng)用到高層建筑、民用住宅、公用工程、大跨度橋梁、高速公路、港口、碼頭等工程中。2.3.3 沉管灌注樁在當(dāng)今飛速發(fā)展的建筑業(yè)中，振動(dòng)沉管灌注樁的施工工藝得到廣泛應(yīng)用，就多年的工程實(shí)踐來看，采用沉管灌注樁以其承載力高、施工方便、工期短、造價(jià)低、適用圍廣等優(yōu)點(diǎn)在我國(guó)沿海和陸許多地區(qū)得到廣泛應(yīng)用，但其缺點(diǎn)是受樁管口徑限制，影響單樁承載力振動(dòng)大，噪

26、聲高受施工人員技術(shù)水平的影響，偏差較大。沉管灌注樁是利用錘擊打樁設(shè)備或振動(dòng)沉樁設(shè)備，將帶有鋼筋混凝土的樁尖(或鋼板靴)或帶有活瓣式樁靴的鋼管沉入土中(鋼管直徑應(yīng)與樁的設(shè)計(jì)尺寸一致)，造成樁孔，然后放入鋼筋骨架并澆筑混凝土，隨之拔出套管，利用拔管時(shí)的振動(dòng)將混凝土搗實(shí)，便形成所需要的灌注樁。沉管灌注樁按成樁方式可分為錘擊式和振動(dòng)式沉管。鋼筋砼沉管灌注樁適用于一般粘性土、淤泥質(zhì)土、淤泥土和人工回填土以與在下沉管時(shí)不產(chǎn)生液化的粉土和稍中密粉細(xì)砂土的地基。各類沉管灌注樁共同的優(yōu)點(diǎn)是：(a)可以根據(jù)持力層的分布情況，隨意調(diào)節(jié)樁長(zhǎng)。(b)擴(kuò)底型與擴(kuò)身型樁系列，可充分利用樁端承載力與樁側(cè)摩阻力。(c)配筋率適

27、宜，可根據(jù)荷載大小與性質(zhì)，荷載沿深度的傳遞特征以與土層的變化，按計(jì)算或構(gòu)造配筋，其造價(jià)比鋼筋砼預(yù)制低40%70%3 工程方案論證與選擇3.1 工程方案的初步擬定根據(jù)工程概況和工程地質(zhì)條件分析施工場(chǎng)地的穩(wěn)定性和適宜性：由勘察結(jié)果表明，建筑場(chǎng)地地勢(shì)平坦開闊，無不良地質(zhì)作用和地質(zhì)災(zāi)害，為穩(wěn)定建筑場(chǎng)地，適宜本工程的建設(shè)。但是，本區(qū)擬建建筑物為聯(lián)合廠房，其上部荷載較大，經(jīng)分析計(jì)算，本場(chǎng)地天然地基不能滿足上部建筑物對(duì)地基強(qiáng)度和沉降的要求，因此需采取相應(yīng)的地基與基礎(chǔ)方案以滿足工程建筑的需要。地基與基礎(chǔ)方案應(yīng)根據(jù)擬建工程結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、場(chǎng)地工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件、施工可行性、工程造價(jià)高低與周圍環(huán)境條件綜合確定。具體

28、分析如下：1根據(jù)本工程場(chǎng)地的工程地質(zhì)勘察報(bào)告知耕土層呈松散狀態(tài)，均勻性很差，未經(jīng)處理不能作為地基使用；層粉質(zhì)粘土層分布不均，呈可塑偏軟狀態(tài)，局部夾軟塑狀態(tài)粉質(zhì)粘土與泥炭質(zhì)土，力學(xué)性質(zhì)較差；細(xì)砂層連續(xù)分布，但厚度不均，在地基變形要求不高時(shí)可作為淺基礎(chǔ)持力層；粉質(zhì)粘土較厚，基本連續(xù)分布，密實(shí)度較好；中粗砂連續(xù)分布，密實(shí)度較好，為良好的樁端持力層。粉質(zhì)粘土基本連續(xù)分布，呈可塑偏硬狀態(tài)，粗砂連續(xù)分布，局部夾有軟塑狀態(tài)粉質(zhì)粘土與礫砂薄層，力學(xué)性質(zhì)變異性較高。2由工程地質(zhì)條件知場(chǎng)地地層土分布不均，另外對(duì)于聯(lián)合廠房這類建筑吊車起重量大，地面負(fù)荷重，地基變形大，且隨車間生產(chǎn)任務(wù)的繁重程度而增減，所以地基在上部

29、荷載作用下極可能產(chǎn)生不均勻沉降。因此采用基礎(chǔ)所具有的剛度和上部結(jié)構(gòu)共同作用，以調(diào)整地基的不均勻變形或不均勻沉降。對(duì)這類建筑，采用樁基可使不均勻沉降大大減小。由于本區(qū)擬建建筑物上部荷載較大，根據(jù)類似工程經(jīng)驗(yàn)擬選取沉管灌注樁，螺旋鉆孔壓灌混凝土樁基礎(chǔ)，鋼筋混凝土預(yù)制樁三種基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案，另外可采用中粗砂層作為樁端持力層，持力層較薄部位宜進(jìn)行下臥層的強(qiáng)度與變形驗(yàn)算。以下分別進(jìn)行以上三種基礎(chǔ)工程方案的初步設(shè)計(jì)，然后綜合考慮三種基礎(chǔ)方案的技術(shù)可行性，經(jīng)濟(jì)合理性與工程可靠性。最后將對(duì)此三種基礎(chǔ)方案進(jìn)行對(duì)比、論證和分析，進(jìn)行優(yōu)選出一個(gè)最優(yōu)基礎(chǔ)方案進(jìn)行工程設(shè)計(jì)計(jì)算。3.2 沉管灌注樁的設(shè)計(jì)3.2.1 選擇樁徑、

30、樁長(zhǎng)、樁材根據(jù)試樁初步選擇600mm的灌注樁，樁身采用C25的混凝土，鋼筋HPB235，經(jīng)查表得：初選第五層中粗砂為持力層，樁端進(jìn)入持力層，不得小于2倍的樁徑，即1.2m。初選承臺(tái)底面埋深1.3m。承臺(tái)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20。初選樁長(zhǎng)為L(zhǎng)21m。3.2.2 確定單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值3.2.2.1 根據(jù)樁身材料確定初選0.72%，1.0。則As=2034.7mm2。fC按0.8折減，代入得：3.2.2.2 根據(jù)地基土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)確定由現(xiàn)場(chǎng)原位測(cè)試與室土工試驗(yàn)知：3.2.2.3 由單樁靜載試驗(yàn)確定單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值取上述三項(xiàng)計(jì)算值的最小值，即?。?.2.3 確定樁的數(shù)量和平面布置3.2.3

31、.1 初步假定承臺(tái)A底面積為，承臺(tái)和土自重為則樁數(shù)初步確定為： 取根。樁間距s取d，即1.83.6m，取s=1.8m。此時(shí)承臺(tái)與土的自重為。為了滿足樁頂嵌固與抗沖切的需要：承臺(tái)的最小寬度不應(yīng)小于500mm承臺(tái)邊緣至樁中心的距離不宜小于樁的直徑或邊長(zhǎng)，對(duì)于建筑結(jié)構(gòu)的樁基礎(chǔ)，應(yīng)不小于0.5d（d為樁的直徑或樁的短邊寬度，對(duì)于鉆孔灌注樁為樁的設(shè)計(jì)樁徑，即鉆頭的直徑），且邊緣挑出部分不應(yīng)小于150mm。則：。圖 31 樁位布置圖綜上所述：承臺(tái)底平面尺寸確定為。兩根樁布置如圖3-1所示。3.2.3.2 初步假定承臺(tái)B底面積為，則承臺(tái)和土自重為：則樁數(shù)初步確定為：根樁間距取d1.8m。圖 32 樁位布置圖

32、為了滿足樁頂嵌固與抗沖切的需要：對(duì)于建筑結(jié)構(gòu)的樁基礎(chǔ)，承臺(tái)邊緣至樁中心的距離應(yīng)不小于0.5d（d為樁的直徑或樁的短邊寬度，對(duì)于鉆孔灌注樁為樁的設(shè)計(jì)樁徑，即鉆頭的直徑），且邊緣挑出部分不應(yīng)小于150mm。則根樁布置如圖3-2所示。綜上所述：承臺(tái)平面尺寸確定為33。3.2.4 群樁中單樁承載力驗(yàn)算3.2.4.1 取承臺(tái)A與上覆土平均重度為，則樁頂平均豎向力為： 樁身混凝土的強(qiáng)度應(yīng)滿足樁承載力要求，灌注樁取工作條件系數(shù)，取，則樁身強(qiáng)度按下式計(jì)算：故單樁承載力滿足要求。3.2.4.2 取承臺(tái)B與上覆土平均重度為，則樁頂平均豎向力為：樁身混凝土的強(qiáng)度應(yīng)滿足樁承載力要求，灌注樁取工作條件系數(shù)，取，則樁身強(qiáng)

33、度按下式計(jì)算故單樁承載力滿足要求。3.2.5 群樁承載力校核3.2.5.1 對(duì)承臺(tái)：其樁數(shù)為2根的非端承群樁。由于其樁數(shù)少，側(cè)阻，端阻的群樁效應(yīng)也較小，雖存在承臺(tái)土抗力，但可忽略群樁效應(yīng)的影響，即該類群樁的承載情況和端承群樁一樣。所以承臺(tái)下的群樁滿足承載力要求，不需再進(jìn)行校核。3.2.5.2 對(duì)承臺(tái)：其樁數(shù)為4根的非端承群樁。由于樁群、土、承臺(tái)的相互作用，導(dǎo)致側(cè)阻、端阻、承臺(tái)阻力隨樁距、樁長(zhǎng)、承臺(tái)寬度等而呈一定規(guī)律變化，群樁效應(yīng)不可忽略。群樁的承載力校核如下：按應(yīng)力擴(kuò)散法計(jì)算：樁所穿過土層摩擦角的加權(quán)平均值為則擴(kuò)散角邊樁外側(cè)尺寸為2.42.4，則樁端應(yīng)力面的長(zhǎng)寬分別為實(shí)體基礎(chǔ)埋深圍土的平均重度

34、為：第五層中粗砂層的承載力特征值按下式修正：地下水埋深為m，取承臺(tái)與上覆土平均重度為。承臺(tái)底以下取，則實(shí)體自重為：當(dāng)?shù)酌姘摧S心受壓時(shí)：故滿足承載力要求。3.2.6 群樁沉降計(jì)算3.2.6.1 承臺(tái)A1) 計(jì)算參數(shù)信息：基礎(chǔ)頂面的豎向力： F=2000kN 基礎(chǔ)埋深 Hd=1.3m基底以上填土的平均重度： =17kN/m3基礎(chǔ)與填土的平均重度： 0=20kN/m3考慮土的摩擦角，基底計(jì)算長(zhǎng)度l=7.927m基底計(jì)算寬度 B=6.127m基底處地基承載力特征值 fak=130kPa 矩形布樁時(shí)的短邊布樁數(shù) nb=1；樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)=1；建筑樁基重要性系數(shù)1=1.1；土層參數(shù)表 表 31序號(hào)土

35、層厚度hi(m)重度i(kN/m3)極限側(cè)阻(kPa)壓縮模量Ei(MPa)11.119.0404.52218.3243.431.430601940.614.5141.753.526701660.620404.07619.7446.283.419.5404.690.6306018.01010.2307423111.719.5565.0127.619.1607.1續(xù)上表序號(hào)土層厚度hi(m)重度i(kN/m3)極限側(cè)阻(kPa)壓縮模量Ei(MPa)131.55306018148.435742715217.7505.02) 基礎(chǔ)底面附加壓力計(jì)算：基礎(chǔ)與填土的總重量 G=20×7.927

36、×6.127×(1.3+21)=21658.95kN；基底的平均壓力 P=(2000+21658.955)/(7.927×6.127)=487.18kN/m2；基底處的土中自重壓力 P1=17×(1.3+21)=379.10kN/m2；基底平均附加壓力 P0=487.18-379.10=108.08kN/m2。3) 基礎(chǔ)底面變形計(jì)算：基礎(chǔ)沉降計(jì)算情況 表 32z(m)基礎(chǔ)計(jì)算中點(diǎn)aiZ1(m)Z2(m)Esi(mPa)c(kN/m2)z(kN/m2)8.404×0.15625.24825.248223.00446.00108.0810.104&

37、#215;0.13915.61940.37125.00479.1560.14z/c=0.1260.2，所以本層土已滿足要求!4) 地基最終變形量計(jì)算：最終沉降計(jì)算公式如下：其中 nb矩形布樁時(shí)的短邊布樁數(shù)，取 nb=1。C0，C1，C2根據(jù)群樁不同距徑比Sa/d=5.246，長(zhǎng)徑比L/d=35.000，與基礎(chǔ)長(zhǎng)寬比Lc/Bc=3.171 由規(guī)附錄H查得：C0=0.163； C1=1.631；C2=5.007經(jīng)計(jì)算樁等效系數(shù)：e=0.163+(1-1)/1.631×(1-1)+5.007=0.163。樁基最終沉降量：s=4×1×0.163×108.084&

38、#215;0.302=21.378mm。3.2.6.2 承臺(tái)B1) 已知群樁沉降計(jì)算參數(shù)：基礎(chǔ)頂面的豎向力：F=4200kN 基礎(chǔ)埋深：Hd=1.3m基底以上填土的平均重度：=17kN/m3 基礎(chǔ)與填土的平均重度：0=20kN/m3考慮土的摩擦角基底計(jì)算長(zhǎng)度：l=7.927m 基底計(jì)算寬度：B=7.927m基底處地基承載力特征值：fak=130kPa 矩形布樁時(shí)的短邊布樁數(shù)：nb=2；樁基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)：=1；建筑樁基重要性系數(shù)：1=1.1；2) 基礎(chǔ)底面附加壓力計(jì)算：基礎(chǔ)與填土的總重量： G=20×7.927×7.927×(1.3+21)=28022.40kN

39、；基底的平均壓力： P=(4200+28022.405)/(7.927×7.927)=512.85kN/m2；基底處的土中自重壓力： P1=17×(1.3+21)=379.10kN/m2；基底平均附加壓力： P0=512.85-379.10=133.75kN/m2。3) 基礎(chǔ)底面變形計(jì)算：基礎(chǔ)沉降計(jì)算情況 表 33z(m)基礎(chǔ)計(jì)算中點(diǎn)aiZ1(m)Z2(m)Esi(mPa)c(kN/m2)z(kN/m2)8.404×0.16945.69205.692023.00446.00133.7510.104×0.15226.15030.45835.00479.15

40、81.44z/c=0.1700.2，所以本層土已滿足要求!4) 地基最終變形量計(jì)算：最終沉降計(jì)算公式如下：其中：nb矩形布樁時(shí)的短邊布樁數(shù)，取 nb=2。C0，C1，C2根據(jù)群樁不同距徑比Sa/d=3.710，長(zhǎng)徑比L/d=35.000，與基礎(chǔ)長(zhǎng)寬比Lc/Bc=3.171 由規(guī)附錄H查得：C0=0.139；C1=1.668；C2=6.277經(jīng)計(jì)算樁等效系數(shù)： e=0.139+(2-1)/1.668×(2-1)+6.277=0.265。則樁的最終沉降量： s=4×1×0.265×133.747×0.339=48.131mm。3.2.7 沉管灌注樁

41、的截面校核3.2.7.1 已知強(qiáng)度驗(yàn)算數(shù)據(jù)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25，fc=11.9N/mm2鋼筋為HPB235級(jí)，fy=210N/mm2，As=2036mm2截面：圓形 d=600mm，面積：282743.34mm2截面最小回轉(zhuǎn)半徑：i=150.00mm，構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度 l0=2050mm3.2.7.2 驗(yàn)算最小配筋率=2036.00/282743.34=0.72%min=0.60%，所以滿足要求!3.2.7.3 確定穩(wěn)定性系數(shù)依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī) GB 50010-2002 表7.3.1 P48由l0/i=13.67，查表得=1.0003.2.7.4 確定混凝土截面面積因?yàn)?#39;=2036.0

42、0/282743.34=0.72%<3%所以混凝土的截面面積不必扣除鋼筋的截面面積!3.2.7.5 計(jì)算最大軸向力值 N依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī) GB 50010-2002 第7.3.1條 P48 =0.9×1.000×(11.90×282743.34+210.00×2036.00) =3412985.17N=3412.99kN3.2.7.6 考慮間接鋼筋依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī) GB 50010-2002 第7.3.2條 P49計(jì)算間接鋼筋的換算面積 Ass0=3.14×460×50.00/200.00=361.10mm2As'

43、;/4=509.00mm2則 361.10<509.00所以不計(jì)入間接鋼筋影響！3412.99kN 即為此軸心受壓構(gòu)件的最大軸向力!5) 配筋示意圖圖 33 配筋示意圖3.2.8 承臺(tái)設(shè)計(jì)3.2.8.1 承臺(tái)A的設(shè)計(jì)1) 計(jì)算參數(shù)柱傳至承臺(tái)的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值：F=2000kN 柱傳至承臺(tái)底面X方向的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mx=0.00kN.m混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C20 鋼筋級(jí)別：HPB235承臺(tái)以上土的厚度：Hd=1.3m樁的入土深度：d=20.5m承臺(tái)以上土的重度： 0=20.00kN/m3承臺(tái)長(zhǎng)：L=1.2m2) 承臺(tái)彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算1. 樁頂豎向力的計(jì)算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)JGJ94-94的第5.1.1

44、條)其中 F作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力設(shè)計(jì)值，F(xiàn)=1.2×2000.00=2400.00kN；G樁基承臺(tái)的自重，G=1.2×（25.0×3.60×0.7+20×3.60×1.3)=187.92kN；Mx，My作用于承臺(tái)底面通過樁群樁形心的x，y軸的彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m)；xi，yi第i復(fù)合基樁或基樁x，y軸的距離(m)；Ni基樁的豎向力設(shè)計(jì)值(kN)。經(jīng)計(jì)算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值：樁的最大壓力：N=(2400.00+187.92)/2+0.00/1.80=1293.96kN2. 矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算(依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)JGJ 94-9

45、4第5.6.2.2條)其中 Mx，My分別為垂直于X軸和Y軸方向計(jì)算截面處的彎矩設(shè)計(jì)值；x1，y1分別為垂直于Y軸和X軸方向自樁中心至相應(yīng)計(jì)算截面的距離；Nx，Ny扣除承臺(tái)和承臺(tái)以上土自重設(shè)計(jì)值后的底樁和頂樁的豎向凈反力設(shè)計(jì)值；經(jīng)過計(jì)算得到彎矩設(shè)計(jì)值：Mx=(1293.96-187.92/2)×(1.80/2-0.60/2)=720.00kN.m3) 承臺(tái)截面主筋的計(jì)算：依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算式中1系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時(shí)，1取為1.0，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，1取為0.94，期間按線性插法確定；fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)

46、值；h0承臺(tái)的計(jì)算高度。fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fy=210N/mm2。X方向配筋：s=720.00×106/(1.00×9.60×1200.00×670.002)=0.1392=1-(1-2×0.1392)0.5=0.1506s=1-0.1506/2=0.9247Asx=720.000×106/(0.9247×670.00×210.00)=5533.87mm2。承臺(tái)截面主筋，X方向選用：4912120 (As=5542mm2)。4) 承臺(tái)截面抗剪切計(jì)算：依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.

47、6.11條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到XY方向樁對(duì)承臺(tái)的最大剪切力，考慮對(duì)稱性，記為V=1293.96kN我們考慮承臺(tái)配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.10；剪切系數(shù)，=0.16；fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=9.60N/mm2；b0承臺(tái)計(jì)算截面處的計(jì)算寬度，b0=1200.00mm；h0承臺(tái)計(jì)算截面處的計(jì)算高度，h0=670mm；fy箍筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fy=210.00N/mm2。(1) 驗(yàn)算是否按計(jì)算配置箍筋fcb0h0=0.16×9.60×1200×670=1238641.44N<0V=142335

48、6.00N不滿足抗剪要求，需要計(jì)算配箍筋!(2) 求箍筋數(shù)量nAsv1/s=(0V-fcb0h0)/(1.25×fyh0)=(1423356.00-1238641.44)/(1.25×210×670)=1.0503選用1肢箍16120則：nAsv1/s=1×201.06/120=1.6755。所以，nAsv1/s1.0503，滿足要求。(3) 最小箍筋配筋率驗(yàn)算：sv=nAsv1/(bs)=1×201.06/(120×1200)=0.1396%。所以，svsv，min=0.1260%，滿足要求。5) 承臺(tái)的局部受壓承載力驗(yàn)算：當(dāng)柱或樁

49、的混凝土強(qiáng)度等級(jí)高于承臺(tái)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)5N/mm2以上時(shí)，應(yīng)驗(yàn)算承臺(tái)在柱下或樁上的局部受壓承載力。承臺(tái)的局部受壓承載力就按下式計(jì)算：其中F1局部荷載設(shè)計(jì)值A(chǔ)1混凝土局部受壓面積Ab局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積：bx，by局部受壓面積的邊長(zhǎng)，取0.60m，1.00mc局部受壓面積的邊至相應(yīng)的計(jì)算底面積的邊距離0.10m6) 柱對(duì)承臺(tái)的局部受壓驗(yàn)算：取 F1=2400.00kN A1=0.60m2 c=0.10m Ab=0.96m0.95×(0.96/0.60)0.5×9.60×0.60×1000=6921.59kN>2640.00kN。滿足局部受壓承載力

50、要求7) 樁對(duì)承臺(tái)的局部受壓驗(yàn)算：取 F1=1293.96kN A1=0.36m2 c=0.30m Ab=1.92m20.95×(1.92/0.36)0.5×9.60×0.36×1000=7582.23kN>1423.36kN，滿足局部受壓承載力要求8) 樁承載力驗(yàn)算：樁承載力計(jì)算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)(JGJ94-94)的第4.1.1條根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值N=1293.96kN樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足下面的公式：其中0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.10；fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=11.90N/mm2；A樁的

51、截面面積，A=0.283m2。經(jīng)過計(jì)算得到樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值滿足要求，只需構(gòu)造配筋!9) 樁豎向極限承載力驗(yàn)算：樁承載力計(jì)算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)(JGJ94-94)的第5.2.2-3條根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值N=1293.96kN樁豎向極限承載力驗(yàn)算應(yīng)滿足下面的公式，最大壓力：其中 R最大極限承載力；Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值：Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值：s，p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)，承臺(tái)底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)；s，p分別為樁側(cè)阻力分項(xiàng)系數(shù)，樁端阻抗力分項(xiàng)系數(shù)，承臺(tái)底土阻抗力分項(xiàng)系數(shù)；qsk樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；

52、qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值；u樁身的周長(zhǎng)，u=1.88m；Ap樁端面積，取Ap=0.28m2；li第i層土層的厚度，取值如下表；厚度與側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表 表 34序號(hào)土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土名稱11.140600粉質(zhì)粘土2224600粉質(zhì)粘土31.4604000中粗砂40.6141200泥炭質(zhì)土續(xù)上表序號(hào)土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土名稱53.5703600細(xì)砂60.640600粉質(zhì)粘土7644600粉質(zhì)粘土83.440600粉質(zhì)粘土90.6603500中粗砂1010.2744600中粗砂由于樁的入土深度為20.5m，所

53、以樁端是在第10層土層。最大壓力驗(yàn)算：R=1.88×(1.1×40×0.8+2×24×0.8+1.4×60×1.2+0.6×14×1.26+3.5×70×1.2+0.6×40×0.8+6×44×0.8+3.4×40×0.8+0.6×60×1.2+1.3×74×1.200)/1.750+1.260×4600.00×0.28/1.75=1988.60kN上式計(jì)算的R的值大

54、于最大壓力1293.96kN，所以滿足要求!3.2.8.2 承臺(tái)B的設(shè)計(jì)1) 計(jì)算參數(shù)信息：柱傳至承臺(tái)的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值：F=4200kN 柱傳至承臺(tái)底面X方向的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值： Mx=0.00kN.m混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C20 鋼筋級(jí)別：HPB235承臺(tái)以上土的厚度：Hd=1.3m 樁的入土深度：d=20.5m承臺(tái)以上土的重度： 0=20.00kN/m3矩形承臺(tái)邊長(zhǎng)：L=3m2) 承臺(tái)彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算1 樁頂豎向力的計(jì)算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)JGJ94-94的第5.1.1條)其中 F作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力設(shè)計(jì)值，F(xiàn)=1.2×4200.00=5040.00kN；G樁基承臺(tái)的自重，G=1.2

55、5;（25.0×9.00×0.7+20×9.00×1.3)=469.80kN；經(jīng)計(jì)算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值：最大壓力：N=(5040.00+469.80)/4+0.00×(1.80/ 2)/3.24+0.00×(1.8/ 2)/3.24=1377.45kN3. 矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算(依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)JGJ94-94的第5.6.1條)（式中參數(shù)含義同承臺(tái)A計(jì)算）經(jīng)過計(jì)算得到彎矩設(shè)計(jì)值：Mx1=2×(1377.45-469.80/4)×(1.80/2-0.50)=1008.00kN.mMy1=2×(1377.45-469.80/4)×(1.80/2-0.50)=1008.00kN.m3) 承臺(tái)截面主筋的計(jì)算：依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算（式中參數(shù)含義同承臺(tái)A計(jì)算）X方向配筋，計(jì)算得：s=1008.00×106/(1.00×9.60×3.00