1、第第9章章 泵與風機泵與風機泵與風機都是輸送流體的機械。泵與風機都是輸送流體的機械。 泵泵用于輸送用于輸送液體；風機液體；風機用于輸送用于輸送氣體氣體。從從能量觀點能量觀點來看，泵與風機都是傳遞和轉換能量的機械。來看，泵與風機都是傳遞和轉換能量的機械。 從外部輸入的從外部輸入的機械能機械能，在泵或風機中傳遞給流體，轉化，在泵或風機中傳遞給流體，轉化為流體的為流體的壓力能壓力能，以克服流體在流道中的阻力。，以克服流體在流道中的阻力。 有些流體如壓氣機中的氣體及高壓泵中的液體，有更高有些流體如壓氣機中的氣體及高壓泵中的液體，有更高的壓力能儲備做功，有些液體被舉到更高的位置（如水的壓力能儲備做功，有

2、些液體被舉到更高的位置（如水塔）而轉化為塔）而轉化為位能位能。有些情況，流體在經(jīng)過泵或風機后，。有些情況，流體在經(jīng)過泵或風機后，速度也有變化，因而部分地轉化為流體的速度也有變化，因而部分地轉化為流體的動能動能。第第9章章 泵與風機泵與風機泵與風機分類泵與風機分類 依據(jù)：依據(jù)：能量傳遞及轉化的方式不同。能量傳遞及轉化的方式不同。 類型：類型：葉輪動力式與容積式（或靜力式）。葉輪動力式與容積式（或靜力式）。 l 在在葉輪動力式葉輪動力式機械中，某些機械部件與流體間發(fā)生動機械中，某些機械部件與流體間發(fā)生動力作用，其能量轉換關系是由動能轉化為壓力能或由力作用，其能量轉換關系是由動能轉化為壓力能或由壓力

3、能轉化為動能。如離心式或軸流式的泵或風機、壓力能轉化為動能。如離心式或軸流式的泵或風機、液力聯(lián)軸器、水輪機等，常稱為液力聯(lián)軸器、水輪機等，常稱為渦輪機械渦輪機械。l 容積式或靜力式容積式或靜力式機械的特點是容積的變化或流體的位機械的特點是容積的變化或流體的位移。由位移作用所提高的靜壓強大于由速度或動能的移。由位移作用所提高的靜壓強大于由速度或動能的變化而提高的靜壓強。如往復式泵、齒輪泵、回轉式變化而提高的靜壓強。如往復式泵、齒輪泵、回轉式泵等。泵等。第第9章章 泵與風機泵與風機第第9章章 泵與風機泵與風機 風機的類型風機的類型通風機通風機：氣體通過風機后，壓力能增加不大，：氣體通過風機后，壓力

4、能增加不大，氣體的密度變化很小。氣體的密度變化很小。壓氣機壓氣機：應考慮氣體的：應考慮氣體的壓縮性。壓縮性。離心式、軸流式。離心式、軸流式。 主要內容：主要內容：l離心式泵與風機的工作原理、性能等。離心式泵與風機的工作原理、性能等。9.1 離心式泵離心式泵 主要部件主要部件：固定在機座上的：固定在機座上的機殼機殼及與轉軸連在一起并隨軸轉動的及與轉軸連在一起并隨軸轉動的葉輪葉輪。 工作原理：工作原理：當泵工作時，外部動當泵工作時，外部動力驅動轉軸旋轉，葉輪力驅動轉軸旋轉，葉輪1隨著旋轉，隨著旋轉，葉片葉片2間原來充滿著的液體在慣性間原來充滿著的液體在慣性離心力的作用下，從葉輪外緣拋離心力的作用下

5、，從葉輪外緣拋出，在機殼出，在機殼4中匯集，從出口中匯集，從出口5排排走。當葉片間的液體被拋出時，走。當葉片間的液體被拋出時，葉輪內緣入口葉輪內緣入口3處壓強降低，外部處壓強降低，外部的液體便被吸入填充。的液體便被吸入填充。圖圖9.1 離心式泵的構造略圖離心式泵的構造略圖1-葉輪；葉輪；2-葉片；葉片；3-吸入口；吸入口；4-機殼；機殼；5-出口出口9.1.1 離心式泵的構造與工作原理離心式泵的構造與工作原理9.1.1 離心式泵的構造與工作原理離心式泵的構造與工作原理 葉輪轉動不停，外部液體源源不斷地經(jīng)過葉輪從機葉輪轉動不停，外部液體源源不斷地經(jīng)過葉輪從機殼出口排出或被送往需要的地方。殼出口排

6、出或被送往需要的地方。 液體經(jīng)過葉輪時，裝在葉輪上的許多葉片將能量傳液體經(jīng)過葉輪時，裝在葉輪上的許多葉片將能量傳遞給液體，使遞給液體，使液體的壓強與速度增加液體的壓強與速度增加。液體在離開。液體在離開葉輪進入蝸形機殼后，一部分動能轉化為壓力能。葉輪進入蝸形機殼后，一部分動能轉化為壓力能。 若將幾個葉輪按一定的距離裝在同一根轉軸上，來若將幾個葉輪按一定的距離裝在同一根轉軸上，來提高液體的能量，這樣的泵稱為提高液體的能量，這樣的泵稱為多級泵多級泵。 為了把液體送到較遠或較高的地方，常采用多級為了把液體送到較遠或較高的地方，常采用多級離離心泵心泵。9.1.2 泵的揚程泵的揚程 一般離心式泵的裝置如圖

7、一般離心式泵的裝置如圖9.2所示。所示。 單位重量液體在泵出口處的能量單位重量液體在泵出口處的能量 e2 與在泵入口處的能量與在泵入口處的能量 e1 之差，即單之差，即單位重量液體在泵中實際獲得的能量，位重量液體在泵中實際獲得的能量，就是泵的就是泵的揚程或總揚程揚程或總揚程，也是泵的，也是泵的總水頭總水頭或稱或稱總輸水高度總輸水高度，以，以 H 表示。表示。即即 H = e2 e1 如圖所示：以吸液池如圖所示：以吸液池1的液面的液面OO為基準，單位重量液體在為基準，單位重量液體在1-1斷面和斷面和2-2斷面處的能量分別為：斷面處的能量分別為： 圖圖9.2 離心式泵裝置簡圖離心式泵裝置簡圖 1-

8、吸液池；吸液池；2-排液池；排液池；3-真空表；真空表；4-壓力表；壓力表；5-閘閥閘閥gvphes221119.1.2 泵的揚程泵的揚程于是于是 式中式中 液體的重度。液體的重度。v設大氣的壓強為設大氣的壓強為Pa，真空表的讀數(shù)為，真空表的讀數(shù)為Pv，壓力表的讀數(shù)為，壓力表的讀數(shù)為PM，則則 上式中上式中，(z2+zm)zv=z 表示壓力表與真空表位置的高度差。表示壓力表與真空表位置的高度差。 gvpzhes222222vvazppp1MMazppp2即即（9.1） gvvppzzzHvMvm2)(2122212eeHgvvzpphzppzhvvasmMas2212229.1.2 泵的揚程泵

9、的揚程v當當z很小時可忽略不計，且若泵的進口斷面積與出口斷面很小時可忽略不計，且若泵的進口斷面積與出口斷面積相等或相差很小時，即積相等或相差很小時，即v1v2，則總揚程，則總揚程 v即從泵進口處的真空表讀數(shù)與出口處的壓力表讀數(shù)之和，即從泵進口處的真空表讀數(shù)與出口處的壓力表讀數(shù)之和，就可以表示泵的揚程大小。所以在運轉時，常根據(jù)真空表就可以表示泵的揚程大小。所以在運轉時，常根據(jù)真空表與壓力表的讀數(shù)，看泵的揚程變化。與壓力表的讀數(shù)，看泵的揚程變化。 例題例題9.1 某工廠的水泵站，有一臺水泵的吸入管直徑某工廠的水泵站，有一臺水泵的吸入管直徑 d1=250 mm，壓出管直徑壓出管直徑 d2= 200m

10、m，水泵出口的壓力表與入口處真空表的位，水泵出口的壓力表與入口處真空表的位置高差為置高差為0.3m。水泵正常運轉時，真空表的讀數(shù)。水泵正常運轉時，真空表的讀數(shù)Pv= 3.92 N/cm2，壓力表的讀數(shù)壓力表的讀數(shù)PM= 83.3N/cm2，測得其流量，測得其流量Q = 60 l/s。求水泵的。求水泵的揚程揚程H。（9.2） 液柱mvMppH解解 在泵的入口處，水的平均流速為在泵的入口處，水的平均流速為在泵的出口處，水的平均流速為在泵的出口處，水的平均流速為根據(jù)式根據(jù)式(9.1)，求得泵的揚程為，求得泵的揚程為m/s222.1425.0142.306.042211dQvm/s91. 142 .

11、0142. 306. 042222dQvgvvppzHvM22122m41.898 . 92222. 191. 19800833000392003 . 0229.1.2 泵的揚程泵的揚程因為吸液池液面與排液池液面面積較大，因為吸液池液面與排液池液面面積較大，vd 0，v0 0，故故再按圖再按圖9.2，以，以O-O面為基準，列吸液池液面與面為基準，列吸液池液面與1-1斷面的能量方斷面的能量方程：程：（7.3） lsshgvphgvp22211200故故12eeHlslddddshgvphgvphh222002則則lsshgvpgvphe222002111列列2-2斷面與排液池液面斷面與排液池液面

12、d-d 的能量方程：的能量方程：（7.4） lddddsshgvphhgvpzh2222222lddddshgvphhe222則則9.1.2 泵的揚程泵的揚程v式中：式中：(hs+hd)為排液池液面與吸液池液面的垂直距離，為排液池液面與吸液池液面的垂直距離，稱為稱為幾何揚程幾何揚程，以，以 HG 表示；表示；(hls+hld)是吸入管路與壓出是吸入管路與壓出管路的阻力損失，稱為管路的阻力損失，稱為損失揚程或損失水頭損失揚程或損失水頭，以，以 Hl 表表示；示；PdP0為排液池液面的壓強為排液池液面的壓強Pd 與吸液池液面的壓強與吸液池液面的壓強P0 之差。之差。v所以泵的所以泵的總揚程總揚程是

13、用于將單位重量液體舉上幾何高度是用于將單位重量液體舉上幾何高度hs+hd 、供給吸入管路與壓出管路克服阻力所消耗的能、供給吸入管路與壓出管路克服阻力所消耗的能量量hls+hld及克服排液池液面與吸液池液面的壓強差及克服排液池液面與吸液池液面的壓強差(PdP0 )/。 （9.5） 0pphhhhHdldlsds9.1.2 泵的揚程泵的揚程v如果吸液池與排液池都與大氣相通，則如果吸液池與排液池都與大氣相通，則Pd = Pa = P0 ，故，故泵的揚程泵的揚程 這是一般離心式泵裝置的情況。由此可知，泵的揚程這是一般離心式泵裝置的情況。由此可知，泵的揚程不僅包括將單位重量液體升高的幾何高度，而且也還包

14、不僅包括將單位重量液體升高的幾何高度，而且也還包括吸入管路和壓出管路中的阻力損失。括吸入管路和壓出管路中的阻力損失。 （9.6） lGldlsdsHHhhhhH9.1.2 泵的揚程泵的揚程 例題例題9.2 由離心式泵經(jīng)管路向水塔供水，其裝置情況如下：由離心式泵經(jīng)管路向水塔供水，其裝置情況如下： （1）吸入管路。管直徑）吸入管路。管直徑 d1= 250mm，管長，管長 l1= 20m；每米；每米長度的沿程損失長度的沿程損失 i1 為為0.02 mH2O；裝有一個帶底閥的濾水；裝有一個帶底閥的濾水網(wǎng)網(wǎng)(v=4.45 )，90彎頭彎頭(b=0.291)兩個。兩個。 （2）壓出管路。管直徑）壓出管路。

15、管直徑 d2= 200mm，管長，管長 l2 = 200m ；每；每米長度的沿程損失米長度的沿程損失 i2 為為0.03 mH2O；裝有全開的閘閥；裝有全開的閘閥(g=0.05)一個，一個，90彎頭彎頭(b=0.291)三個。管路出口的局部三個。管路出口的局部阻力系數(shù)阻力系數(shù)ex=1 。 （3）泵的吸入幾何高度）泵的吸入幾何高度 hs= 4m，壓出幾何高度，壓出幾何高度 hd = 30m ；輸水量輸水量 Q = 60l/s；吸水池與水塔的液面均為大氣。；吸水池與水塔的液面均為大氣。v試確定此水泵應具備的揚程試確定此水泵應具備的揚程 H。9.1.2 泵的揚程泵的揚程 解解 水在吸入管中的流速為水

16、在吸入管中的流速為m/s222. 1425. 0142. 306. 042211dQv水在壓出管中的流速為水在壓出管中的流速為在吸入管中的阻力損失為在吸入管中的阻力損失為m/s91. 142 . 0142. 306. 042222dQvgvgvlihbvls222212111OmH783. 08 . 92222. 1291. 028 . 92222. 145. 42002. 0222在壓出管中的阻力損失為在壓出管中的阻力損失為gvgvgvlihexbgld2232222222229.1.2 泵的揚程泵的揚程按式（按式（7.6）求得水泵應具有的揚程為）求得水泵應具有的揚程為 OmH357. 68

17、 . 9291. 118 . 9291. 1291. 038 . 9291. 105. 0200023. 02222ldhm14.41357. 6783. 0304ldlsdshhhhH9.1.3 葉葉 輪輪 葉輪動力式機械的葉輪動力式機械的主要部件主要部件就是就是葉輪葉輪。離心式泵的揚程的。離心式泵的揚程的高低，也主要取決于葉輪的情況。分析流體在葉輪中的運高低，也主要取決于葉輪的情況。分析流體在葉輪中的運動情況，對于了解與掌握這類機械設備的工作原理與性能動情況，對于了解與掌握這類機械設備的工作原理與性能是很重要的。是很重要的。 葉輪分類葉輪分類 依據(jù)：構造不同。依據(jù)：構造不同。 （1）閉式葉

18、輪閉式葉輪。如圖。如圖9.3，由輪轂，由輪轂1、葉片、葉片2、底盤、底盤3、蓋板、蓋板4所組成。常用于清水泵中，效率較高，多為鑄造而成。所組成。常用于清水泵中，效率較高，多為鑄造而成。 （2）半開式葉輪半開式葉輪。有輪轂、底盤、葉片，而無蓋板。多用。有輪轂、底盤、葉片，而無蓋板。多用于抽送粘性較大的液體。于抽送粘性較大的液體。 （3）開式葉輪開式葉輪。如圖。如圖7.4，既無底盤，也無蓋板；葉片，既無底盤，也無蓋板；葉片2固固定在輪轂定在輪轂1上。效率較低，用于輸送污水或含有固體顆粒的上。效率較低，用于輸送污水或含有固體顆粒的礦漿或泥漿。礦漿或泥漿。7.1.3 葉葉 輪輪圖圖9.3 閉式葉輪閉式

19、葉輪 圖圖9.4 開式葉輪開式葉輪 圖圖9.5 雙面吸液葉輪雙面吸液葉輪 v除單面吸液的葉輪外，還有雙面吸液的葉輪，如圖除單面吸液的葉輪外，還有雙面吸液的葉輪，如圖9.5。這種。這種葉輪由于兩個入口同時吸液，以增大流量。裝置這種葉輪的葉輪由于兩個入口同時吸液，以增大流量。裝置這種葉輪的泵，稱為泵，稱為雙吸式泵雙吸式泵。v為了分析方便，假設葉輪是為了分析方便，假設葉輪是理想理想的，即理想葉輪上的葉的，即理想葉輪上的葉片數(shù)為無限多，葉片的厚度為無限薄，流體進入葉輪便片數(shù)為無限多，葉片的厚度為無限薄，流體進入葉輪便緊沿著葉片運動，至葉輪出口處流出，可視為流體沿流緊沿著葉片運動，至葉輪出口處流出，可視

20、為流體沿流束的運動。因而在同一斷面上，便可認為有相同的壓強束的運動。因而在同一斷面上，便可認為有相同的壓強分布與速度分布。并假設在葉輪中運動的流體為假想的分布與速度分布。并假設在葉輪中運動的流體為假想的無粘性流體，即不考慮任何能量損失。無粘性流體，即不考慮任何能量損失。v這樣的葉輪傳遞給單位重量流體的能量，稱為這樣的葉輪傳遞給單位重量流體的能量，稱為理想葉輪理想葉輪的歐拉揚程的歐拉揚程，以，以HE 表示。表示。v當考慮葉輪的葉片數(shù)目時，應對理想葉輪的歐拉揚程當考慮葉輪的葉片數(shù)目時，應對理想葉輪的歐拉揚程 HE 進行修正，可得實際葉輪但不計能量損失的理論揚進行修正，可得實際葉輪但不計能量損失的理

21、論揚程程 Ht，有，有 Ht = k HE9.1.3 葉葉 輪輪9.1.4 泵中的能量損失泵中的能量損失實際流體通過實際的泵，不可避免地會發(fā)生能量損失。這實際流體通過實際的泵，不可避免地會發(fā)生能量損失。這些損失必然由泵的輸入功率中的相當部分來補償。些損失必然由泵的輸入功率中的相當部分來補償。泵中的泵中的能量損失能量損失分為水力損失、容積損失和機械損失三類。分為水力損失、容積損失和機械損失三類。 1）水力損失）水力損失 影響泵內水力損失的因素很多，很難精確地判定出這些因影響泵內水力損失的因素很多，很難精確地判定出這些因素的綜合影響。大體說來，引起水力損失的原因是：（素的綜合影響。大體說來，引起水

22、力損失的原因是：（1）壁面摩擦；（壁面摩擦；（2）流動速度的大小或方向的改變而產(chǎn)生的旋）流動速度的大小或方向的改變而產(chǎn)生的旋渦及脫流，這里包括撞擊損失與流道擴散損失。渦及脫流，這里包括撞擊損失與流道擴散損失。（1）摩擦損失與擴散損失摩擦損失與擴散損失。摩擦損失發(fā)生于葉輪的流道及機。摩擦損失發(fā)生于葉輪的流道及機殼之中，可用達西公式表示其關系殼之中，可用達西公式表示其關系22=QKhdiv（9.8） 式中式中 K2 隨結構而定的系數(shù)。對于給定的泵，隨結構而定的系數(shù)。對于給定的泵， K2 為常數(shù)。為常數(shù)。因式（因式（9.7）和（）和（9.8）所表示的這兩種損失，都和流量的平方）所表示的這兩種損失，都

23、和流量的平方成比例，因而可以合并為一個式子，即成比例，因而可以合并為一個式子，即23QKhhhdivffdiv（9.9）9.1.4 泵中的能量損失泵中的能量損失21QKhf（9.7）v式中：式中：K1 考慮某臺泵全部長度、流道橫斷面積及阻力系考慮某臺泵全部長度、流道橫斷面積及阻力系數(shù)的常數(shù)。數(shù)的常數(shù)。v由于流道斷面的擴大，流經(jīng)其中的流體速度隨之變化，引起由于流道斷面的擴大，流經(jīng)其中的流體速度隨之變化，引起的擴散損失可用下式表示：的擴散損失可用下式表示：24)(sstrQQKh（9.10） 9.1.4 泵中的能量損失泵中的能量損失 （2）撞擊與脫流損失撞擊與脫流損失。這種損失主要發(fā)生在葉輪的入口

24、處。這種損失主要發(fā)生在葉輪的入口處。流體沿軸向經(jīng)過入口流進葉輪時，流體是沒有轉動的。但隨流體沿軸向經(jīng)過入口流進葉輪時，流體是沒有轉動的。但隨即逐漸改變流動方向，按徑向流進兩葉片間的流道。若設計即逐漸改變流動方向，按徑向流進兩葉片間的流道。若設計流量為流量為Qs，則流體質點在葉片入口邊緣處將有隨葉輪繞軸旋，則流體質點在葉片入口邊緣處將有隨葉輪繞軸旋轉的牽連運動與按入口葉片角轉的牽連運動與按入口葉片角 1方向對葉片的相對運動。方向對葉片的相對運動。 式中：式中：hstr撞擊與脫流損失；撞擊與脫流損失； Q 當時的體積流量；當時的體積流量； Qs 設計流量；設計流量； K4 比例系數(shù)。比例系數(shù)。l

25、將式（將式（9.9）與（）與（9.10）按同一流量迭加，得）按同一流量迭加，得 hstr+ hfdiv 曲線，曲線，即為此流量時泵的水力損失，用即為此流量時泵的水力損失，用 hh表示。表示。實際揚程與理論揚程之比稱為水力效率，以實際揚程與理論揚程之比稱為水力效率，以h表示：表示：1hthhHHHH（9.12）（9.13）EhthkHHH所以所以流體從機殼的入口進去，又自機殼的出口流出，除了在葉流體從機殼的入口進去，又自機殼的出口流出，除了在葉輪中的水力損失外，由于速度的方向或大小改變，與機殼輪中的水力損失外，由于速度的方向或大小改變，與機殼的摩擦等，也都有水力損失。的摩擦等，也都有水力損失。若

26、包括全部水力損失，則就若包括全部水力損失，則就是泵的水力效率。是泵的水力效率。9.1.4 泵中的能量損失泵中的能量損失hthHH （9.11） 此項損失的能量，由葉輪產(chǎn)生的水頭供給。所以葉輪產(chǎn)生的此項損失的能量，由葉輪產(chǎn)生的水頭供給。所以葉輪產(chǎn)生的實際水頭或揚程，應為理論揚程實際水頭或揚程，應為理論揚程 Ht 減去水力損失減去水力損失 hh 后的能后的能量，即量，即2）容積損失）容積損失v漏失流體漏失流體而造成的能量損失與轉動部分和不動部分之間的而造成的能量損失與轉動部分和不動部分之間的間隙有關。根據(jù)泵的類型，流體的漏失可能發(fā)生于下列的間隙有關。根據(jù)泵的類型，流體的漏失可能發(fā)生于下列的一處、數(shù)

27、處間隙或管路中：一處、數(shù)處間隙或管路中： （1）葉輪入口處的機殼和葉輪之間；）葉輪入口處的機殼和葉輪之間； （2）多級泵內兩個相鄰級之間；）多級泵內兩個相鄰級之間； （3）填料箱密封或轉軸與機殼間的縫隙；）填料箱密封或轉軸與機殼間的縫隙； （4）開式葉輪片的軸向間隙；）開式葉輪片的軸向間隙； （5）經(jīng)過向軸承體和填料箱供冷卻液的管路。）經(jīng)過向軸承體和填料箱供冷卻液的管路。v單位時間內從泵輸出的流體體積為單位時間內從泵輸出的流體體積為Q，漏失的流體體積為，漏失的流體體積為Ql，則不考慮漏失的理論流量，則不考慮漏失的理論流量 Qt 為為9.1.4 泵中的能量損失泵中的能量損失ltQQQ+= 實際流

28、量實際流量 Q 有理論流量有理論流量 Qt 之比，稱為泵的容積效率，以之比，稱為泵的容積效率，以v表示，即表示，即1ltVQQQQQ（9.14）9.1.4 泵中的能量損失泵中的能量損失 3）機械損失）機械損失v由于流體作用在葉輪輪盤上的摩擦，軸承內和填料箱密封內由于流體作用在葉輪輪盤上的摩擦，軸承內和填料箱密封內的摩擦等所造成的能量損失，為的摩擦等所造成的能量損失，為機械損失機械損失。v若加給泵葉輪軸上功率為若加給泵葉輪軸上功率為N，消耗于機械摩擦的功率為，消耗于機械摩擦的功率為NM，則泵的機械效率為則泵的機械效率為1NNNMM （9.15）v若無水力損失與容積損失，則單位時間內經(jīng)過泵的流體所

29、若無水力損失與容積損失，則單位時間內經(jīng)過泵的流體所獲得的能量獲得的能量 QtHt 應等于應等于NNM ，即，即v當考慮水力損失與容積損失時，將式（當考慮水力損失與容積損失時，將式（9.12）與（）與（9.14）中）中的的h與與v代入式（代入式（9.16）中，得）中，得NHQttM或MttHQN（9.16）9.1.4 泵中的能量損失泵中的能量損失 （9.17） WQHQHNhVM式中式中 = M vh ，為泵的總效率。，為泵的總效率。v泵的總效率就是有效功率對其軸功率之比。現(xiàn)有的小型泵的泵的總效率就是有效功率對其軸功率之比?，F(xiàn)有的小型泵的總效率總效率 最大平均值在最大平均值在0.600.70之間

30、，大型泵的之間，大型泵的 值可達值可達0.92。v若吸液池與大氣相通，其液面上的壓強若吸液池與大氣相通，其液面上的壓強 p0 即為大氣壓強即為大氣壓強 pa 。且因吸液池液面較大，其下降的速度很小，可近似地認為且因吸液池液面較大，其下降的速度很小，可近似地認為 v0 0，于是，于是v泵的安裝位置（臥式泵以葉輪軸線代表，立式泵以第一級葉泵的安裝位置（臥式泵以葉輪軸線代表，立式泵以第一級葉輪吸入口的中心代表）到吸液池液面的垂直距離，稱為泵的輪吸入口的中心代表）到吸液池液面的垂直距離，稱為泵的吸上揚程或吸液高度吸上揚程或吸液高度。合理的吸液高度，對于保證泵的正常。合理的吸液高度，對于保證泵的正常吸液

31、工作有重要意義。吸液工作有重要意義。 v在圖在圖9.2表示的離心式泵的簡單裝置中，表示的離心式泵的簡單裝置中， hs 為吸上揚程。為為吸上揚程。為了便于泵的安裝與操作運轉，希望了便于泵的安裝與操作運轉，希望 hs 值能大一些，但不能超值能大一些，但不能超過某一限度。過某一限度。9.1.5 泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象lsashgvpph2211（9.18） （9.3） lsshgvphgvp22211200由式（由式（9.3） 圖圖9.2 離心式泵裝置簡圖離心式泵裝置簡圖 v式中式中 p1 為泵入口處液體的絕對壓強；為泵入口處液體的絕對壓強； pa - p1為泵入口的真為泵入口

32、的真空度?？斩取由此可知：吸上揚程由此可知：吸上揚程 hs 的大小，取決于泵入口處的絕對壓的大小，取決于泵入口處的絕對壓強強 p1 及流速及流速 v1 和吸入管路的阻力損失和吸入管路的阻力損失 hls 。v若輸送的液體為水，且若體積流量一定，則若輸送的液體為水，且若體積流量一定，則 v1 與與 hls 均為定均為定值，值， pa /為為10.332 mH2O。v吸上揚程吸上揚程 hs 將隨將隨 p1 /的減小而增大；但其最大值必然小于的減小而增大；但其最大值必然小于10.332 m。 9.1.5 泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象lsashgvpph2211（9.18） v液體在一

33、定溫度條件下，其絕對壓強達到液體在一定溫度條件下，其絕對壓強達到汽化壓強（飽和蒸汽化壓強（飽和蒸汽壓強）汽壓強） psat時時，此液體即汽化為蒸汽。水的飽和蒸汽壓強與，此液體即汽化為蒸汽。水的飽和蒸汽壓強與溫度的關系如表溫度的關系如表9.1的數(shù)值。的數(shù)值。 9.1.5 泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象表表9.1 水的飽和蒸汽壓強與溫度的關系水的飽和蒸汽壓強與溫度的關系溫溫 度，度，5102030405060708090100汽化壓強汽化壓強 ，mH2O0.090.120.240.430.751.252.003.174.807.1010.33satpv因為泵的葉輪入口處的絕對壓強因為

34、泵的葉輪入口處的絕對壓強 p1 低于大氣壓強，在當時低于大氣壓強，在當時的溫度下，若的溫度下，若 p1 之值等于或低于其汽化壓強，將有蒸汽及之值等于或低于其汽化壓強，將有蒸汽及溶解在液體中的氣體大量地逸放出來，溶解在液體中的氣體大量地逸放出來，形成很多由蒸汽與形成很多由蒸汽與氣體混合的小氣泡氣體混合的小氣泡。v這些氣泡隨液體至高壓區(qū)，由于氣泡周圍的壓強大于氣泡這些氣泡隨液體至高壓區(qū)，由于氣泡周圍的壓強大于氣泡內的汽化壓強，氣泡受壓而破裂，并重新凝結，液體質點內的汽化壓強，氣泡受壓而破裂，并重新凝結，液體質點從四周向氣泡中心加速沖來。在凝結的一瞬間，質點相互從四周向氣泡中心加速沖來。在凝結的一瞬

35、間，質點相互撞擊，產(chǎn)生很高的局部壓強。而這些氣泡在靠近金屬表面撞擊，產(chǎn)生很高的局部壓強。而這些氣泡在靠近金屬表面的地方破裂而凝結，則液體質點將似小彈頭連續(xù)打擊金屬的地方破裂而凝結，則液體質點將似小彈頭連續(xù)打擊金屬表面，此金屬表面在大壓強、高頻率的連續(xù)打擊下，逐漸表面，此金屬表面在大壓強、高頻率的連續(xù)打擊下，逐漸疲勞而破壞，形成疲勞而破壞，形成機械剝蝕機械剝蝕。v而且，氣泡中還雜有一些活潑氣體（如氧），當氣泡凝結而且，氣泡中還雜有一些活潑氣體（如氧），當氣泡凝結放出熱量時，就對金屬進行放出熱量時，就對金屬進行化學腐蝕化學腐蝕。v金屬在機械剝蝕與化學腐蝕的作用下加速損壞，這種現(xiàn)象金屬在機械剝蝕與化

36、學腐蝕的作用下加速損壞，這種現(xiàn)象叫做叫做氣蝕現(xiàn)象氣蝕現(xiàn)象。v離心式泵開始離心式泵開始發(fā)生氣蝕時發(fā)生氣蝕時，氣蝕區(qū)域較小，對泵的正常工，氣蝕區(qū)域較小，對泵的正常工作沒有明顯的影響。當發(fā)展到一定程度時，氣泡大量產(chǎn)生，作沒有明顯的影響。當發(fā)展到一定程度時，氣泡大量產(chǎn)生，影響液體的正常流動，甚至造成液流間斷，發(fā)生振動與噪影響液體的正常流動，甚至造成液流間斷，發(fā)生振動與噪音，流量、揚程與效率也明顯下降。離心式泵在嚴重的氣音，流量、揚程與效率也明顯下降。離心式泵在嚴重的氣蝕狀態(tài)下運轉，蝕狀態(tài)下運轉，發(fā)生氣蝕的部位很快就被破壞成蜂窩狀或發(fā)生氣蝕的部位很快就被破壞成蜂窩狀或海綿狀海綿狀，縮短泵的使用壽命，以致

37、泵不能工作。所以，離，縮短泵的使用壽命，以致泵不能工作。所以，離心式泵必須防止氣蝕現(xiàn)象的產(chǎn)生。其必要條件是：心式泵必須防止氣蝕現(xiàn)象的產(chǎn)生。其必要條件是： p1/ psat/。v設在泵的吸入口處，單位重量液體所具有的超過汽化壓強設在泵的吸入口處，單位重量液體所具有的超過汽化壓強的富余能量，稱為的富余能量，稱為氣蝕余量氣蝕余量，用，用h h m m 液柱表示，則氣蝕液柱表示，則氣蝕余量余量9.1.5 泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象satpgvph2211（9.19） v在給定的離心式泵的裝置中，為了在運轉中不發(fā)生氣蝕，離在給定的離心式泵的裝置中，為了在運轉中不發(fā)生氣蝕，離心式泵則須保

38、持一定的氣蝕余量心式泵則須保持一定的氣蝕余量h 。為了保證。為了保證h 之值，吸之值，吸液高度液高度 hs 必將受到一定的限制。必將受到一定的限制。v式（式（9.18）中，（）中，（pa/- p1 /）稱為吸上真空度，以）稱為吸上真空度，以 Hs 表示，表示，即即 9.1.5 泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象v設代入式（設代入式（9.18），得），得 即即 gvphpsat22111satslspphhh （9.20） gvhhppHlssas2211（9.21） v若泵在某流量下運轉，若泵在某流量下運轉， v12/2g 將是定值，將是定值， hls 也幾乎不變，也幾乎不變，吸上真

39、空度吸上真空度 Hs 將隨泵的吸上揚程將隨泵的吸上揚程 hs 的增加而增大。當?shù)脑黾佣龃?。?hs 增大到某數(shù)值后，增大到某數(shù)值后， p1 降低到該溫度下液體的汽化壓強降低到該溫度下液體的汽化壓強，泵就出現(xiàn)氣蝕而不能工作。在此情況下的吸上真空度泵就出現(xiàn)氣蝕而不能工作。在此情況下的吸上真空度 Hs ，稱為最大吸上真空高度或稱為最大吸上真空高度或最大吸上真空度最大吸上真空度，以，以 Hsmax 表示。表示。v目前，目前，Hsmax 只能由試驗得出。為了保證離心式泵運行時只能由試驗得出。為了保證離心式泵運行時不發(fā)生氣蝕，同時又有盡可能大的吸上真空度，不發(fā)生氣蝕，同時又有盡可能大的吸上真空度，Hsm

40、ax 應應留有留有0.3 m的安全量。即將試驗得出的的安全量。即將試驗得出的 Hsmax 減去減去0.3 m，作為允許最大吸上真空高度，或允許吸上真空度，以作為允許最大吸上真空高度，或允許吸上真空度，以Hs 表示，表示， 9.1.5 泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象3 . 0maxssHHv在泵的工作范圍內，允許吸上真空度在泵的工作范圍內，允許吸上真空度Hs 是隨流量變化而有是隨流量變化而有不同之值。一般情況，流量增加，不同之值。一般情況，流量增加， Hs 下降。下降。v故在決定泵的允許安裝高度故在決定泵的允許安裝高度hs 時，應按泵運轉時可能出現(xiàn)時，應按泵運轉時可能出現(xiàn)的最大流量

41、所對應的的最大流量所對應的Hs 值來進行計算，以保證水在大流量值來進行計算，以保證水在大流量情況下運轉不發(fā)生氣蝕。情況下運轉不發(fā)生氣蝕。9.1.5 泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象v離心式泵運轉時，泵入口處的真空度離心式泵運轉時，泵入口處的真空度 Hs 不應該超過泵樣本不應該超過泵樣本上規(guī)定的上規(guī)定的 Hs 值。泵安裝時，應該根據(jù)泵樣本上規(guī)定的值。泵安裝時，應該根據(jù)泵樣本上規(guī)定的Hs值來計算吸上揚程值來計算吸上揚程 hs 。按式（。按式（7.21）得）得允許安裝高度允許安裝高度hs 為為 gvhHhlsss221（9.22） 式中式中 Hs修正后的允許吸上真空高度，修正后的允許吸上

42、真空高度，mH2O； Hs 泵樣本或說明書上給定的允許吸上真空度，泵樣本或說明書上給定的允許吸上真空度，mH2O； A 泵使用地點的大氣壓強，泵使用地點的大氣壓強，mH2O； psat 當時溫度下的飽和蒸汽壓強，當時溫度下的飽和蒸汽壓強，N/m2。 9.1.5 泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象v通常，在泵的樣本或說明書上規(guī)定的通常，在泵的樣本或說明書上規(guī)定的Hs 值，是在大氣壓強值，是在大氣壓強為為760 mmHg、液體溫度為、液體溫度為20的情況下，進行試驗得出的。的情況下，進行試驗得出的。當泵的使用地點、大氣壓強、液體溫度與上述情況不同時，當泵的使用地點、大氣壓強、液體溫度與上

43、述情況不同時，則應進行如下的修正：則應進行如下的修正： （9.23） satsspAHH109.1.5 泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象v泵運轉時，應避免產(chǎn)生氣蝕現(xiàn)象。泵運轉時，應避免產(chǎn)生氣蝕現(xiàn)象。為了防止發(fā)生氣蝕為了防止發(fā)生氣蝕，可，可采用下述方法：采用下述方法：（1）泵的安裝位置可以低一些，以增加有效吸入水頭。低揚）泵的安裝位置可以低一些，以增加有效吸入水頭。低揚程的大型水泵，多做成立式，并使葉輪浸沒在水中，這是程的大型水泵，多做成立式，并使葉輪浸沒在水中，這是防止氣蝕的一個方法。防止氣蝕的一個方法。（2）降低泵的轉速。）降低泵的轉速。（3）減少通過葉輪的流量。在可能范圍內，用

44、雙吸泵代替單）減少通過葉輪的流量。在可能范圍內，用雙吸泵代替單吸泵；如果不能改成雙吸泵，可用兩臺以上的泵。吸泵；如果不能改成雙吸泵，可用兩臺以上的泵。（4）增大吸液管直徑，或盡量減少吸入管路的局部阻力，以）增大吸液管直徑，或盡量減少吸入管路的局部阻力，以減少局部阻力損失。減少局部阻力損失。 按式（按式（9.22），泵的允許安裝高度為），泵的允許安裝高度為 9.1.5 泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象泵的吸上揚程與汽蝕現(xiàn)象v例題例題9.3 50D86型離心式泵的說明書給出：轉數(shù)型離心式泵的說明書給出：轉數(shù)n = 1400 r/min，流量時流量時Q = 18 m3/h時，揚程時，揚程 H = 74.7 m

45、。允許吸液真空高度。允許吸液真空高度Hs = 8 m。若輸送的水的溫度在。若輸送的水的溫度在20以下，吸入管直徑以下，吸入管直徑 d1 = 50 mm，吸入管的總阻力損失吸入管的總阻力損失hls = 0.5 m ，求此泵的允許安裝高度，求此泵的允許安裝高度hs 。 v解解 水在吸入管中的流速為水在吸入管中的流速為m/s55. 2405. 0142. 33600/1842211dQvgvhHhlsss221m17. 78 . 9255. 25 . 0829.1.6 離心式泵的性能曲線離心式泵的性能曲線 v根據(jù)實驗，離心式泵在某一固定轉速下，一個流量根據(jù)實驗，離心式泵在某一固定轉速下，一個流量 Q

46、 值，有其相對應的揚程值，有其相對應的揚程 H 值及功率值及功率 N 值。再按式值。再按式（9.17），取），取 Q 及其相對應的及其相對應的 H 與與 N 值，可計算出在值，可計算出在此流量此流量 Q 時的效率時的效率。以。以 Q 為橫坐標，為橫坐標，H 、N 、為縱為縱坐標，分別將各坐標，分別將各 H 、 N值、值、 值連成曲線，則得值連成曲線，則得 H - Q 、N - Q 、 - Q 等曲線，如圖等曲線，如圖9.6所示，以表示離心式泵所示，以表示離心式泵在此固定轉速下的性能，稱為在此固定轉速下的性能，稱為性能曲線圖性能曲線圖。 v圖圖9.6可以較清楚地說明離心式泵的基本性能。不同系可以

47、較清楚地說明離心式泵的基本性能。不同系列型號的泵在不同的轉數(shù)下運轉，可有不同的性能曲線列型號的泵在不同的轉數(shù)下運轉，可有不同的性能曲線圖，但同名曲線的形狀與趨勢，大體上是相類似的。圖，但同名曲線的形狀與趨勢，大體上是相類似的。 9.1.6 離心式泵的性能曲線離心式泵的性能曲線 圖圖9.6 離心式泵的性能曲線圖離心式泵的性能曲線圖 9.1.6 離心式泵的性能曲線離心式泵的性能曲線 （1） H - Q 曲線。曲線。當當 Q 由由0逐漸增加時，逐漸增加時， H 也由低逐漸增高；也由低逐漸增高；當當 Q 增至某一數(shù)值，增至某一數(shù)值， H 則不在增加；則不在增加； Q 繼續(xù)增加，繼續(xù)增加， H 則下則下

48、降。此凸形曲線有一個峰。峰的左邊，降。此凸形曲線有一個峰。峰的左邊， Q 增大，增大， H 也增大；也增大；峰的右邊，峰的右邊， Q 增大，增大， H 降低。說明離心式泵的流量與揚程之降低。說明離心式泵的流量與揚程之間存在者相互制約的關系。這是由于水力損失的緣故。間存在者相互制約的關系。這是由于水力損失的緣故。v因此，離心式泵在性能曲線高峰的右邊運轉時，如果得到較因此，離心式泵在性能曲線高峰的右邊運轉時，如果得到較大的流量，必須降低揚程大的流量，必須降低揚程(即減少幾何揚程與損失揚程即減少幾何揚程與損失揚程)；如；如管路阻力管路阻力(損失揚程損失揚程)加大或幾何揚程增高，流量必然減少。加大或幾

49、何揚程增高，流量必然減少。（2） N - Q 曲線。曲線。隨著隨著 Q 的增大，的增大， N 不斷上升。說明流量大，不斷上升。說明流量大，消耗的功率越大。當消耗的功率越大。當 Q 為零值時，為零值時， N 有最小值；這時消耗的有最小值；這時消耗的功率，主要用于克服機械摩擦。為了防止起動電流過大燒毀功率，主要用于克服機械摩擦。為了防止起動電流過大燒毀電機，所以離心式泵都是在電機，所以離心式泵都是在 Q = 0（壓出管路的閘閥全閉）時（壓出管路的閘閥全閉）時起動。起動。 9.1.6 離心式泵的性能曲線離心式泵的性能曲線 （3） - Q 曲線。隨著曲線。隨著 Q 的增大，的增大， 由低到高，再由高到

50、由低到高，再由高到低，有一個最高點，即最高效率點。此最高效率點所對低，有一個最高點，即最高效率點。此最高效率點所對應的流量應的流量 Q 、揚程、揚程 H 、功率、功率 N ，稱為離心式泵的最佳工，稱為離心式泵的最佳工況。況。v制造廠生產(chǎn)的泵，其銘牌上所標明的揚程、流量、功率制造廠生產(chǎn)的泵，其銘牌上所標明的揚程、流量、功率等數(shù)值，就是指這種泵效率最高時的揚程、流量、功率，等數(shù)值，就是指這種泵效率最高時的揚程、流量、功率，即所謂即所謂最佳工況的性能最佳工況的性能。為了保持泵的較高的經(jīng)濟性，。為了保持泵的較高的經(jīng)濟性，一般要求在最高效率點附近的范圍內運轉，如圖中所示一般要求在最高效率點附近的范圍內運

51、轉，如圖中所示的的“工作范圍工作范圍”。v按第按第4章的阻力公式知章的阻力公式知 9.1.7 泵在管路中的工況點泵在管路中的工況點v流體在管路中流動，其流量與管路阻力有一定的關系。表示流體在管路中流動，其流量與管路阻力有一定的關系。表示流量與阻力關系的曲線，稱為此流量與阻力關系的曲線，稱為此管路的特性曲線管路的特性曲線。v將單位重量液體從吸液池舉上一個幾何高度將單位重量液體從吸液池舉上一個幾何高度 HG到排液池里，到排液池里，克服在長為克服在長為 L、斷面積為、斷面積為 A 的管路中流動時的阻力，所需的的管路中流動時的阻力，所需的能量設為能量設為HA ，則，則 lGAhHHgvDLhl2)(2

52、2222)(RQgAQDL（9.24） v式中式中 R 稱為管阻常數(shù)，其值與管路的材料、尺寸、局部裝置稱為管阻常數(shù)，其值與管路的材料、尺寸、局部裝置及閥門開啟度有關。管路一定，及閥門開啟度有關。管路一定，R 為定值。為定值。 v此式為管路特性曲線的表此式為管路特性曲線的表示式，如圖示式，如圖9.7所示。由圖所示。由圖可知：有地形（幾何）高可知：有地形（幾何）高度差的管路特性曲線為一度差的管路特性曲線為一條不通過坐標原點的拋物條不通過坐標原點的拋物線。線。 9.1.7 泵在管路中的工況點泵在管路中的工況點v上式說明，當管路一定，即為定值時，管路阻力隨流量的平上式說明，當管路一定，即為定值時，管路

53、阻力隨流量的平方而變。因此方而變。因此 （9.25） 2RQHHGA圖圖9.7 管路特性曲線管路特性曲線 9.1.7 泵在管路中的工況點泵在管路中的工況點v泵一般都裝置在管路上工作。泵經(jīng)吸入管路自吸液池吸泵一般都裝置在管路上工作。泵經(jīng)吸入管路自吸液池吸上的液體，又經(jīng)壓出管路送往排液池。單位時間內由泵上的液體，又經(jīng)壓出管路送往排液池。單位時間內由泵排出的液體體積，也就是同一時間內在管路中流動的液排出的液體體積，也就是同一時間內在管路中流動的液體體積，即流量是一致的。體體積，即流量是一致的。v在此流量的情況下，單位重量液體在泵中獲得的能量，在此流量的情況下，單位重量液體在泵中獲得的能量，也正是這個

54、重量的液體流經(jīng)管路時所需要的能量。也正是這個重量的液體流經(jīng)管路時所需要的能量。v按同一比例尺將泵在給定的轉速下的性能曲線按同一比例尺將泵在給定的轉速下的性能曲線 H - Q 與與管路裝置的特性曲線管路裝置的特性曲線HA = HG + hl 繪在同一坐標圖上，這繪在同一坐標圖上，這兩條曲線的交點兩條曲線的交點 M，就是泵在此管路系統(tǒng)中的，就是泵在此管路系統(tǒng)中的工況點工況點，表示當時泵在此管路系統(tǒng)中的運轉的工況：流量為表示當時泵在此管路系統(tǒng)中的運轉的工況：流量為QM ，揚程為揚程為HM ，功率為，功率為NM ，效率為，效率為M 。 9.1.7 泵在管路中的工況點泵在管路中的工況點v泵的性能曲線泵的

55、性能曲線 H - Q 的最高點為的最高點為 F，其右邊的工況點，其右邊的工況點，屬于穩(wěn)定工況區(qū)；屬于穩(wěn)定工況區(qū)；v若管路的特性曲線很陡峭（例如，當若管路的特性曲線很陡峭（例如，當 HG 值很大，而且值很大，而且R 值也很大。諸如閥門開啟度很小，局部阻力很多，管值也很大。諸如閥門開啟度很小，局部阻力很多，管徑很小，管路很長，管壁很粗糙等），則管路特性曲線徑很小，管路很長，管壁很粗糙等），則管路特性曲線 HA = HG + RQ2 與泵的曲線與泵的曲線 H - Q 的交點的交點 M 工況點，工況點，可能落在最高點可能落在最高點 F 的左邊，泵的工作將不穩(wěn)定，發(fā)生振的左邊，泵的工作將不穩(wěn)定，發(fā)生振動

56、現(xiàn)象。動現(xiàn)象。v泵一般應避免在不穩(wěn)定區(qū)運轉。泵一般應避免在不穩(wěn)定區(qū)運轉。 9.1.8 離心式泵的選擇離心式泵的選擇 v選擇離心式清水泵，一般按下列步驟進行：選擇離心式清水泵，一般按下列步驟進行：（1）根據(jù)生產(chǎn)上對流量）根據(jù)生產(chǎn)上對流量 Q 及幾何揚程及幾何揚程 HG 的要求，在泵安的要求，在泵安裝地點至需要液體（如水）的地方，擬訂輸液（水）管裝地點至需要液體（如水）的地方，擬訂輸液（水）管路的配置方案，選擇管路中的流速路的配置方案，選擇管路中的流速 v 與管徑與管徑 d，然后計算，然后計算管路的阻力，確定所需要的泵的揚程管路的阻力，確定所需要的泵的揚程 H 與流量與流量 Q 。v水在管中的流動

57、，選擇合理的流速，從而確定管徑。根水在管中的流動，選擇合理的流速，從而確定管徑。根據(jù)實踐經(jīng)驗，幾十據(jù)實踐經(jīng)驗，幾十km長的輸水管路，水在其中流動的平長的輸水管路，水在其中流動的平均流速均流速 v = 0.50.7 m/s；在工廠內的輸水管路，水的平均；在工廠內的輸水管路，水的平均流速流速 v = 13 m/s。（2）根據(jù)）根據(jù) Q 與與 H，在泵的產(chǎn)品樣本或說明書中，選擇能滿，在泵的產(chǎn)品樣本或說明書中，選擇能滿足要求的泵。選擇時，可考慮把所需揚程加大足要求的泵。選擇時，可考慮把所需揚程加大5%，不要，不要太大，否則不經(jīng)濟。太大，否則不經(jīng)濟。 9.1.8 離心式泵的選擇離心式泵的選擇 v一般有關

58、泵的說明書中，都載有泵的性能曲線，可通過計一般有關泵的說明書中，都載有泵的性能曲線，可通過計算，將管路特性曲線畫出。若兩曲線相交的工況點恰是泵算，將管路特性曲線畫出。若兩曲線相交的工況點恰是泵的最佳工況點或是在泵的工作范圍內，則所選擇的泵可以的最佳工況點或是在泵的工作范圍內，則所選擇的泵可以認為是經(jīng)濟與合理的。認為是經(jīng)濟與合理的。（3）如果生產(chǎn)上要求的流量過大，沒有合適的泵，或者生）如果生產(chǎn)上要求的流量過大，沒有合適的泵，或者生產(chǎn)上所要求的流量變化較大，則可以考慮泵的并聯(lián)裝置問產(chǎn)上所要求的流量變化較大，則可以考慮泵的并聯(lián)裝置問題。根據(jù)生產(chǎn)上所需要的流量，按不同的情況，取其一半題。根據(jù)生產(chǎn)上所需

59、要的流量，按不同的情況，取其一半或更小的數(shù)值來選擇泵，但揚程仍應滿足要求?？紤]并聯(lián)或更小的數(shù)值來選擇泵，但揚程仍應滿足要求。考慮并聯(lián)裝置時，盡可能選擇同樣型號的泵，因安裝及零配件的準裝置時，盡可能選擇同樣型號的泵，因安裝及零配件的準備，都比較方便。備，都比較方便。（4）泵選定后，尚需根據(jù)管路安裝情況，檢查泵的吸入高）泵選定后，尚需根據(jù)管路安裝情況，檢查泵的吸入高度是否超過規(guī)定的限度。度是否超過規(guī)定的限度。（5）管路的直徑，不能小于泵進口或出口的直徑。如預先）管路的直徑，不能小于泵進口或出口的直徑。如預先設計時選用的管徑過大或過小，應重新計算。設計時選用的管徑過大或過小，應重新計算。 9.2 離

60、心式通風機離心式通風機離心式通風機的工作原理與離心式泵相同。離心式通風機的工作原理與離心式泵相同。主要部件是葉輪，其葉片焊接在底盤與蓋主要部件是葉輪，其葉片焊接在底盤與蓋板上。葉輪出口處的寬度比離心式泵的要板上。葉輪出口處的寬度比離心式泵的要大，可做成單面進風或雙面進風的葉輪。大，可做成單面進風或雙面進風的葉輪。 9.2.1 通風機的風壓、風量和效率通風機的風壓、風量和效率 v單位體積氣體通過風機所獲得的能量，就是風機的單位體積氣體通過風機所獲得的能量，就是風機的風壓，又風壓，又稱全壓或全風壓稱全壓或全風壓，單位為，單位為Nm/m3或或N/m2。v圖圖9.8為裝有吸氣管與排氣管的離心式風機裝置