1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。aaaaa單電源環(huán)網(wǎng)繼電保護(hù)-引言而隨著電子技術(shù)和計算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，電力系統(tǒng)的繼電保護(hù)也突破了傳統(tǒng)的繼電保護(hù)形式，出現(xiàn)了電力系統(tǒng)微機(jī)保護(hù)。目前，我國的微機(jī)保護(hù)技術(shù)已趨于成熟，各種類型的微機(jī)保護(hù)裝置已在全國各大電力網(wǎng)絡(luò)中投入運行。為此本設(shè)計對簡單電力網(wǎng)進(jìn)行微機(jī)保護(hù)配置。本設(shè)計的題目是某地區(qū)單電源環(huán)網(wǎng)電力系統(tǒng)繼電保護(hù)，即對110KV電網(wǎng)的繼電保護(hù)配置及整定。此設(shè)計是根據(jù)內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)電力學(xué)院本科生畢業(yè)要求而進(jìn)行的畢業(yè)設(shè)計。這里主要介紹的是微機(jī)保護(hù)在110KV電力網(wǎng)絡(luò)的應(yīng)用及繼電保護(hù)的設(shè)計原理，內(nèi)容分為：裝置

2、介紹、電力系統(tǒng)接地與互感器選擇、電力系統(tǒng)短路計算、輸電線路保護(hù)的配置與整定計算、保護(hù)性能分析等幾部分。電力系統(tǒng)繼電保護(hù)的形式和原理在不斷更新，但總體的設(shè)計原則是相同的，都要滿足保護(hù)的基本要求。本次設(shè)計由楊炳元老師擔(dān)任我們小組的指導(dǎo)教師。設(shè)計過程中，得到了楊炳元老師及電力系其他老師的悉心指導(dǎo)，在此表示衷心的感謝。由于編寫人員的理論知識和實踐經(jīng)驗所限、編寫時間倉促，書中難免有缺點和錯誤，敬請老師批評指正。第一章緒論繼電保護(hù)在電力系統(tǒng)中的主要作用是通過預(yù)防事故或縮小事故范圍來提高系統(tǒng)運行的可靠性，最大限度地保證向用戶安全供電。因此，繼電保護(hù)是電力系統(tǒng)重要的組成部分，是保證電力系統(tǒng)安全可靠運行的不可缺

3、少的技術(shù)措施。而自1984年我國第一套微機(jī)保護(hù)樣機(jī)通過鑒定以后，便有許多不同型號的微機(jī)保護(hù)裝置即被生產(chǎn)，以適應(yīng)電力系統(tǒng)生產(chǎn)的需要，微機(jī)保護(hù)以其優(yōu)越的性能得到廣泛的應(yīng)用。繼電保護(hù)裝置的微機(jī)化、計算機(jī)化是不可逆轉(zhuǎn)的發(fā)展趨勢。1.1微機(jī)繼電保護(hù)的發(fā)展微機(jī)具有高速運算、邏輯判斷和記憶能力，微機(jī)保護(hù)是通過軟件程序?qū)崿F(xiàn)的，具有極大的靈活性，也因而微機(jī)保護(hù)可以實現(xiàn)很復(fù)雜的保護(hù)功能，也可以實現(xiàn)許多傳統(tǒng)保護(hù)模式無法實現(xiàn)的新功能。許多傳統(tǒng)保護(hù)模式存在的技術(shù)問題，在微機(jī)保護(hù)中找到了解決的辦法?？煽啃允抢^電保護(hù)的生命，微機(jī)保護(hù)采用了許多傳統(tǒng)保護(hù)無法實現(xiàn)的抗干擾措施，有效地防止了保護(hù)的誤動和拒動。目前，微機(jī)保護(hù)的平均無

4、故障時間長達(dá)十萬小時以上，這說明了微機(jī)保護(hù)是十分可靠的。傳統(tǒng)的繼電保護(hù)裝置，調(diào)試工作量很大，尤其是一些復(fù)雜的保護(hù)，而微機(jī)保護(hù)幾乎不用調(diào)試。因此，微機(jī)保護(hù)不象傳統(tǒng)保護(hù)那樣，逐臺做各種模擬試驗來檢測保護(hù)裝置的功能。并且微機(jī)保護(hù)具有自診斷能力，能對硬件和軟件進(jìn)行檢測，一旦發(fā)現(xiàn)異常就會發(fā)出報警。隨著大規(guī)模集成電路技術(shù)的發(fā)展和微機(jī)的廣泛應(yīng)用，我國的微機(jī)保護(hù)裝置價格已和傳統(tǒng)保護(hù)價格持平或更低，在性能價格比方面更具優(yōu)勢。微機(jī)是一個智能裝置，可實現(xiàn)多種功能，微機(jī)保護(hù)裝置的多功能化也提高了其經(jīng)濟(jì)性。且由于微機(jī)保護(hù)裝置的功耗較傳統(tǒng)保護(hù)裝置的功耗小，其運行維護(hù)費用較低?？傊C(jī)保護(hù)的性能優(yōu)于傳統(tǒng)保護(hù)，特別是從發(fā)展

5、的觀點來看更是如此。1.2微機(jī)保護(hù)裝置的特點電力系統(tǒng)微機(jī)保護(hù)裝置之所以能被推廣和應(yīng)用，是因為它具有傳統(tǒng)繼電保護(hù)無法比擬的優(yōu)越性。微機(jī)繼電保護(hù)裝置具有以下特點：1.2.1維護(hù)調(diào)試方便目前國內(nèi)大量使用的整流型或晶體管型繼電保護(hù)裝置的調(diào)試工作量很大，尤其是一些復(fù)雜保護(hù)，例如距離保護(hù)，調(diào)試一套常常需要一周，甚至更長的時間。究其原因，這類保護(hù)裝置是布線邏輯的，保護(hù)的每一種功能都有相應(yīng)的硬件器件和連線來實現(xiàn)。為確認(rèn)保護(hù)裝置是否完好，就需要把所具備的各種功能通過模擬試驗來校核一遍。微機(jī)保護(hù)則不同，它的硬件是一臺計算機(jī)，各種復(fù)雜的功能是由相應(yīng)的軟件來實現(xiàn)的。換言之，它是一個只會做幾種單調(diào)的、簡單操作的硬件，配

6、以軟件，把許多簡單操作組合完成各種復(fù)雜功能的。因而只要用幾個簡單的操作就可以檢驗微機(jī)的硬件是否完好?；蛘哒f如果微機(jī)硬件有故障，將會立即表現(xiàn)出來，如果硬件完好，對于以成熟的軟件，只要程序和設(shè)計時一樣（這很容易檢查），就必然會達(dá)到設(shè)計的要求，用不著逐臺作各種模擬試驗來檢驗每一種功能是否正確。實際上如果經(jīng)檢查，程序和設(shè)計時的完全一樣，就相當(dāng)于布線邏輯的保護(hù)裝置的各種功能已被檢查完畢。一般微機(jī)保護(hù)裝置都具有自檢功能，對硬件各部分和存放在EPROM中的程序不斷進(jìn)行自動檢測，一旦發(fā)現(xiàn)異常會發(fā)出警報。通常只要接上電源后沒有警報，就可確認(rèn)裝置完好。所以對微機(jī)保護(hù)裝置可以說幾乎不用調(diào)試，從而大大減輕了運行維護(hù)的

7、工作量。1.2.2可靠性高靈活性大、體積縮小計算機(jī)在程序指揮下，有極強(qiáng)的綜合分析和判斷能力，因而它可以實現(xiàn)常規(guī)保護(hù)很難辦到的自動糾錯，即自動地識別和排除干擾，防止由于干擾而造成的誤動作。另外，它有自診斷能力，能夠自動檢測出本身硬件的異常部分，配合多重化可以有效地防止拒動，因此可靠性很高。由于計算機(jī)保護(hù)的特性主要有軟件決定，因此，只要改變軟件就可以改變保護(hù)的特性和功能。從而可靈活地適應(yīng)電力系統(tǒng)運行方式的變化。一套微機(jī)保護(hù)裝置，可以實現(xiàn)多種保護(hù)功能，例如一套WXB11型保護(hù)裝置，配置了四個硬件完全相同的CPU插件，分別完成高頻保護(hù)、距離保護(hù)、零序保護(hù)、綜合重合閘等功能。因此在組屏?xí)r，體積要縮小，便

8、于現(xiàn)場的按裝維護(hù)。1.2.3易于獲得附加功能性能較好應(yīng)用微型計算機(jī)后，如果配置一個打印機(jī)，或者其它顯示設(shè)備，可以在系統(tǒng)發(fā)生故障后提供多種信息。例如保護(hù)各部分的動作順序和動作時間記錄，故障類型和相別及故障前后電壓和電流的波形記錄等。還可以提供故障點的位置。這將有助于運行部門對事故的分析和處理。由于計算機(jī)的應(yīng)用，使很多原有型式的繼電保護(hù)中存在的技術(shù)問題，可找到新的解決辦法。例如對接地距離的允許過度電阻的能力，距離保護(hù)如何區(qū)別振蕩和短路等問題都以提出許多新的原理和解決辦法。第二章電力系統(tǒng)接地與互感器選擇電力系統(tǒng)的中性點是指：三相電力系統(tǒng)中星形連接的變壓器或發(fā)電機(jī)中性點。目前我國的電力系統(tǒng)采用中性點接

9、地方式，通常有中性點不接地，中性點經(jīng)過消弧線圈繞組接地和中性點直接接地三種方式。中性點直接接地電網(wǎng)中發(fā)生單相接地故障時，通過中性點直接接地，在故障相中流過很大的短路電流，所以這種電網(wǎng)又稱為大接地電流電網(wǎng)。一般110KV及以上電壓等級的電網(wǎng)都采用中性點直接接地方式。互感器包括電流互感器（TA）和電壓互感器（TV），作用是將一次回路的高電壓和大電流變?yōu)槎位芈窐?biāo)準(zhǔn)的低壓和小電流，使測量儀表和保護(hù)裝置標(biāo)準(zhǔn)化、小型化，并使其結(jié)構(gòu)輕巧、價格便宜，便于安裝。并將二次設(shè)備與高電壓部分隔離，且互感器二次側(cè)均接地，保證了人身和設(shè)備的安全。2.1變壓器中性點位置及接地臺數(shù)的選擇如何選擇變壓器的中性點的運行方式，是

10、一種比較復(fù)雜的綜合性的技術(shù)經(jīng)濟(jì)問題，不論采用那一種運行方式，都涉及到供電可靠性、過電壓絕緣配合、繼電保護(hù)和自動裝置的正確動作、系統(tǒng)的布置、電訊及無線電干擾、接地故障時對生命的危險以及系統(tǒng)穩(wěn)定等一系列的問題。2.1.1變壓器中性點接地原則系統(tǒng)中全部或部分中性點直接接地是大接地系統(tǒng)的標(biāo)志。其主要目的是降低對整個系統(tǒng)絕緣水平的要求。但中性點接地變壓器的臺數(shù)、容量及其分布情況變化時，零序網(wǎng)絡(luò)也隨之改變，因此，同一故障點的零序電流分布也隨之改變。所以變壓器的中性點接地情況改變，將直接影響零序電流保護(hù)的靈敏性。因此對變壓器中性點接地的選擇要滿足下面兩條要求：不使系統(tǒng)出現(xiàn)危險的過電壓；不是零序網(wǎng)絡(luò)有較大改變

11、，以保證零序電流保護(hù)有穩(wěn)定的靈敏性。根據(jù)上述兩條要求，變壓器中性點接地方式選擇的原則如下：1）、在多電源系統(tǒng)中，每個電源處至少有一臺變壓器中性點接地，以防止中性點不接地的電源因某種原因與其他電源聯(lián)系時，形成中性點不接地系統(tǒng)。2）、每個電源有多臺變壓器并聯(lián)運行時，規(guī)定正常時按一臺變壓器中性點直接接地運行，其他變壓器中性點不接地。這樣，當(dāng)某臺中性點接地變壓器由于檢修或其他原因切除時，將另一臺變壓器中性點接地，以保持系統(tǒng)零序電流的大小與分布不變。3）、兩臺變壓器并聯(lián)運行，應(yīng)選用零序阻抗相等的變壓器，正常時將一臺變壓器中性點直接接地。當(dāng)此接地變壓器退出運行時，則將另一臺變壓器中性點直接接地運行。4）、

12、220KV以上大型電力變壓器都分級絕緣，且分為兩種類型；其中絕緣水平較低的一種(500KV系統(tǒng)，中性點絕緣水平為38KV變壓器)，中性點必須直接接地。5）、在雙母線按固定方式連接的變電所，每組母線上至少應(yīng)有一臺變壓器直接接地，當(dāng)母線聯(lián)絡(luò)開關(guān)斷開后，每組母線上仍保留一臺中性點直接接地的變壓器。2.1.2網(wǎng)絡(luò)接地方式的設(shè)計根據(jù)上述變壓器的接地原則，得到本網(wǎng)絡(luò)變壓器中性點的接地方式為：發(fā)電機(jī)G1側(cè)的兩臺并聯(lián)容量為40MVA的變壓器，其中一臺中性點直接接地，B、C兩變電所各有兩臺并聯(lián)運行的容量為20MVA的變壓器，將兩臺并聯(lián)運行的變壓器其中一臺中性點直接接地。若該變壓器停運時，則將另一臺中性點不接地的

13、變壓器改為中性點直接接地；發(fā)電機(jī)G2側(cè)只有一臺60MVA的變壓器，D點變電所也只有一臺容量為20MVA的變壓器，所以將次兩臺變壓器的中性點都直接接地。共五臺變壓器中性點直接接地。2.2電流互感器的選擇電流互感器是將一次回路的大電流變?yōu)槎位芈返男‰娏?，并使測量儀表和保護(hù)裝置標(biāo)準(zhǔn)化小型化，便于安裝。2.2.1電流互感器的作用1）、電流互感器將高壓回路中的電流變換為低壓回路中的小電流，并將高壓回路與低壓回路隔離，使他們之間不存在電的直接關(guān)系。2）、額定的情況下，電流互感器的二次側(cè)電流取為5A，這樣可使繼電保護(hù)裝置和其它二次回路的設(shè)計制造標(biāo)準(zhǔn)化。3）、繼電保護(hù)裝置和其它二次回路設(shè)備工作于低電壓和小電

14、流，不僅使造價降低，維護(hù)方便，而且也保證了運行人員的安全。4）、電流互感器二次回路必須有一點接地，否則當(dāng)一，二次擊穿時，造成威脅人身和設(shè)備的安全。2.2.2電流互感器的選擇和配置1）、一次電壓：UgUnUg110KV其中Ug-電流互感器安裝處一次回路工作電壓；Un-電流互感器的額定電壓。2）、一次回路電流的選擇：電流互感器的一次電流一般應(yīng)取ITA1.25IN，其中IN-發(fā)電機(jī)或變壓器的額定電流；即IN為對線路應(yīng)是最大負(fù)荷電流：Igmax=SN/UN=350/110=787.296A=INITA1.25IN=1.25787.296=984.12A3）、二次側(cè)電流的選擇：由于發(fā)電廠電氣設(shè)備選擇的規(guī)

15、定，強(qiáng)電力系統(tǒng)的電流互感器二次側(cè)額定電流為5A。4）、準(zhǔn)確等級：用于保護(hù)裝置為0.5級，用于儀表可適當(dāng)提高。5）、輸電線路上TA的選擇：根據(jù)電力工程手冊所選電流互感器型號為LCWD-110，2600/5（額定電流比）2.3電壓互感器的選擇電壓互感器是將一次回路的高電壓變?yōu)槎位芈窐?biāo)準(zhǔn)的低電壓，使測量儀表和保護(hù)裝置標(biāo)準(zhǔn)化小型化，并將二次設(shè)備與高電壓部分隔離，保證了設(shè)備及人身安全。2.3.1電壓互感器的作用1）、電壓互感器的作用是將一次側(cè)高電壓成比例的變換為較低的電壓，實現(xiàn)了二次系統(tǒng)與一次系統(tǒng)的隔離，保證了工作人員的安全。2）、電壓互感器二次側(cè)電壓通常為100V,這樣可以做到測量儀表及繼電器的小型

16、化和標(biāo)準(zhǔn)化。2.3.2電壓互感器的配置及選擇1）、電壓互感器一次繞組的額定電壓為110KV。2）、二次繞組的額定電壓是按下述原則設(shè)計的：一次繞組接于線電壓時，二次繞組的額定電壓為100V；一次繞組接于相電壓時，二次繞組的額定電壓為100/V。3）、準(zhǔn)確等級：電壓互感器應(yīng)在哪一準(zhǔn)確度等級下工作，需根據(jù)接入的測量儀表.繼電器與自動裝置及設(shè)備對準(zhǔn)確等級的要求來確定。，4）、輸電線路上Tv變比的選擇：由發(fā)電廠電氣部分課設(shè)參考資料中P268頁表6-10查得，型號為電容式Y(jié)DR110TV，額定變比為：第三章電力系統(tǒng)短路計算短路是電力系統(tǒng)最常見的故障。所謂短路，是指一切不正常的相與相或中性點接地系統(tǒng)中相與地

17、之間的短路。電力網(wǎng)絡(luò)中若出現(xiàn)短路故障，將對電力系統(tǒng)的穩(wěn)定運行有很大的影響，甚至?xí)a(chǎn)生更嚴(yán)重的后果。3.1短路計算概述系統(tǒng)中短路故障對電力系統(tǒng)的正常運行會帶來嚴(yán)重后果，因此在系統(tǒng)設(shè)計、設(shè)備選擇及系統(tǒng)運行中，都應(yīng)著眼于防止短路故障的發(fā)生，以及在短路故障發(fā)生后要盡量限制所影響的范圍。對于本次設(shè)計，短路電流計算的主要目的是：對微機(jī)繼電保護(hù)的配置和整定。系統(tǒng)中應(yīng)配置哪些保護(hù)以及保護(hù)裝置的參數(shù)整定，都必須對電力系統(tǒng)各種短路故障進(jìn)行計算和分析，而且不僅要計算短路點的短路電流，還要計算短路電流在網(wǎng)絡(luò)各支路中的分流，并要作多種運行方式的短路計算。由以上分析，對電力系統(tǒng)短路故障進(jìn)行計算和分析是十分重要的。然而實際

18、工程中并不需要十分精確的計算結(jié)果，但卻要求計算方法簡捷、適用，其計算結(jié)果只要能滿足工程允許誤差即可。短路電流實用計算是電力系統(tǒng)基本計算之一，通常采用標(biāo)幺制進(jìn)行計算。一般情況下三相短路是最嚴(yán)重的短路，因此，絕大多數(shù)情況是用三相短路電流來選擇或校驗電氣設(shè)備。三相短路是對稱短路，它的分析和計算方法是不對稱短路分析和計算的基礎(chǔ)。3.2電氣元件的參數(shù)計算3.2.1參數(shù)的算法標(biāo)幺值的概念，參數(shù)計算需要用到標(biāo)幺值或有名值，在實際的電力系統(tǒng)中，各元件的電抗表示方法不統(tǒng)一，基值也不一樣。在標(biāo)幺制中，單個物理量均用標(biāo)幺值來表示，標(biāo)幺值的定義如下：標(biāo)幺值=實際有名值（任意單位）/基準(zhǔn)值（與有名值同單位）顯然，同一個

19、實際值，當(dāng)所選的基準(zhǔn)值不同時，標(biāo)幺值也不同。所以當(dāng)描述一個物理量的標(biāo)幺值時，必須同時說明其基準(zhǔn)值多大，否則僅有一個標(biāo)幺值沒意義。當(dāng)選定電壓、電流、阻抗、和功率的基準(zhǔn)值分別為UB、IB、ZB和SB時,相應(yīng)的標(biāo)幺值為：使用標(biāo)幺值,首先必須選定基準(zhǔn)值。電力系統(tǒng)的各電氣量基準(zhǔn)值的選擇，在符合電路基本關(guān)系的前提下，原則上可以任意選取。四個物理量的基準(zhǔn)值都要分別滿足以上的公式。因此，四個基準(zhǔn)值只能任選兩個，其余兩個則由上述關(guān)系式?jīng)Q定。習(xí)慣上多先選定UB和SB。這樣電力系統(tǒng)主要涉及三相短路的IB,ZB可得：UB和SB原則上選任何值都可以，但應(yīng)根據(jù)計算的內(nèi)容及計算方便來選擇。通常UB多選為額定電壓或平均額定電

20、壓。SB可選系統(tǒng)的或某發(fā)電機(jī)的總功率，有時也可取一整數(shù)，如100、1000MVA等。標(biāo)幺值的算法:1)、精確的計算法，再標(biāo)幺值歸算中，將各電壓級參數(shù)歸算到基本級，而且還需選取同樣的基準(zhǔn)值來計算標(biāo)幺值。將各電壓級參數(shù)的有名值按有名制的精確計算法歸算到基本級，再基本級選取統(tǒng)一的電壓基值和功率基值。各電壓級參數(shù)的有名值不歸算到基本值而是再基本級選取電壓基值和功率基值后將電壓基值向各自歸算級歸算，然后就在各電壓級用歸算得到的基準(zhǔn)電壓和基準(zhǔn)功率計算各元件的標(biāo)幺值。2)、近似計算：標(biāo)幺值的近似歸算也是用平均額定電壓計算?？梢栽诟麟妷杭売眠x定的功率基準(zhǔn)值和各平均額定電壓作為電壓基準(zhǔn)來計算標(biāo)幺值即可。結(jié)合本網(wǎng)

21、絡(luò)采用精確計算法。選取基準(zhǔn)值：SB=100MVA110KV時UB=121KV3.2.2發(fā)電機(jī)參數(shù)的計算在本次設(shè)計的系統(tǒng)中發(fā)電廠有三臺發(fā)電機(jī)，正常情況下三臺發(fā)電機(jī)同時運行，其發(fā)電機(jī)的參數(shù)計算如下：已知SN=50MVACOS=0.85XG=0.129UB(10.5)=11010.5/121=9.545(KV)XG=XGUN2/SN=0.12910.52/50=0.284XG*=XG/ZB=XG/(UB2/SB)=0.284100/9.05452=0.3123.2.3變壓器的參數(shù)計算在本次設(shè)計的系統(tǒng)中發(fā)電廠端有三臺升壓變壓器，B、C兩處的變電所各帶兩臺降壓變壓器，變電所D帶一臺降壓變壓器，參數(shù)計算如

22、下：(1)發(fā)電機(jī)G3所帶的變壓器參數(shù)計算已知S1=60MVAUS%=10.5XT1=(US%/100)(UN2/SN)=(10.5/100)(1102/60)=21.175XT1*=XT1/ZB=XT1/(UB2/SB)=21.175(100/1212)=0.145(2)發(fā)電機(jī)G1、G2所帶的兩臺并聯(lián)變壓器參數(shù)計算已知S2=40MVAUS%=10.5XT2=(US%/100)(UN2/SN)=(10.5/100)(1102/40)=31.763XT2*=XT2/ZB=XT2/(UB2/SB)=31.763(100/1212)=0.217(3)三個變電所所帶的變壓器的參數(shù)計算已知S3=20MVA

23、US%=10.5XT3=(US%/100)(UN2/SN)=(10.5/100)(1102/20)=65.525XT3*=XT3/ZB=XT3/(UB2/SB)=65.525(100/1212)=0.4343.2.4線路參數(shù)的計算線路的參數(shù)計算：LGJ-185型導(dǎo)線：Deq=4.5mr1=0.17/kmx1=0.4/kmr0=0.51/kmx0=0.14/kmLAB=40kmLBC=60kmLAD=LDC=50km(1)110KV電網(wǎng)的AB段正序：ZAB1=LAB(r1+jx1)=40(0.17+j0.4)=6.8+j16ZAB1*=ZAB1/ZB=(6.8+j16)/(1212/100)=0

24、.046+j0.109零序：ZAB0=LAB(r0+jx0)=40(0.51+j0.14)=20.4+j56ZAB0*=ZAB0/ZB=(20.4+j56)/(1212/100)=0.139+j0.382由發(fā)電廠電氣部分課程設(shè)計參考資料查得LGJ-185型導(dǎo)線直徑D=19mm計算線路單位長度的等值電納為：b=7.5810-6/lg(Deq/req)s/km=7.5810-6/lg(4500/190.5)=2.83310-6s/kmAB段導(dǎo)納為：YAB=jbLAB=j2.83310-640=j1.13310-4sYAB*=YABZB=j1.13310-6(1212/100)=j0.017(2)1

25、10KV電網(wǎng)的BC段正序：ZBC1=LBC(r1+jx1)=60(0.17+j0.4)=10.2+j24ZBC1*=ZBC1/ZB=(10.2+j24)/(1212/100)=0.070+j0.164零序：ZBC0=LBC(r0+jx0)=60(0.51+j1.4)=30.6+j84ZBC0*=ZBC0/ZB=(30.6+j84)/(1212/100)=0.209+j0.057BC段導(dǎo)納為：YBC=jbLBC=j2.83310-660=j1.7010-4sYBC*=YBCZB=j1.7010-4(1212/100)=j0.025(3)110KV電網(wǎng)的AD段正序：ZAD1=LAD(r1+jx1)

26、=50（0.17+j0.4）=8.5+j20ZAD1*=ZAD1/ZB=（8.5+j20）/(1212/100)=0.058+j0.137零序：ZAD0=LAD*(r0+jx0)=50（0.51+j1.4）=25.5+j70ZAD0*=ZAD0/ZB=（25.5+j70）/(1212/100)=0.174+j0.478AD段導(dǎo)納為：YAD=jbLAD=j2.83310-650=j1.41710-4sYAD*=YADZB=j1.41710-4(1212/100)=j0.021(4)110KV電網(wǎng)的DC段（參數(shù)同AD段）ZDC1=8.5+j20ZDC1*=0.058+j0.137ZDC0=25.5

27、+j70ZDC0*=0.174+j0.478DC段導(dǎo)納為：YDC=jbLDC=j2.83310-650=j1.41710-4sYDC*=YDCZB=j1.41710-4(1212/100)=j0.0213.3系統(tǒng)正序網(wǎng)的短路計算3.3.1最大運行方式系統(tǒng)正序等值電路圖（圖中的阻抗為標(biāo)幺值）圖3-1系統(tǒng)正序等值電路圖由前一章的參數(shù)計算得：E1=E2=E3=1.0XG1=XG2=XG3=XG=j0.312XT1=j0.145XT21=XT22=XT2=j0.217XT31=XT32=XT33=XT34=XT35=XT3=j0.434XLAB=0.046+j0.109=0.11867.12XLBC=

28、0.07+j0.164=0.17866.89XLAD=XLDC=0.058+j0.137=0.14967.05正序網(wǎng)絡(luò)化簡：將E1與E2合并圖3-2系統(tǒng)正序網(wǎng)絡(luò)化簡圖E4=1.0X1=XG1/XG2=j0.312/2=j0.156X2=XT21/XT22=j0.217/2=j0.109X3=XT31/XT32=j0.434/2=j0.217X4=XT33/XT34=j0.434/2=j0.217最大運行方式下，系統(tǒng)各短路點短路電流的計算（最大運行方式為三臺發(fā)電機(jī)全部投入運行）：圖3-3最大運行方式下正序各短路點分布圖（1）、當(dāng)系統(tǒng)A母線為雙母運行方式時K1點短路的情況一，流過2QF的最大短路電

29、流計算如下：圖3-4K1點短路時(情況一)的等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：圖3-5K1點短路時的等值電路圖化簡圖圖3-6K1點短路時正序阻抗的等值圖X0k1=XLAB+XLBC+XLAD+XLDC=0.59467.02X=X0k1+X5=0.75272.02IK1*=E5/X=1.0/0.752=1.330IK1（有名）=IK1*IB=1.330477.149=634.608(A)K1點短路情況二，流過7QF的最大短路電流計算如下，等值電路圖為：圖3-7K1點短路時(情況二)的等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：X=X0k1+X5=0.59467.02+j0.168=0.75272.02IK1*=E5/X=1.0/0.

30、752=1.330IK1（有名）=IK1*IB=634.608(A)圖3-8K1點短路時正序阻抗的等值圖（2）、最大運行方式下，當(dāng)K2點短路時情況一，流過1QF的最大短路電流計算如下圖3-9K2點短路時(情況一)的等值電路圖將K2點短路的等值電路圖進(jìn)一步化簡為下圖：E5=E4/E2=1.0X5=(X1+X2)/(XG3+XT1)=(j0.156+j0.109)/(j0.312+j0.145)=j0.168圖3-10K2點短路時的等值電路圖化簡圖X=X5+XLAB=j0.168+0.11867.12=0.046+j0.277=0.28180.57IK2*=E5/X=1.0/0.281=3.559

31、IK2（有名）=IK2*IB=3.559477.149=1698.173(A)情況二，流過4QF的最大短路電流計算如下：圖3-11K2點短路時(情況二)的等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：X1=(X1+X2)/(XG3+XT1)+XLAD+XLDC=0.45775.30X1=X1+XLBC=0.63472.94IK2*=E5/X=1.0/0.634281=1.577IK2（有名）=IK2*IB=752.464(A)圖3-12K2點短路時的等值電路圖化簡圖（3）、最大運行方式下，當(dāng)K3點短路時情況一，流過8QF的最大短路電流計算如下：圖3-13K3點短路時(情況一)的等值電路圖將K3點短路時的等值電路圖進(jìn)一步

32、化簡為下圖：X=X5+XLAD=j0.168+0.14967.05=0.058+j0.305=0.31079.23IK3*=E5/X=1.0/0.310=3.226圖3-14K3點短路時的等值電路圖化簡圖IK3（有名）=IK3*IB=1539.190(A)情況二，流過5QF的最大短路電流計算如下：圖3-15K3點短路時(情況二)的等值電路圖等值電路圖進(jìn)一步化簡為下圖：X1=X1+XLDC=0.60273.20IK3*=E5/X=1.0/0.602=1.661IK3（有名）=IK3*IB=1.661477.149=792.544(A)圖3-16K3點短路時的等值電路圖化簡圖（4）、當(dāng)K4點短路時

33、，最大運行方式下情況一，流過3QF的最大短路電流計算的等值電路圖：圖3-17K4點短路時(情況一)的等值電路圖將情況一的等值電路化簡為下圖：圖3-18K4點短路時的等值電路圖化簡圖X=X5+XLAB+XLBC=j0.168+0.11867.12+0.17866.89=0.45676.26IK41*=E5/X=1.0/0.456=2.193IK41（有名）=IK41*IB=2.193477.149=1046.379(A)情況二，流過6QF的最大短路電流計算的等值電路圖如下：圖3-19K4點短路時(情況二)的等值電路圖將情況二的等值電路圖化簡為下圖：X=X5+XLAD+XLDC=0.45775.2

34、9IK42*=E5/X=1.0/0.457=2.188IK42（有名）=IK42*IB=1044.090(A)圖3-20K4點短路時的等值電路圖化簡圖3.3.2最小運行方式最小運行方式下，各短路點短路電流的計算（發(fā)電廠最小發(fā)電容量250MW）（1）、最小運行方式下若發(fā)電機(jī)G1、G2投入運行，G3停運，求出下圖中兩點處的短路電流：IK1*=1.0/（0.156+0.109）=3.774圖3-21G1、G2運行K1點短路圖IK1（有名）=IK1*IB=1800.562(A)若三臺發(fā)電機(jī)中G1，G2中的一臺運行，G3運行，再求出下圖中K1電短路時的短路電流（設(shè)G1運行）：X=(XG1+XT21)/(

35、XG3+XT1)=j0.245IK1*=E/X=1.0/0.245=4.082IK1（有名）=IK1*IB=1947.547(A)圖3-22發(fā)電機(jī)G1G2運行時K1點短路圖因此，由以上計算得：最小運行方式下，K1點的最小短路電流應(yīng)為1800.562A，由此得出G1，G2兩臺發(fā)電機(jī)并聯(lián)運行時為最小方式，系統(tǒng)等值電路圖為：圖3-23最小運行方式各短路電流各短路點分布圖（2）、當(dāng)K2點短路時，最小運行方式下圖3-24K2短路時的等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡為：XT=XLBC+XLAD+XLDC=0.17866.09+20.14967.05=0.47666.99圖3-25K2短路時的等值電路化簡圖X8=XLAB

36、/X7=0.09467.09圖3-26K2短路時的等值圖X=X6+X8=j0.265+0.09467.09=0.35484.0IK2*=E4/X=1.0/0.354=2.825IK2（有名）=IK2*IB=2.825477.149=1347.946(A)（3）、當(dāng)K3短路時，最小運行方式下圖3-27K3短路時的等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：X9=XLAB+XLBC+XLDC=0.44567.09X=(X9/XLAD)+X6=0.36690.40IK3*=E4/X=1.0/0.366=2.732IK3（有名）=IK3*IB=2.732477.149=1303.571(A)圖3-28K3短路時的等值電路化簡

37、圖（4）、當(dāng)K4點短路時圖3-29K4短路時的等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：X=(XLAB+XLBC)/(XLAD+XLDC)+X6=0.33786.1IK4*=E4/X=1.0/0.337=2.967IK4（有名）=IK4*IB=2.967477.149=1415.701(A)圖3-30K4短路時的等值電路化簡圖3.4系統(tǒng)零序網(wǎng)的短路計算3.4.1最大方式下圖3-31最大運行方式零序各短路點分布圖XLAB0=0.139+j0.382=0.40770.0XLBC0=0.209+j0.057=0.21715.26XLAD0=0.174+j0.478=0.50970.0XLDC0=XLAD0=0.50970

38、.0（1）、當(dāng)K1點短路時，最大方式下情況一圖3-32最大運行方式下K1點短路時(情況一)等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：X0=(XT35+XLDC0)/XT33+XLBC0=0.42157.33圖3-33最大運行方式下K1點短路時化簡圖X0=(X0/XT31+XLAB0)/X10=0.07787.74當(dāng)K1點短路時Z0*=0.077Z1*=0.752即Z0Z0即：3I(1.1)0*=3E1/(Z1*+2Z0*)=3.2973I(1.1)0=3I(1.1)0*IB=3.297477.149=1573.019(A)經(jīng)分流，流過7QF最大零序電流為3I0max=3I（1.1）00.087/0.866=158.

39、028（A）（2）、最大方式下零序網(wǎng)，當(dāng)K2點短路時情況一：圖3-38最大運行方式下K2點短路時(情況一)等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：圖3-39K2點短路時(情況一)電路化簡圖圖3-40K2點短路時(情況一)電路化簡圖X40=(XT33+XLDC0)/XT35+XLAD0=(j0.434+0.50970)/j0.434+0.50970=1.22380.98X0=(X40/X10+XLAB0)/XT31=(1.22380.98/j0.087+0.40770)/j0.434=0.26892.19零序網(wǎng)當(dāng)K2短路時Z0*=0.268Z1*=0.281即Z1Z0即：3I(1.1)0*=3E1/(Z1*+2Z0

40、*)=3.6723I(1.1)0=3I(1.1)0*IB=3.672477.149=1752.091(A)經(jīng)分流，流過1QF最大零序電流為3I0max=3I（1.1）00434/1.131=672.332（A）情況二：圖3-41最大運行方式下K2點短路時(情況二)等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：X0=（XT21/XT1）+XLAD0/XT35+XLDC0/XT33+XLBC0=0.41054.72X0=X0/XT31=0.41054.72/j0.434=0.22154.72求流過4QF的零序短路電流Z0*=0.221Z1*=0.634即Z1Z0即：3I(1.1)0*=3E1/（Z1*+2Z0*）=31.0

41、/(0.634+20.221)=2.7883I(1.1)0=3I(1.1)0*IB=2.788477.149=1330.291（A）圖3-42K2點短路時化簡圖經(jīng)分流，流過4QF最大零序電流為3I0max=3I（1.1）00.434/0.805=717.20（A）（3）、當(dāng)K3點短路時情況一：圖3-43最大運行方式下K3點短路時(情況一)等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：圖3-44K3點短路時(情況一)電路化簡圖X70=（XLBC0+XT33）/XT31=（0.21715.26+j0.434）/j0.434=0.24579.67進(jìn)一步化簡：X80=（XLAB0+XT0）/X10+XLAD0=0.58272.

42、28X0=X80/XT35=0.58272.28/j0.434=0.25282.44零序網(wǎng)當(dāng)K3短路時Z0*=0.252Z1*=0.310即Z1Z0所以流過短路點最大零序電流應(yīng)采用兩相接地短路時零序電流3I0max來整定，即：3I(1.1)0*=3E1/（Z1*+2Z0*）=3.686圖3-45K3點短路化簡圖3I(1.1)0=3I(1.1)0*IB=3.686477.149=1758.771（A）經(jīng)分流，流過8QF最大零序電流為3I0max=3I（1.1）00434/1.004=760.266（A）情況二：圖3-46最大運行方式下K3點短路時(情況二)等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：X0=（X10+XL

43、AB0）/XT31+XLBC0/XT33+XLDC0=0.73269.51X0=X0/XT35=0.73269.51/j0.434=0.27682.34求流過5QF的零序短路電流Z0*=0.276Z1*=0.602即Z1Z0即：3I(1.1)0*=3E1/（Z1*+2Z0*）=2.603I(1.1)0=3I(1.1)0*IB=2.60477.149=1240.422（A）圖3-47K3點短路化簡圖經(jīng)分流，流過5QF最大零序電流為3I0max=3I（1.1）00.434/1.139=477.645（A）（4）、當(dāng)K4點短路時情況一:圖3-48最大運行方式下K4點短路時(情況一)等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡

44、：圖3-49K4點短路時(情況一)電路化簡圖X90=(XT21/XT1)/(XLAD0+XT35)+XLAB0/XT31=0.23282.02X0=（X90+XLBC0）/XT33=0.21468.41零序網(wǎng)當(dāng)K4短路時Z0*=0.214Z1*=0.456即Z1Z0所以流過短路點最大零序電流應(yīng)采用兩相接地短路時零序電流3I0max來整定，即：圖3-50K4點短路等值圖3I(1.1)0*=3.3943I(1.1)0=1619.444(A)經(jīng)分流，流過3QF最大零序電流為3I0max=3I（1.1）00434/0.907=774.905(A)情況二，零序等值網(wǎng)絡(luò)如下：圖3-51最大運行方式下K4點

45、短路時(情況二)等值電路圖網(wǎng)絡(luò)化簡：圖3-52K4點短路(情況二)化簡圖X120=（XLAB0+XT31）/X10+XLAD0）/XT35=0.25182.57X0=（X120+XLDC0）/XT33=（0.25182.57+0.50970.0）/j0.434=0.27884.22圖3-53K4點短路(情況二)化簡圖零序網(wǎng)當(dāng)K4短路時Z0*=0.278Z1*=0.457即Z1Z0即：3I(1.1)0*=3E1/（Z1*+2Z0*）=2.9623I(1.1)0=3I(1.1)0*IB=1413.315(A)經(jīng)分流，流過6QF最大零序電流為3I0max=3I（1.1）00434/1.179=520

46、.253(A)3.4.2最小方式下系統(tǒng)的零序等值電路圖為：圖3-54最小運行方式下K1點短路時等值電路圖1）、當(dāng)K1點短路時，網(wǎng)絡(luò)化簡,對C點連接的三個阻抗進(jìn)行：Zab=j0.434+0.21715.26+j0.4340.21715.26/0.50970=0.69858.95Zbc=0.21715.26+0.50970.0+0.21715.260.50970/j0.434=0.81938.90Zac=j0.434+0.50970.0+j0.4340.50970.0/0.21715.26=1.638113.65圖3-55最小運行方式下K1點短路時化簡圖再經(jīng)過阻抗合并及，變換，求出等值阻抗為：X0

47、=0.13985.04零序網(wǎng)當(dāng)K1短路時Z0*=0.139Z1*=0.265即Z1Z0所以流過短路點最小零序電流應(yīng)采用單相接地短路時零序電流3I0min來整定，即：3I(1)0*=3E1/(2Z1*+Z0*)=4.4843I(1)0=3I(1)0*IB=4.484477.149=2139.536(A)K1點短路時流過保護(hù)的最小零序電流的分流計算，等值圖如下：圖3-56K1點短路時分流計算圖對網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行變換:Zab=0.50970.0+0.21715.26+0.50970.00.21715.26/j0.434=0.81938.9Zbc=0.50970.0+j0.434+0.50970.0j0.43

48、4/0.21715.26=1.638113.65Zac=0.21715.26+j0.434+0.21715.26j0.434/0.50970.0=0.79262.95Zbcj0.217=-0.009+j0.193Zacj0.434=0.0476+j0.284圖3-57K1點短路時分流計算化簡圖X=0.637+j0.514+0.0476+j0.2840.009+j0.193=0.676+j0.991=1.2055.7X1=0.19392.710.81938.9/X=0.13275.91=0.032+j0.128X2=0.81938.90.28880.49/X=0.197/63.69=0.087+

49、j0.177X3=0.19392.710.28880.49/X=0.046117.5=-0.021+j0.041X6=(X1+X4)(X2+X5)=0.108+j0.291圖3-58K1點短路時分流計算等值圖I2=0.563I=1204.559AI3=I2=584.211AI4=I2I3=620.348A即，流過2QF的最小零序電流為620.348A，流過7QF的最小零序電流為584.211A2）、當(dāng)K2點短路時，網(wǎng)絡(luò)化簡,對A與C點連接的三個阻抗進(jìn)行（C點的變換如k1點的計算），A點計算如下：Zab=j0.217+0.40770.0+j0.2170.40770.0/0.50970.0=0.7

50、8579.81Zbc=0.40770.0+0.50970.0+0.40770.00.50970.0/j0.217=1.84259.79Zac=j0.217+0.50970.0+j0.2170.50970.0/0.40770.0+=0.98279.79再經(jīng)過阻抗合并及，變換，求出等值阻抗為：X0=0.16474.56零序網(wǎng)當(dāng)K2短路時Z0*=0.164Z1*=0.354即Z1Z0即：3I(1)0*=3E1/(2Z1*+Z0*)=3.4403I(1)0=3I(1)0*IB=1641.568(A)圖3-59最小運行方式下K2點短路時化簡圖K2點短路時流過保護(hù)的最小零序電流的分流計算，等值圖如下：圖3

51、-60K2點短路時分流計算圖Zab=0.50970.0+0.50970.0+0.50970.00.50970.0/j0.434=1.59162.61Zbc=0.50970.0+j0.434+0.50970.0j0.434/0.50970.0=135782.63Zac=Zbc=1.35782.63Zbcj0.217=0.18788.98Zacj0.434=0.32988.21圖3-61K2點短路時分流計算化簡圖X4=1.59162.610.18788.98/(0.013+j0.516)=0.14482.71X5=1.59162.610.32988.21/(0.013+j0.516)=0.2538

52、1.94X6=0.18788.980.32988.21/(0.013+j0.516)=0.030108.31X7=(X2+X4)(X3+X5)=0.23460.61X8=X6+X7=0.25565.44圖3-62K2點短路時分流計算等值圖I2=I=0.644I=0.6441641.568=1057.171QFI0.min=I3=I2=450.354A4QFI0.min=I4=0.548/0.925I2=625.845A3）、當(dāng)K3點短路時，網(wǎng)絡(luò)化簡并對網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行、變換（如上述短路點的計算）：X0=0.20181.74零序網(wǎng)當(dāng)K3短路時Z0*=0.201Z1*=0.366即Z1Z0即：3I(1)0

53、*=3E1/(2Z1*+Z0*)=3.2153I(1)0=3I(1)0*IB=1534.034(A)圖3-63最小運行方式下K3點短路時化簡圖K3點短路時最小方式下，流過保護(hù)的最小零序電流的分流計算：阻抗經(jīng)過變換得：Xa=0.69337.5Xb=0.74157.51Xc=1.389112.25Zbcj0.434=0.28578.11Zacj0.217=0.18992.96圖3-64K3點短路時分流計算圖圖3-65K3點短路時分流計算化簡圖X=0.28578.11+0.69337.5+0.18992.96=1.07356.06X1=0.28578.110.69337.5/X=0.18459.55

54、X2=0.69337.50.18992.96/X=0.12274.4X3=0.28578.110.18992.96/X=0.05115.01X6=(X2+X4)(X3+X5)=0.32969.54圖3-66K3點短路時分流計算等值圖I2=I=0.5471534.034=839.117AI3=I2=401.098AI4=I2I3=438.019A即，流過5QF的最小零序電流為401.098A，流過8QF的最小零序電流為438.019A4）、當(dāng)K4點短路時網(wǎng)絡(luò)化簡并對網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行、變換（如上述短路點的計算）：再經(jīng)過阻抗合并及，變換，求出等值阻抗為：X0=0.17372.83當(dāng)K4短路時Z0*=0.17

55、3Z1*=0.337則Z1Z0即3I(1)0*=3E1/(2Z1*+Z0*)=3.5423I(1)0=3I(1)0*IB=1690.062(A)圖3-67最小運行方式下K4點短路時化簡圖K4點短路時最小方式下，流過保護(hù)的最小零序電流的分流計算：圖3-68K4點短路時分流計算圖對網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行變換:Zab=0.50970.0+0.40770.0+0.50970.00.40770.0/j0.217=1.84259.79Zbc=0.40770.0+j0.217+0.40770.0j0.217/0.50970.0=0.78579.81Zac=0.50970.0+j0.217+0.50970.0j0.217/

56、0.40770.0=0.98279.79Zbcj0.434=0.2886.38Zacj0.434=0.30286.87圖3-69K4點短路時分流計算化簡圖X=0.2886.38+1.84259.79+0.30286.87=2.37666.14X1=0.2886.381.84259.79/X=0.21780.03X2=1.84259.790.30286.87/X=0.23480.52X3=0.2886.380.30286.87/X=0.036107.11X6=(X1+X4)(X2+X5)=0.14+j0.208圖3-70K4點短路時分流計算等值圖I2=0.631I=1066.429AI3=I2=

57、728.371AI4=I2I3=338.058A即，流過3QF的最小零序電流為728.371A，流過6QF的最小零序電流為338.058A3.5系統(tǒng)非全相運行時的短路計算3.5.1計算流過1QF及2QF的零序電流1）、計算零序電流不靈敏段時，整定1QF時系統(tǒng)AB段線路首端斷開時，流過1QF的三倍零序電流為最大，網(wǎng)絡(luò)等值電路圖為：圖3-71系統(tǒng)AB段線路首端斷開時正序網(wǎng)絡(luò)圖圖3-72系統(tǒng)AB段線路首端斷開時零序網(wǎng)絡(luò)圖正序等值阻抗的計算：Z11=(XLAD+XLDC)/X5+XLAB+XLBC=0.40270.98零序等值阻抗的計算,對網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行變換:Zab=0.50970.0+0.50970.0+

58、0.50970.00.50970.0/j0.434=1.59262.63Zbc=0.50970.0+j0.434+0.50970.0j0.434/0.50970.0=1.35782.63Zac=Zbc=1.35782.63在經(jīng)阻抗并聯(lián)，網(wǎng)絡(luò)圖化簡如下：圖3-73系統(tǒng)AB段線路首端斷開時零序網(wǎng)絡(luò)化簡圖對網(wǎng)絡(luò)再次進(jìn)行變換:Za=Zb=Zc=經(jīng)阻抗串并聯(lián)計算得：Z00=0.69571.64則,3I0,unc值可按以下兩式計算,取其中較大的值:單相斷線時,I0,unc=E/(Z11+2Z00)=2E/(Z11+2Z00)=21.0/(0.402+20.695)=1.116兩相斷線時,I0,unc=E/

59、(2Z11+Z00)=2E/(2Z11+Z00)=21.0/(20.402+0.695)=1.334式中E-斷相處兩側(cè)電動勢相量差,若兩側(cè)等效電動勢幅值相等,相角差為時,本設(shè)計取最大搖擺角=180,則E=2E;Z11,Z00-斷相處縱向正序和零序阻抗。因此,非全相運行時發(fā)生系統(tǒng)振蕩出現(xiàn)的流過1QF的最大三倍零序電流3I0,unc為:3I0,unc=1.334477.149=636.517(A)2）、整定2QF時系統(tǒng)AB段線路末端斷開時，流過2QF的三倍零序電流為最大，網(wǎng)絡(luò)等值電路圖為：圖3-74系統(tǒng)AB段線路末端斷開時正序網(wǎng)絡(luò)圖圖3-75系統(tǒng)AB段線路末端斷開時零序網(wǎng)絡(luò)圖正序等值阻抗：Z11=

60、0.40270.98零序等值阻抗:Z00=0.69571.64則,流過2QF的最大三倍零序電流3I0,unc為:3I0,unc=1.334477.149=636.517(A)3.5.2計算流過3QF及4QF的零序電流1）、整定3QF時系統(tǒng)BC段線路首端斷開時，網(wǎng)絡(luò)等值電路圖為：圖3-76系統(tǒng)BC段線路首端斷開時正序網(wǎng)絡(luò)圖圖3-77系統(tǒng)BC段線路首端斷開時零序網(wǎng)絡(luò)圖正序等值阻抗的計算：Z11=(XLAD+XLDC)/X5+XLAB+XLBC=0.40270.98零序等值阻抗的計算：圖3-78系統(tǒng)BC段線路首端斷開時零序網(wǎng)絡(luò)化簡圖對網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行變換:Za=Zb=Zc=圖3-79系統(tǒng)BC段線路首端斷開時