1、瀘定大渡河特大橋主塔承臺(tái)大體積混凝土溫控方案武漢理工大學(xué)二一五年三月 目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc25088 1.概述 PAGEREF _Toc25088 1 HYPERLINK l _Toc40 2.仿真計(jì)算及分析 PAGEREF _Toc40 2 HYPERLINK l _Toc30072 2.1模型參數(shù) PAGEREF _Toc30072 2 HYPERLINK l _Toc27357 2.2混凝土配合比及性能 PAGEREF _Toc27357 4 HYPERLINK l _Toc31906 2.3邊界條件 PAGEREF _Toc31906

2、 5 HYPERLINK l _Toc23462 2.4康定岸仿真計(jì)算結(jié)果 PAGEREF _Toc23462 6 HYPERLINK l _Toc787 2.4.1工況一溫控計(jì)算結(jié)果 PAGEREF _Toc787 6 HYPERLINK l _Toc31498 2.4.2工況二溫控計(jì)算結(jié)果 PAGEREF _Toc31498 24 HYPERLINK l _Toc21850 2.5雅安岸仿真計(jì)算結(jié)果 PAGEREF _Toc21850 25 HYPERLINK l _Toc6398 2.5.1工況一溫控計(jì)算結(jié)果 PAGEREF _Toc6398 26 HYPERLINK l _Toc191

3、47 2.5.2工況二溫控計(jì)算結(jié)果 PAGEREF _Toc19147 27 HYPERLINK l _Toc8682 3.溫控標(biāo)準(zhǔn) PAGEREF _Toc8682 40 HYPERLINK l _Toc28396 4.溫度控制措施 PAGEREF _Toc28396 41 HYPERLINK l _Toc2295 4.1配合比優(yōu)化 PAGEREF _Toc2295 41 HYPERLINK l _Toc3864 4.2澆筑溫度控制 PAGEREF _Toc3864 42 HYPERLINK l _Toc14747 4.3保溫保濕養(yǎng)護(hù) PAGEREF _Toc14747 43 HYPERLI

4、NK l _Toc5707 4.4冷卻水管的埋設(shè)及控制 PAGEREF _Toc5707 44 HYPERLINK l _Toc29379 4.4.1水管位置 PAGEREF _Toc29379 44 HYPERLINK l _Toc12339 4.4.2水管的使用與控制 PAGEREF _Toc12339 45 HYPERLINK l _Toc16394 4.5施工控制 PAGEREF _Toc16394 46 HYPERLINK l _Toc13825 5.現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控 PAGEREF _Toc13825 46 HYPERLINK l _Toc10711 5.1現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)內(nèi)容及要求 PAGERE

5、F _Toc10711 47 HYPERLINK l _Toc14992 5.2溫控監(jiān)測(cè)流程 PAGEREF _Toc14992 47 HYPERLINK l _Toc15206 5.3測(cè)溫儀器及元件 PAGEREF _Toc15206 48 HYPERLINK l _Toc30930 5.3.1監(jiān)測(cè)儀器及元件規(guī)格 PAGEREF _Toc30930 48 HYPERLINK l _Toc13818 5.3.2監(jiān)測(cè)元件的埋設(shè) PAGEREF _Toc13818 49 HYPERLINK l _Toc16041 5.3.3混凝土內(nèi)部溫度監(jiān)測(cè)頻率 PAGEREF _Toc16041 49 HYPE

6、RLINK l _Toc17108 5.4現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)異常的應(yīng)對(duì)措施 PAGEREF _Toc17108 50 HYPERLINK l _Toc32668 附件1：雅安岸測(cè)溫元件布置示意圖 PAGEREF _Toc32668 51 HYPERLINK l _Toc16796 附件2：雅安岸冷卻水管布置示意圖 PAGEREF _Toc16796 52 HYPERLINK l _Toc22014 附件3：康定岸測(cè)溫元件布置示意圖 PAGEREF _Toc22014 53 HYPERLINK l _Toc32612 附件4：康定岸冷卻水管布置示意圖 PAGEREF _Toc32612 54 HYPERL

7、INK l _Toc11906 附件5：溫度監(jiān)測(cè)記錄表 PAGEREF _Toc11906 55瀘定大渡河特大橋主塔承臺(tái)大體積混凝土溫控方案- PAGE 49-1.概述雅康高速C15合同段起訖樁號(hào)為K97+398K99+630，全長(zhǎng)2.232km。其中大渡河特大橋主橋?yàn)?100m單跨懸索橋，鋼混疊合橋道系，雅安岸為隧道錨，康定岸為重力式錨碇；引橋?yàn)?34m及334m+334m連續(xù)梁橋。圖1.1雅安岸3#承臺(tái)結(jié)構(gòu)圖圖1.2 康定岸4#承臺(tái)結(jié)構(gòu)圖(1)雅安岸3#主塔承臺(tái)采用棱臺(tái)型，每個(gè)塔柱對(duì)應(yīng)一個(gè)承臺(tái)，承臺(tái)底面尺寸28.8m28.8m，頂面尺寸為16.2(縱)12.0m(橫)，承臺(tái)總高9.0m，等

8、截面部分高7.5m，變截面部分高1.5m；兩個(gè)承臺(tái)之間采用系梁連接，系梁寬10.0m，長(zhǎng)13.829m，與承臺(tái)連接處采用3.0m1.0m水平倒棱過(guò)渡，系梁與承臺(tái)等截面部分同高。(2)康定岸4#主塔承臺(tái)采用棱臺(tái)型，每個(gè)塔柱對(duì)應(yīng)一個(gè)承臺(tái)，承臺(tái)底面尺寸為32.8m32.8m，頂面尺寸為16.2(縱)12.0m(橫)，承臺(tái)總高9.0m，等截面部分高7.5m，變截面部分高1.5m；兩個(gè)承臺(tái)之間采用系梁連接，系梁寬10.0m，長(zhǎng)9.829m，與承臺(tái)連接處采用3.0m1.0m水平倒棱過(guò)渡，系梁與承臺(tái)等截面部分同高。(3)承臺(tái)及系梁采用C40混凝土；系梁中部設(shè)2m的后澆段，采用C40微膨脹混凝土。(4)樁身混

9、凝土嵌入承臺(tái)內(nèi)的深度為10cm，承臺(tái)及系梁底部設(shè)20cm厚C20混凝土墊層。2.仿真計(jì)算及分析2.1模型參數(shù)雅安岸承臺(tái)底面尺寸為28.8m28.8m，頂面尺寸為12.0m（縱）16.2m（橫），高9.0m，等截面部分高7.5m，變截面部分高1.5m；系梁長(zhǎng)13.829m，寬10.0m，高7.5m。承臺(tái)分四層澆筑，每一層高均為2.25m，系梁中間部分設(shè)2m后澆段。承臺(tái)混凝土受0.2m厚C20墊層混凝土及225根D2.8m鉆孔灌注樁約束。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)性，取承臺(tái)混凝土1/4進(jìn)行溫度應(yīng)力計(jì)算，計(jì)算模型網(wǎng)格剖分圖見(jiàn)圖2.1。圖2.1雅安岸承臺(tái)1/4（單次澆筑1/2）網(wǎng)格剖分圖（附帶墊層混凝土約束）

10、康定岸承臺(tái)底面尺寸為32.8m32.8m，頂面尺寸為12.0m（縱）16.2m（橫），高9.0m，等截面部分高7.5m，變截面部分高1.5m；系梁長(zhǎng)9.829m，寬10.0m，高7.5m。承臺(tái)分四層澆筑，每一層高均為2.25m，系梁中間部分設(shè)2m后澆段。承臺(tái)混凝土受0.2m厚C20墊層混凝土及225根D2.8m鉆孔灌注樁約束。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)性，取承臺(tái)混凝土1/4（單次澆筑1/2）進(jìn)行溫度應(yīng)力計(jì)算，計(jì)算模型網(wǎng)格剖分圖見(jiàn)圖2.2。圖2.2康定岸承臺(tái)1/4（單次澆筑1/2）網(wǎng)格剖分圖（附帶墊層混凝土約束）2.2混凝土配合比及性能主塔承臺(tái)混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C40，原材料如下：水泥：西南兆山P.O

11、42.5水泥；圖2.3水泥水化放熱曲線(xiàn)圖水化放熱量和水化放熱速率曲線(xiàn)的測(cè)定采用了美國(guó)TA公司生產(chǎn)的TAM Air八通道水化微量熱儀（Isothermal Calorimetry）。該儀器測(cè)試溫度范圍為590，儀器的恒溫槽是以空氣作為冷卻介質(zhì)的（測(cè)試溫度高于室溫時(shí)需通過(guò)調(diào)節(jié)室溫保持實(shí)驗(yàn)溫度），儀器溫度可以保持高精確度（溫度波動(dòng)小于0.02 K，量熱誤差小于20W）和高穩(wěn)定性（散熱良好的狀態(tài)下持續(xù)測(cè)試時(shí)間可達(dá)數(shù)星期）。測(cè)試結(jié)果表明，水泥3d水化放熱量238KJ/kg，7d水化放熱量269KJ/kg；粉煤灰：成都搏磊資源循環(huán)開(kāi)發(fā)有限公司F類(lèi)級(jí)灰；外加劑：江蘇蘇博特新材料股份有限公司，PCA-1聚羧酸

12、高性能減水劑（緩凝型）；粗骨料：5-16mm、10-31.5mm兩級(jí)配碎石；細(xì)骨料：機(jī)制砂，MX=3.16；拌合水：自來(lái)水?；炷僚浜媳仍O(shè)計(jì)與力學(xué)性能見(jiàn)表2.1。表2.1 C40混凝土配合比及力學(xué)性能材料用量（kg/m3）抗壓強(qiáng)度(MPa)凝結(jié)時(shí)間（h）水泥粉煤灰砂碎石水外加劑3d7d28d初凝終凝25517176710821453.3219.032.547.02631混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度、物理熱學(xué)參數(shù)參考已有工程經(jīng)驗(yàn)并根據(jù)配合比進(jìn)行計(jì)算，見(jiàn)表2.2、表2.3。表2.2 C40混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度參考值齡期3d7d28d抗拉強(qiáng)度（MPa）1.52.83.5表2.3 混凝土物理熱學(xué)參數(shù)物理特性承臺(tái)墊

13、層彈性模量(MPa)3.51043.0104比熱(kJ/kg)1.00.8比重kg/m324202400熱傳導(dǎo)率(KJ/m*hr*)108絕熱溫升()42.0/28d抗拉強(qiáng)度(Mpa)4020強(qiáng)度發(fā)展系數(shù)a=4.5；b=0.95；d=1.11Japan(Hydration)/抗拉強(qiáng)度系數(shù)0.44/線(xiàn)膨脹系數(shù)1.0 x10-51.0 x10-5泊松比0.170.17構(gòu)件理論厚度(m)2/開(kāi)始收縮混凝土材齡(d)3/注：計(jì)算中收縮徐變均采用的軟件中日本規(guī)范自帶的時(shí)間函數(shù)。2.3邊界條件澆筑溫度：參考公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTGT F50-2011）“大體積混凝土的澆筑溫度不宜高于28，冬天澆筑入模

14、溫度應(yīng)不低于10”，控制為10且28，仿真計(jì)算取為28；模板材質(zhì)：1.8cm厚木模板，其側(cè)面等效表面放熱系數(shù)取為190 kJ/(m2d)；冷卻水：工況一考慮冷卻水管的降溫效果，采用直取水，冷卻水管水平管間距為100cm、垂直管間距為8085cm，管徑為322mm；工況二不通冷卻水澆筑間隔期：7d；養(yǎng)護(hù)方法：側(cè)面土工布覆蓋，頂面蓄水或覆蓋塑料薄膜+土工布，其表面等效表面放熱系數(shù)取為1200 kJ/(m2d)，混凝土上表面散熱系數(shù)取為1900kJ/(m2d)。冷卻水管參數(shù)見(jiàn)表2.4。表2.4冷卻水管參數(shù)表冷卻管直徑(mm)比熱（KJ QUOTE * MERGEFORMAT ）容重（KN QUOTE

15、 * MERGEFORMAT 3）流入溫度（ QUOTE * MERGEFORMAT ）水流量（m3 QUOTE * MERGEFORMAT -1）對(duì)流系數(shù)（KJ QUOTE * MERGEFORMAT 2 QUOTE * MERGEFORMAT ）324.210151.313732.4康定岸仿真計(jì)算結(jié)果康定岸施工分兩種情況：工況一考慮冷卻水管的降溫效果，采用直取水，每一層布置兩層冷卻水管，水平管間距為100cm、垂直管間距為85cm，管徑為322mm；工況二不通冷卻水管。2.4.1工況一溫控計(jì)算結(jié)果（一）通冷卻水時(shí)溫度計(jì)算結(jié)果在以上設(shè)定條件下，主塔承臺(tái)內(nèi)部最高溫度及最大內(nèi)表溫差結(jié)果見(jiàn)表2.5

16、，特征點(diǎn)溫度時(shí)程圖見(jiàn)圖2.4圖2.7，相應(yīng)齡期溫度場(chǎng)分布見(jiàn)圖2.8圖2.11。表2.5主塔承臺(tái)仿真計(jì)算結(jié)果澆筑層內(nèi)部最高溫度/最大內(nèi)表溫差/溫峰及最大內(nèi)表溫差出現(xiàn)時(shí)間承臺(tái)第一層55.016.93d承臺(tái)第二層56.517.83d承臺(tái)第三層57.018.03d承臺(tái)第四層56.017.83d注：混凝土內(nèi)表溫差指混凝土內(nèi)部最高溫度與同一時(shí)刻距表面50mm處的混凝土最低溫度之差。圖2.4 承臺(tái)第一層中心溫度、表層溫度、內(nèi)表溫差時(shí)程圖圖2.5 承臺(tái)第二層中心溫度、表層溫度、內(nèi)表溫差時(shí)程圖圖2.6 承臺(tái)第三層中心溫度、表層溫度、內(nèi)表溫差時(shí)程圖圖2.7 承臺(tái)第四層中心溫度、表層溫度、內(nèi)表溫差時(shí)程圖3d溫度場(chǎng)7

17、d溫度場(chǎng)28d溫度場(chǎng)圖2.8 承臺(tái)第一層混凝土溫度場(chǎng)分布圖（單位：）3d溫度場(chǎng)7d溫度場(chǎng)28d溫度場(chǎng)圖2.9 承臺(tái)第二層混凝土溫度場(chǎng)分布圖（單位：）3d溫度場(chǎng)7d溫度場(chǎng)28d溫度場(chǎng)圖2.10 承臺(tái)第三層混凝土溫度場(chǎng)分布圖（單位：）3d溫度場(chǎng)7d溫度場(chǎng)28d溫度場(chǎng)圖2.11 承臺(tái)第四層混凝土溫度場(chǎng)分布圖（單位：）根據(jù)仿真計(jì)算溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)分析可知溫度場(chǎng)發(fā)展規(guī)律為：先升后降，構(gòu)件中心溫度最高；構(gòu)件中心約第3d達(dá)到溫度峰值；隨著內(nèi)部溫度升高，內(nèi)表溫差增大，中心部位溫峰出現(xiàn)時(shí)，內(nèi)表溫差達(dá)到最大，之后逐漸降低。由表2.5、圖2.4圖2.11可以看出，溫峰及最大內(nèi)表溫差出現(xiàn)時(shí)間約為澆筑后第3天。內(nèi)部最高溫

18、度計(jì)算值（第一層55.0，第二層56.5，第三層57.0，第四層56.0）符合大體積混凝土施工規(guī)范（GB 50496-2009）“混凝土實(shí)際溫升不超過(guò)50”的規(guī)定。內(nèi)表溫差值（第一層16.9，第二層17.8，第三層18.0，第四層17.8）符合公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTGT F50-2011）“大體積混凝土內(nèi)表溫差控制在25以?xún)?nèi)”的規(guī)定。（二）通冷卻水時(shí)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果在以上設(shè)定條件下，主塔承臺(tái)溫度應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2.6，特征點(diǎn)應(yīng)力時(shí)程圖見(jiàn)圖2.12圖2.15，相應(yīng)齡期應(yīng)力場(chǎng)分布見(jiàn)圖2.16圖2.19。表2.6主塔承臺(tái)仿真計(jì)算結(jié)果澆筑層溫度應(yīng)力/Mpa3d7d28d第一層0.851.002.21第

19、二層0.930.841.99第三層0.960.831.87第四層0.880.720.82圖2.12 承臺(tái)第一層中心、表層應(yīng)力時(shí)程圖圖2.13 承臺(tái)第二層中心、表層應(yīng)力時(shí)程圖圖2.14 承臺(tái)第三層中心、表層應(yīng)力時(shí)程圖圖2.15 承臺(tái)第四層中心、表層應(yīng)力時(shí)程圖3d應(yīng)力場(chǎng)7d應(yīng)力場(chǎng)28d應(yīng)力場(chǎng)圖2.16 承臺(tái)第一層混凝土應(yīng)力場(chǎng)分布圖3d應(yīng)力場(chǎng)7d應(yīng)力場(chǎng)28d應(yīng)力場(chǎng)圖2.17 承臺(tái)第二層混凝土應(yīng)力場(chǎng)分布圖3d應(yīng)力場(chǎng)7d應(yīng)力場(chǎng)28d應(yīng)力場(chǎng)圖2.18 承臺(tái)第三層混凝土應(yīng)力場(chǎng)分布圖3d應(yīng)力場(chǎng)7d應(yīng)力場(chǎng)28d應(yīng)力場(chǎng)圖2.19 承臺(tái)第四層混凝土應(yīng)力場(chǎng)分布圖（三）通冷卻水時(shí)溫控結(jié)果分析由表2.6、圖2.12圖2.

20、19可以看出，承臺(tái)各澆筑層應(yīng)力發(fā)展規(guī)律為：混凝土早期膨脹，3d應(yīng)力發(fā)展較快，集中于構(gòu)件上表面及側(cè)面，為內(nèi)表溫差引起的拉應(yīng)力；混凝土后期收縮，7d后有部分應(yīng)力向構(gòu)件內(nèi)部轉(zhuǎn)移并逐漸發(fā)展至穩(wěn)定水平。中后期于第一層系梁變截面處產(chǎn)生一定應(yīng)力集中。承臺(tái)內(nèi)部最高溫度為55.057.0；最大內(nèi)表溫差為16.918.0，混凝土最高溫度與最大內(nèi)外溫差均出現(xiàn)第3天；3d最大溫度應(yīng)力0.850.96Mpa，7d最大溫度應(yīng)力0.721.00MPa，28d最大溫度應(yīng)力0.822.21MPa，3d、7d、28d溫度應(yīng)力均小于同齡期的劈裂抗拉強(qiáng)度（劈裂抗拉強(qiáng)度3d為1.5MPa、7d為2.8MPa、28d為3.5MPa），有

21、較高的安全系數(shù)，抗開(kāi)裂能力較強(qiáng)。在承臺(tái)施工中，應(yīng)加強(qiáng)以下控制：（1）承臺(tái)第一層中后期，系梁變截面處存在一定應(yīng)力集中，建議該部位增設(shè)防裂鋼筋網(wǎng)并加摻一定量的高能膨脹劑，保濕養(yǎng)護(hù)等附加防裂措施；（2）計(jì)算澆筑間隔期為7d，應(yīng)注意避免澆筑間隔期過(guò)長(zhǎng)引起承臺(tái)約束過(guò)大；（3）承臺(tái)分層澆筑，每層澆筑時(shí)分50cm澆筑一層；在澆筑過(guò)程中，應(yīng)避免中午陽(yáng)光直射，造成水分蒸發(fā)，表面形成硬殼，從而引起開(kāi)裂與冷縫；應(yīng)注意50cm層表面保濕，定期噴灑水霧，但不能?chē)娝^(guò)多，以免影響混凝土水膠比；澆筑完成后，在混凝土初凝前應(yīng)注意表面噴水霧保濕，凝結(jié)后應(yīng)立即鑿毛處理，清理干凈后蓄水20cm養(yǎng)護(hù)；（4）塔座斜坡表面屬于變截面，斜

22、面不能立模板，混凝土暴露于環(huán)境中，易因水分蒸發(fā)產(chǎn)生開(kāi)裂，在澆筑完成后，需立即噴灑水分蒸發(fā)抑制劑，混凝土終凝后，噴水并覆蓋土工布保溫保濕養(yǎng)護(hù)；為防止開(kāi)裂，建議在此部位混凝土中摻0.8-1.0kg/m3聚丙烯纖維；（5）每層脫模時(shí)間不得早于34d，以避免脫模過(guò)早而保溫保濕養(yǎng)護(hù)不到位造成裂縫。2.4.2工況二溫控計(jì)算結(jié)果（一）不通冷卻水時(shí)溫度計(jì)算結(jié)果在不通冷卻水條件下，主塔承臺(tái)內(nèi)部最高溫度及最大內(nèi)表溫差結(jié)果見(jiàn)表2.7，相應(yīng)齡期溫度場(chǎng)分布及發(fā)展規(guī)律基本同通冷卻水條件，圖略。表2.7主塔承臺(tái)仿真計(jì)算結(jié)果澆筑層內(nèi)部最高溫度/最大內(nèi)表溫差/溫峰及最大內(nèi)表溫差出現(xiàn)時(shí)間承臺(tái)第一層60.120.13d承臺(tái)第二層6

23、1.319.93d承臺(tái)第三層62.420.33d承臺(tái)第四層60.920.03d（二）不通冷卻水時(shí)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果在不通冷卻水條件下，主塔承臺(tái)溫度應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2.8，相應(yīng)齡期應(yīng)力場(chǎng)分布及發(fā)展規(guī)律基本同通冷卻水條件，圖略。表2.8主塔承臺(tái)仿真計(jì)算結(jié)果澆筑層溫度應(yīng)力/Mpa3d7d28d承臺(tái)第一層0.991.212.35承臺(tái)第二層0.950.932.13承臺(tái)第三層1.011.021.72承臺(tái)第四層1.000.851.04（三）不通冷卻水溫控計(jì)算結(jié)果分析承臺(tái)內(nèi)部最高溫度（第一層60.1，第二層61.3，第三層62.4，第四層60.9）；最大內(nèi)表溫差（第一層20.1，第二層19.9，第三層20.3，第四

24、層20.0）；混凝土最高溫度與最大內(nèi)外溫差均出現(xiàn)第3天，均符合大體積混凝土施工規(guī)范（GB 50496-2009）“混凝土實(shí)際溫升不超過(guò)50”，“內(nèi)表溫差小于25”的規(guī)定；3d最大溫度應(yīng)力（第一層1.03Mpa，第二層1.05Mpa，第三層1.06Mpa，第四層1.04Mpa），7d最大溫度應(yīng)力（第一層1.21Mpa，第二層0.93Mpa，第三層1.02Mpa，第四層0.85Mpa），28d最大溫度應(yīng)力（第一層2.45Mpa，第二層2.13Mpa，第三層1.72Mpa，第四層1.04Mpa），3d、7d、28d溫度應(yīng)力均小于同齡期的劈裂抗拉強(qiáng)度（劈裂抗拉強(qiáng)度3d為1.5MPa、7d為2.8MPa

25、、28d為3.5MPa），3d、7d、28d最小安全系數(shù)均大于1.5，抗開(kāi)裂能力較強(qiáng)，在不通水條件下，可滿(mǎn)足施工要求。但在承臺(tái)施工中，應(yīng)加強(qiáng)以下控制：控制入模溫度小于28：a、加強(qiáng)水泥、砂石等原材料溫度控制：嚴(yán)格控制水泥溫度，使其不超過(guò)60；b、控制骨料溫度28以?xún)?nèi)，粗細(xì)骨料堆場(chǎng)應(yīng)搭設(shè)遮陽(yáng)棚，堆高并從底層取料，當(dāng)溫度超過(guò)28時(shí)，可抽大渡河水冷卻，但必須定期準(zhǔn)確測(cè)試石料含水率，及時(shí)調(diào)整用水量，以控制水膠比不變；c、利用大渡河水控制拌和水溫低于15；加大混凝土的拌合量，縮短層間澆筑時(shí)間，避免熱交換導(dǎo)致溫升提高；延長(zhǎng)混凝土的凝結(jié)時(shí)間，初凝時(shí)間控制在25h以上，承臺(tái)分層澆筑，每層澆筑時(shí)分50cm澆筑一

26、層，在澆筑過(guò)程中，應(yīng)避免中午陽(yáng)光直射，造成水分蒸發(fā)，表面形成硬殼，從而引起開(kāi)裂與冷縫；應(yīng)注意50cm層表面保濕，定期噴灑水霧，但不能?chē)娝^(guò)多，以免影響混凝土水膠比；澆筑完成后，在混凝土初凝前應(yīng)注意表面噴水霧保濕，凝結(jié)后應(yīng)立即鑿毛處理，清理干凈后蓄水20cm養(yǎng)護(hù)；（4）塔座斜坡表面屬于變截面，斜面不能立模板，混凝土暴露于環(huán)境中，易因水分蒸發(fā)產(chǎn)生開(kāi)裂，在澆筑完成后，需立即噴灑水分蒸發(fā)抑制劑，混凝土終凝后，噴水并覆蓋土工布保溫保濕養(yǎng)護(hù)；為防止開(kāi)裂，建議在此部位混凝土中摻0.8-1.0kg/m3聚丙烯纖維；（5）承臺(tái)第一層中后期，系梁變截面處存在一定應(yīng)力集中，建議該部位增設(shè)防裂鋼筋網(wǎng)并加摻一定量的高能

27、膨脹劑，保濕養(yǎng)護(hù)等附加防裂措施；（6）計(jì)算澆筑間隔期為7d，應(yīng)注意避免澆筑間隔期過(guò)長(zhǎng)引起承臺(tái)約束過(guò)大；（7）每層脫模時(shí)間不得早于34d，以避免脫模過(guò)早而保溫保濕養(yǎng)護(hù)不到位造成裂縫。2.5雅安岸仿真計(jì)算結(jié)果雅安岸施工方式分兩種情況：工況一考慮冷卻水管的降溫效果，采用直取水，每一層布置兩層冷卻水管，水平管間距為100cm、垂直管間距為85cm，管徑為322mm；工況二不通冷卻水管。2.5.1工況一溫控計(jì)算結(jié)果（一）通冷卻水時(shí)溫度計(jì)算結(jié)果在通冷卻水條件下，主塔承臺(tái)內(nèi)部最高溫度及最大內(nèi)表溫差結(jié)果見(jiàn)表2.9，相應(yīng)齡期溫度場(chǎng)分布及發(fā)展規(guī)律基本同康定岸，圖略。表2.9主塔承臺(tái)仿真計(jì)算結(jié)果澆筑層內(nèi)部最高溫度/

28、最大內(nèi)表溫差/溫峰及最大內(nèi)表溫差出現(xiàn)時(shí)間承臺(tái)第一層54.114.73d承臺(tái)第二層55.315.23d承臺(tái)第三層56.015.53d承臺(tái)第四層55.615.33d（二）通冷卻水時(shí)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果在通冷卻水條件下，主塔承臺(tái)溫度應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2.10，相應(yīng)齡期應(yīng)力場(chǎng)分布及發(fā)展規(guī)律基本同康定岸，圖略。表2.10主塔承臺(tái)仿真計(jì)算結(jié)果澆筑層溫度應(yīng)力/Mpa3d7d28d承臺(tái)第一層0.810.882.15承臺(tái)第二層0.880.731.69承臺(tái)第三層0.920.791.46承臺(tái)第四層0.850.640.78（三）溫控計(jì)算結(jié)果分析承臺(tái)內(nèi)部最高溫度為54.156.0；最大內(nèi)表溫差為14.715.5，混凝土最高溫度與

29、最大內(nèi)外溫差均出現(xiàn)第3天，均符合大體積混凝土施工規(guī)范（GB 50496-2009）“混凝土實(shí)際溫升不超過(guò)50”，“內(nèi)表溫差小于25”的規(guī)定；3d最大溫度應(yīng)力0.810.92Mpa，7d最大溫度應(yīng)力0.640.88MPa，28d最大溫度應(yīng)力0.782.15MPa，3d、7d、28d溫度應(yīng)力均小于同齡期的劈裂抗拉強(qiáng)度（劈裂抗拉強(qiáng)度3d為1.5MPa、7d為2.8MPa、28d為3.5MPa），3d、7d、28d最小安全系數(shù)分別為1.63、3.18、1.63，均有較高的安全系數(shù)，抗開(kāi)裂能力較強(qiáng)。在承臺(tái)施工中，應(yīng)加強(qiáng)以下控制：（1）承臺(tái)第一層中后期，系梁變截面處存在一定應(yīng)力集中，建議該部位增設(shè)防裂鋼筋

30、網(wǎng)并加摻一定量的高能膨脹劑，保濕養(yǎng)護(hù)等附加防裂措施；（2）計(jì)算澆筑間隔期為7d，應(yīng)注意避免澆筑間隔期過(guò)長(zhǎng)引起承臺(tái)約束過(guò)大；（3）承臺(tái)分層澆筑，每層澆筑時(shí)分50cm澆筑一層；在澆筑過(guò)程中，應(yīng)避免中午陽(yáng)光直射，造成水分蒸發(fā)，表面形成硬殼，從而引起開(kāi)裂與冷縫；應(yīng)注意50cm層表面保濕，定期噴灑水霧，但不能?chē)娝^(guò)多，以免影響混凝土水膠比；澆筑完成后，在混凝土初凝前應(yīng)注意表面噴水霧保濕，凝結(jié)后應(yīng)立即鑿毛處理，清理干凈后蓄水20cm養(yǎng)護(hù)；（4）塔座斜坡表面屬于變截面，斜面不能立模板，混凝土暴露于環(huán)境中，易因水分蒸發(fā)產(chǎn)生開(kāi)裂，在澆筑完成后，需立即噴灑水分蒸發(fā)抑制劑，混凝土終凝后，噴水并覆蓋土工布保溫保濕養(yǎng)護(hù)

31、；為防止開(kāi)裂，建議在此部位混凝土中摻0.8-1.0kg/m3聚丙烯纖維；（5）每層脫模時(shí)間不得早于34d，以避免脫模過(guò)早而保溫保濕養(yǎng)護(hù)不到位造成裂縫。2.5.2工況二溫控計(jì)算結(jié)果（一）不通冷卻水溫度計(jì)算結(jié)果在工況二不通冷卻水條件下，主塔承臺(tái)內(nèi)部最高溫度及最大內(nèi)表溫差結(jié)果見(jiàn)表2.11，相應(yīng)齡期溫度場(chǎng)分布見(jiàn)圖2.20圖2.23。表2.11主塔承臺(tái)仿真計(jì)算結(jié)果澆筑層內(nèi)部最高溫度/最大內(nèi)表溫差/溫峰及最大內(nèi)表溫差出現(xiàn)時(shí)間承臺(tái)第一層59.018.23d承臺(tái)第二層60.218.83d承臺(tái)第三層61.019.23d承臺(tái)第四層60.518.93d注：混凝土內(nèi)表溫差指混凝土內(nèi)部最高溫度與同一時(shí)刻距表面50mm處

32、的混凝土最低溫度之差。3d溫度場(chǎng)7d溫度場(chǎng)28d溫度場(chǎng)圖2.20 承臺(tái)第一層混凝土溫度場(chǎng)分布圖（單位：）3d溫度場(chǎng)7d溫度場(chǎng)28d溫度場(chǎng)圖2.21 承臺(tái)第二層混凝土溫度場(chǎng)分布圖（單位：）3d溫度場(chǎng)7d溫度場(chǎng)28d溫度場(chǎng)圖2.22 承臺(tái)第三層混凝土溫度場(chǎng)分布圖（單位：）3d溫度場(chǎng)7d溫度場(chǎng)28d溫度場(chǎng)圖2.23 承臺(tái)第四層混凝土溫度場(chǎng)分布圖（單位：）由表2.11、圖2.20圖2.23可以看出，溫峰及最大內(nèi)表溫差出現(xiàn)時(shí)間約為澆筑后第3天。內(nèi)部最高溫度計(jì)算值符合大體積混凝土施工規(guī)范（GB 50496-2009）“混凝土實(shí)際溫升不超過(guò)50”的規(guī)定。內(nèi)表溫差符合公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTGT F50-2

33、011）“大體積混凝土內(nèi)表溫差控制在25以?xún)?nèi)”的規(guī)定。（二）不通冷卻水應(yīng)力計(jì)算結(jié)果在工況二不通冷卻水條件下，主塔承臺(tái)溫度應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2.12，相應(yīng)齡期應(yīng)力場(chǎng)分布見(jiàn)圖2.24圖2.27。表2.12主塔承臺(tái)仿真計(jì)算結(jié)果澆筑層溫度應(yīng)力/Mpa3d7d28d承臺(tái)第一層0.941.122.40承臺(tái)第二層0.990.821.95承臺(tái)第三層1.030.891.68承臺(tái)第四層0.950.720.903d應(yīng)力場(chǎng)7d應(yīng)力場(chǎng)28d應(yīng)力場(chǎng)圖2.24 承臺(tái)第一層混凝土應(yīng)力場(chǎng)分布圖3d應(yīng)力場(chǎng)7d應(yīng)力場(chǎng)28d應(yīng)力場(chǎng)圖2.25 承臺(tái)第二層混凝土應(yīng)力場(chǎng)分布圖3d應(yīng)力場(chǎng)7d應(yīng)力場(chǎng)28d應(yīng)力場(chǎng)圖2.26 承臺(tái)第三層混凝土應(yīng)力場(chǎng)

34、分布圖3d應(yīng)力場(chǎng)7d應(yīng)力場(chǎng)28d應(yīng)力場(chǎng)圖2.27 承臺(tái)第四層混凝土應(yīng)力場(chǎng)分布圖（三）不通冷卻水溫控結(jié)果分析承臺(tái)內(nèi)部最高溫度（第一層59.0，第二層60.2，第三層61.0，第四層60.5）；最大內(nèi)表溫差（第一層18.2，第二層18.8，第三層19.2，第四層18.9）；混凝土最高溫度與最大內(nèi)外溫差均出現(xiàn)第3天，均符合大體積混凝土施工規(guī)范（GB 50496-2009）“混凝土實(shí)際溫升不超過(guò)50”，“內(nèi)表溫差小于25”的規(guī)定；3d最大溫度應(yīng)力（第一層0.94Mpa，第二層0.99Mpa，第三層1.03Mpa，第四層0.95Mpa），7d最大溫度應(yīng)力（第一層1.12Mpa，第二層0.82Mpa，第三

35、層0.89Mpa，第四層0.72Mpa），28d最大溫度應(yīng)力（第一層2.40Mpa，第二層1.95Mpa，第三層1.68Mpa，第四層0.90Mpa），3d、7d、28d溫度應(yīng)力均小于同齡期的劈裂抗拉強(qiáng)度（劈裂抗拉強(qiáng)度3d為1.5MPa、7d為2.8MPa、28d為3.5MPa），3d、7d、28d最小安全系數(shù)均小于1.4，抗開(kāi)裂能力較強(qiáng)，在不通水施工條件下，可以滿(mǎn)足施工要求。但在承臺(tái)施工中，應(yīng)加強(qiáng)以下控制：控制入模溫度小于28：a、加強(qiáng)水泥、砂石等原材料溫度控制：嚴(yán)格控制水泥溫度，使其不超過(guò)60；b、控制骨料溫度28以?xún)?nèi)，粗細(xì)骨料堆場(chǎng)應(yīng)搭設(shè)遮陽(yáng)棚，堆高并從底層取料，當(dāng)溫度超過(guò)28時(shí)，可抽大渡

36、河水冷卻，但必須準(zhǔn)確測(cè)試石料含水量；c、利用大渡河水控制拌和水溫低于15；加大混凝土的拌合量，縮短層間澆筑時(shí)間，避免熱交換導(dǎo)致溫升提高；延長(zhǎng)混凝土的凝結(jié)時(shí)間，初凝時(shí)間控制在25h以上，承臺(tái)分層澆筑，每層澆筑時(shí)分50cm澆筑一層，在澆筑過(guò)程中，應(yīng)避免中午陽(yáng)光直射，造成水分蒸發(fā)，表面形成硬殼，從而引起開(kāi)裂與冷縫；應(yīng)注意50cm層表面保濕，定期噴灑水霧，但不能?chē)娝^(guò)多，以免影響混凝土水膠比；澆筑完成后，在混凝土初凝前應(yīng)注意表面噴水霧保濕，凝結(jié)后應(yīng)立即鑿毛處理，清理干凈后蓄水20cm養(yǎng)護(hù)；（4）塔座斜坡表面屬于變截面，斜面不能立模板，混凝土暴露于環(huán)境中，易因水分蒸發(fā)產(chǎn)生開(kāi)裂，在澆筑完成后，需立即噴灑水

37、分蒸發(fā)抑制劑，混凝土終凝后，噴水并覆蓋土工布保溫保濕養(yǎng)護(hù)；為防止開(kāi)裂，建議在此部位混凝土中摻0.8-1.0kg/m3聚丙烯纖維；（5）承臺(tái)第一層中后期，系梁變截面處存在一定應(yīng)力集中，建議該部位增設(shè)防裂鋼筋網(wǎng)并加摻一定量的高能膨脹劑，保濕養(yǎng)護(hù)等附加防裂措施；（6）計(jì)算澆筑間隔期為7d，應(yīng)注意避免澆筑間隔期過(guò)長(zhǎng)引起承臺(tái)約束過(guò)大；（7）每層脫模時(shí)間不得早于34d，以避免脫模過(guò)早而保溫保濕養(yǎng)護(hù)不到位造成裂縫。3.溫控標(biāo)準(zhǔn)混凝土溫度控制的原則是：控制混凝土澆筑溫度；盡量降低混凝土的溫升、延緩最高溫度出現(xiàn)時(shí)間；控制溫峰過(guò)后混凝土的降溫速率；降低混凝土中心和表面之間、新老混凝土之間的溫差以及控制混凝土表面溫

38、度和氣溫之間的差值。根據(jù)本工程的實(shí)際情況，參考公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTGT F50-2011）、大體積混凝土施工規(guī)范（GB 50496-2009）相關(guān)規(guī)定，根據(jù)本工程的實(shí)際情況，根據(jù)仿真計(jì)算結(jié)果，對(duì)主塔承臺(tái)大體積混凝土制定溫控標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)表3.1。表3.1 主塔承臺(tái)大體積混凝土溫控標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件標(biāo)號(hào)澆筑溫度()內(nèi)部溫度()內(nèi)表溫差()降溫速率(/d)承臺(tái)C4010且2865202.04.溫度控制措施在混凝土施工中，將從混凝土的原材料選擇、配比設(shè)計(jì)以及混凝土的拌和、運(yùn)輸、澆筑、振搗到通水、養(yǎng)護(hù)等全過(guò)程進(jìn)行控制，以達(dá)到控制其混凝土質(zhì)量、混凝土內(nèi)部最高溫度、混凝土內(nèi)表溫差及表面約束，從而控制溫度裂縫的形成及發(fā)

39、展的目的。根據(jù)仿真計(jì)算結(jié)果及構(gòu)件性能要求對(duì)主塔承臺(tái)大體積混凝土控裂給出建議。4.1配合比優(yōu)化4.1.1原材料優(yōu)選原材料選取需考慮的因素見(jiàn)表4.1。表4.1混凝土原材料選取考量因素原材料考量因素水泥比表面積、強(qiáng)度、C3A含量、堿含量粉煤灰燒失量、需水量比細(xì)骨料含泥量、細(xì)度模數(shù)粗骨料含泥量、級(jí)配外加劑減水率、適應(yīng)性為改善混凝土的抗裂性能，應(yīng)選用低水化熱和含堿量偏低的水泥。水泥應(yīng)符合硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥(GB175)標(biāo)準(zhǔn)中相應(yīng)等級(jí)要求，盡可能避免使用早強(qiáng)水泥、磨細(xì)水泥和C3A含量高的水泥。不得使用新出廠(chǎng)的水泥，需放置至溫度60再使用。應(yīng)優(yōu)選組分均勻、各項(xiàng)性能指標(biāo)穩(wěn)定的礦物摻和料，注重需水量比、

40、細(xì)度和燒失量等關(guān)鍵指標(biāo)。應(yīng)選用質(zhì)地均勻堅(jiān)固粒形和級(jí)配良好、吸水率低、孔隙小的潔凈骨料。骨料應(yīng)符合國(guó)標(biāo)建筑用砂（GB/T14684）和建筑用卵石、碎石（GB/T14685）的技術(shù)要求。選擇料場(chǎng)時(shí)必須對(duì)骨料進(jìn)行潛在活性的檢測(cè)，不得采用可能發(fā)生堿骨料反應(yīng)的活性骨料。使用緩凝型聚羧酸類(lèi)高效減水劑，可有效降低單方混凝土用水量，延緩溫峰出現(xiàn)時(shí)間，提高混凝土和易性和抗裂性能。聚羧酸系高性能減水劑進(jìn)場(chǎng)后必須進(jìn)行勻質(zhì)性檢驗(yàn)，使用前應(yīng)進(jìn)行混凝土適應(yīng)性試驗(yàn)，質(zhì)量應(yīng)符合聚羧酸系高性能減水劑（JG/T 223）要求。4.1.2配合比優(yōu)化采用新型膠材體系，降低水泥用量以降低水化熱。在滿(mǎn)足混凝土工作性和強(qiáng)度條件下，最大限度

41、地減少膠凝材料用量及漿體率，這是提高混凝土體積穩(wěn)定性和抗裂性的一條重要措施。在膠材總量確定的情況下，盡量減小水泥用量，使用大摻量礦物摻合料，實(shí)現(xiàn)混凝土的高性能化。選擇適宜的水膠比，控制最大用水量。將拌和水最大用量作為控制混凝土耐久性的重要指標(biāo)，比控制最大水膠比更為有利。因?yàn)榭刂扑z比不能解決混凝土中因漿體過(guò)多引起的收縮、水化熱增加等負(fù)面影響。為盡量降低膠凝材料用量，增加集料所占的比例，提高混凝土抗?jié)B、防裂性能。采用礦物摻和料與高效減水劑雙摻。礦物摻和料可以改善混凝土中細(xì)微顆粒的級(jí)配，提高漿體和界面的致密性；改善混凝土拌合物的施工性能；降低混凝土內(nèi)部由于水泥水化熱而產(chǎn)生的溫升；改善膠凝材料的組分

42、，提高抵抗環(huán)境中化學(xué)介質(zhì)腐蝕的能力；調(diào)整混凝土內(nèi)部實(shí)際強(qiáng)度的發(fā)展。礦物摻和料與高效減水劑的疊加效應(yīng)可達(dá)到減少水泥用量和用水量、密實(shí)混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)的目的，使混凝土強(qiáng)度、耐久性得以改善。延長(zhǎng)混凝土緩凝時(shí)間以推遲并削弱溫峰。C40承臺(tái)混凝土初凝凝結(jié)時(shí)間應(yīng)控制在25h以上。4.2澆筑溫度控制控制混凝土的澆筑溫度對(duì)控制混凝土裂縫非常重要。相同混凝土，入模溫度高的溫升值要比入模溫度低的大許多。本橋施工對(duì)大體積混凝土澆筑溫度的要求為不低于10且不高于28。澆筑溫度主要受原材料溫度、氣溫等影響。因砂、石、水的溫度均受氣溫影響，在膠材溫度一定的情況下混凝土澆筑溫度主要取決于環(huán)境溫度，因此選擇合適的時(shí)間段澆筑混凝

43、土比較重要。橋址所在地瀘定市降水少、日照多、晝夜溫差大，多年月平均溫度見(jiàn)表4.2。表4.2 瀘定市月平均氣溫月份1月2月3月4月5月6月平均溫度()-115-88-411015418720月份7月8月9月10月11月12月平均溫度()921821619115-610-116橋址所在地夏無(wú)酷暑，冬無(wú)嚴(yán)寒，夏季日均最高氣溫為35，澆筑溫度較易控制。需著重注意膠凝材料應(yīng)放置至充分冷卻后使用，尤其水泥一定要冷卻至60，禁止使用剛出廠(chǎng)的新鮮水泥。一般可采取多次倒倉(cāng)的措施降溫，其冷卻效果與倒倉(cāng)的次數(shù)密切相關(guān)，受場(chǎng)地和膠凝材料筒倉(cāng)數(shù)目的限制。本橋承臺(tái)大體積混凝土基本在夏天澆筑，澆筑溫度極難控制。若澆筑溫度超

44、出控制要求，則應(yīng)采取相應(yīng)措施通過(guò)降低材料溫度來(lái)降低澆筑溫度，使混凝土入模溫度不超過(guò)28，降低具體措施如下：a水泥溫度控制低于60。水泥應(yīng)放置至充分冷卻后使用，禁止使用剛出廠(chǎng)的新水泥；b 控制骨料溫度28以?xún)?nèi)：當(dāng)溫度超過(guò)時(shí)，可抽大渡河水冷卻，但必須準(zhǔn)確測(cè)試石料含水量；粗細(xì)骨料堆場(chǎng)應(yīng)搭設(shè)遮陽(yáng)棚，堆高并從底層取料；c 拌和水溫控制低于15。由于大渡河水為雪山下流冰水，可滿(mǎn)足溫控要求；d 推遲混凝土凝結(jié)時(shí)間，盡量推遲水化熱熱溫峰；e 利用溫度較低時(shí)段施工。避免在溫度超過(guò)30的條件下澆筑混凝土；f 減少混凝土在運(yùn)輸和澆筑過(guò)程中的溫度回升。施工時(shí)應(yīng)加快運(yùn)輸和澆筑速度，在混凝土輸送容器、管道外用帆布或草席遮

45、陽(yáng)并經(jīng)常灑水降溫； g 避免模板和新澆筑混凝土受陽(yáng)光直射，入模前的模板與鋼筋溫度以及附近的局部氣溫不超過(guò)40，倉(cāng)面降溫可采取噴霧或?yàn)⑺胧?，以防止表面?yáng)光照射出現(xiàn)龜裂。 4.3保溫保濕養(yǎng)護(hù)橋址所在地晝夜溫差較大，風(fēng)速高，需通過(guò)加強(qiáng)混凝土保溫養(yǎng)護(hù)，降低混凝土內(nèi)表溫差；通過(guò)加強(qiáng)混凝土保濕養(yǎng)護(hù)，減少混凝土收縮膨脹引起的表面應(yīng)力。表4.3 大體積混凝土養(yǎng)護(hù)措施結(jié)構(gòu)部位主要養(yǎng)護(hù)對(duì)策混凝土側(cè)面養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少于14d。散熱面較大，采取帶模養(yǎng)護(hù)。拆模后在立面外包裹養(yǎng)護(hù)布進(jìn)行保溫保濕養(yǎng)護(hù)?；炷辽媳砻娴谝恢恋谌凉仓由媳砻嫘钏B(yǎng)護(hù)，第四澆筑層頂面覆蓋塑料薄膜后加蓋土工布保溫或蓄水養(yǎng)護(hù)；分層面養(yǎng)護(hù)至下一層澆筑（7d

46、）為止，永久暴露面養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少于14d。養(yǎng)護(hù)用水使用淡水，蓄水深度大于20cm?；炷琉B(yǎng)護(hù)包括濕度和溫度兩個(gè)方面，結(jié)構(gòu)表層混凝土的抗裂性和耐久性在很大程度上取決于施工養(yǎng)護(hù)過(guò)程中的溫度和濕度養(yǎng)護(hù)，因?yàn)樗嘀挥兴揭欢ǔ潭炔拍苄纬捎欣诨炷翉?qiáng)度和耐久性的微結(jié)構(gòu)。為保證養(yǎng)護(hù)質(zhì)量，對(duì)混凝土表面進(jìn)行潮濕養(yǎng)護(hù)。為防止表面混凝土失水造成干縮裂縫，必須進(jìn)行濕養(yǎng)護(hù)。承臺(tái)側(cè)壁可采用木模板、油氈保溫保濕；承臺(tái)上表面沒(méi)有模板保護(hù)，永久暴露面待混凝土初凝后可采用覆20cm淡水進(jìn)行保溫保濕（養(yǎng)護(hù)水溫與混凝土表面溫度差值不應(yīng)大于15），分層面待混凝土初凝鑿毛后可采取鋪設(shè)濕麻袋或濕土工布保濕，也可采用蓄水養(yǎng)護(hù)。濕養(yǎng)護(hù)的同

47、時(shí)，還要控制混凝土的溫度變化。養(yǎng)護(hù)時(shí)間至少7天，可根據(jù)溫度監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，保證混凝土內(nèi)表溫差及氣溫與混凝土表面的溫差在控制范圍內(nèi)?；炷脸跄皯?yīng)注意表面噴水霧保濕，凝結(jié)后應(yīng)立即鑿毛處理，清理干凈后應(yīng)蓄水20cm養(yǎng)護(hù)。由于處于大風(fēng)速環(huán)境下，混凝土澆筑后應(yīng)立即覆蓋，避免塑性開(kāi)裂?；炷脸跄蟊M早開(kāi)始濕養(yǎng)護(hù)，此外應(yīng)保持不間斷灑水避免表面干濕循環(huán)。4.4冷卻水管的埋設(shè)及控制4.4.1水管位置冷卻水管采用322mm、具有一定強(qiáng)度、導(dǎo)熱性能好的鋼管制作，管與管之間通過(guò)絲扣連接，轉(zhuǎn)角部分采用直角彎頭絲扣連接。根據(jù)混凝土內(nèi)部溫度分布特征及控制最高溫度的要求，主塔承臺(tái)各澆筑層均布置兩層冷卻水管；水管水平管

48、間距為1.0m，垂直管間距為0.85m，距離混凝土表面/側(cè)面為0.71.0m；單幅承臺(tái)單層6套水管，每套管長(zhǎng)不超過(guò)200m。雅安岸布置圖見(jiàn)附件2，康定岸布置圖見(jiàn)附件4。4.4.2水管的使用與控制a采用淡水做冷卻水。用分水器將各層各套水管從水箱集中分出，分水器設(shè)置相應(yīng)數(shù)量的獨(dú)立水閥以控制各套水管冷卻水流量。圖4.1 分水器示意圖b冷卻水管使用前進(jìn)行壓水試驗(yàn)，防止管道漏水、阻水。c 冷卻水管采用絲扣連接，連接部位須綁扎止水帶；或使用黑橡膠套管連接，兩邊用四道鐵絲錯(cuò)位綁扎，確保不漏水。冷卻水管必須使用鐵絲（非扎絲）綁扎固定在鋼筋上，減小混凝土下落對(duì)冷卻水管的沖擊，施工過(guò)程中注意對(duì)冷卻水管進(jìn)行保護(hù)，應(yīng)

49、避免混凝土直接落到冷卻水管上，嚴(yán)禁施工人員踩踏水管。d每層循環(huán)冷卻水管被混凝土覆蓋并振搗完畢后即可通水，通水時(shí)間根據(jù)測(cè)溫結(jié)果確定。澆筑至溫峰前建議通最大水流量，盡量削減混凝土溫峰；溫峰過(guò)后（以現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫?cái)?shù)據(jù)為準(zhǔn)）適當(dāng)減小通水量，防止混凝土降溫過(guò)快造成溫度應(yīng)力累積而引起開(kāi)裂。一般上層混凝土降溫過(guò)快（超過(guò)2/d）且溫峰不高（50）時(shí)可停止通最上層冷卻水，以防止混凝土垂直方向內(nèi)表溫差過(guò)大；內(nèi)部最高溫度降到45以下，連續(xù)3天降溫速率小于1.5/d時(shí)可全面停止通冷卻水。上層混凝土澆筑后為避免前一層混凝土的溫度回升，對(duì)前一層混凝土進(jìn)行二次通水，混凝土內(nèi)部最高溫度降到45以下可停止二次通水。e 冷卻水流量根據(jù)

50、測(cè)溫結(jié)果確定。升溫時(shí)段通水流量應(yīng)使流速達(dá)到0.65m/s以上，流量達(dá)1.89L/h以上，形成紊流；降溫時(shí)段，可通過(guò)水閥控制減緩?fù)ㄋ?，使流速減半，水流平緩，以層流狀態(tài)冷卻混凝土。f 控制進(jìn)出水溫度，冷卻水管入水口水溫與出水口水溫之差10，并且在進(jìn)出水口溫差較大時(shí)，采取倒換進(jìn)出水口，使混凝土均勻降溫。且冷卻水與內(nèi)部混凝土的溫差不應(yīng)大于25（采用大型儲(chǔ)水箱，利用出水溫度調(diào)整進(jìn)水溫度），降溫速率控制在2/d。g 待冷卻水管停止水冷卻并養(yǎng)生完成后，先用空壓機(jī)將水管內(nèi)殘余水壓出并吹干冷卻水管，然后用壓漿機(jī)向水管壓注水泥漿（與承臺(tái)混凝土同標(biāo)號(hào)），以封閉管路。4.5施工控制影響混凝土開(kāi)裂的原因很復(fù)雜，往往不是

51、單一因素造成的?；炷潦┕さ母鱾€(gè)環(huán)節(jié)對(duì)于控制早期裂縫、減小后期開(kāi)裂傾向、實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)的混凝土結(jié)構(gòu)耐久性是至關(guān)重要的?？刂苹炷翝仓g歇期混凝土澆筑間歇期一般控制在7 天左右，原則上不宜超過(guò)10 天。澆筑和振搗混凝土按規(guī)定厚度、順序和方向澆筑，分層布料厚度不超過(guò)50cm。正確進(jìn)行混凝土拌和物的振搗，振動(dòng)棒垂直插入，快插慢拔，振搗深度超過(guò)每層的接觸面1020cm，保證下層在初凝前再進(jìn)行一次振搗。振搗時(shí)插點(diǎn)均勻，成行或交錯(cuò)式前進(jìn)，以免過(guò)振或漏振，避免用振搗棒橫拖趕動(dòng)混凝土拌和物，以免造成離下料口遠(yuǎn)處砂漿過(guò)多而開(kāi)裂。5.現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控在本工程混凝土澆筑期間，埋設(shè)監(jiān)測(cè)元件對(duì)混凝土的溫度、濕度進(jìn)行監(jiān)控，對(duì)數(shù)據(jù)分析總

52、結(jié)后，進(jìn)行溫控方案的進(jìn)一步優(yōu)化。為檢驗(yàn)施工質(zhì)量和溫控效果，掌握溫控信息，以便及時(shí)調(diào)整和改進(jìn)溫控措施，做到信息化施工，需對(duì)混凝土進(jìn)行實(shí)時(shí)溫度監(jiān)測(cè)，檢驗(yàn)不同時(shí)期的溫度特性和溫控標(biāo)準(zhǔn)。當(dāng)溫控措施效果不佳、達(dá)不到溫控標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，可及時(shí)采取補(bǔ)救措施；當(dāng)混凝土溫度遠(yuǎn)低于溫控標(biāo)準(zhǔn)限值時(shí)，則可減少溫控措施，避免浪費(fèi)。圖5.1 溫控實(shí)施流程圖5.1現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)內(nèi)容及要求對(duì)大體積混凝土進(jìn)行溫度計(jì)算，是從理論上掌握大體積混凝土內(nèi)部溫度發(fā)展變化情況和溫度應(yīng)力的發(fā)展變化情況，實(shí)際施工中將會(huì)存在一定的差異，主要原因是計(jì)算所取用的相關(guān)參數(shù)及計(jì)算模型與大體積混凝土實(shí)際施工狀態(tài)不可能完全一致，這就需要對(duì)施工過(guò)程進(jìn)行監(jiān)測(cè)，并將監(jiān)測(cè)結(jié)果隨

53、時(shí)與理論計(jì)算及其結(jié)果進(jìn)行比較、分析，及時(shí)調(diào)整參數(shù)取值、修正計(jì)算模型并采取相應(yīng)的溫控措施，只有這樣才能保證計(jì)算、分析結(jié)果的準(zhǔn)確性及可靠性，并依據(jù)計(jì)算、分析結(jié)果完善溫控措施，確保溫度應(yīng)力不超過(guò)混凝土的抗拉強(qiáng)度，避免出現(xiàn)溫度裂縫。溫度監(jiān)測(cè)主要內(nèi)容包括：a. 混凝土溫度場(chǎng)測(cè)量；承臺(tái)的溫度場(chǎng)是指在現(xiàn)場(chǎng)各種環(huán)境因素的影響下，已澆筑承臺(tái)各部位混凝土的實(shí)際溫度及溫度分布。為全面監(jiān)測(cè)混凝土澆筑、養(yǎng)護(hù)過(guò)程中溫度場(chǎng)的變化情況，溫度測(cè)點(diǎn)的布置應(yīng)具有代表性，做到既突出重點(diǎn)又兼顧全局，在滿(mǎn)足溫控要求的前提下以盡可能少的測(cè)點(diǎn)獲得所需的溫度資料。b. 環(huán)境體系溫度測(cè)量：環(huán)境體系溫度測(cè)量包括氣溫、冷卻水溫度。在檢測(cè)混凝土溫度變化的同時(shí)，還應(yīng)監(jiān)測(cè)氣溫、