1、 山西潞安集團公司古城礦井桃園進風立井井筒掘砌工程施 工組織設 計中煤五建第四十九工程處二0一二年四月十日目 錄前言、編制原則及編制依據第一章 工程概況第二章 鑿井施工方案及機械化作業(yè)線配置第三章 施工預備工作及施工總平面圖布置第四章 井筒及相關硐室施工工藝第五章 工程進度打算及保證措施第六章 資源配置及要緊技術經濟指標第七章 工程質量、質量保證措施第八章 安全技術措施第九章 文明施工及環(huán)保第十章 施工中需要補充的專項安全技術措施前 言山西潞安集團公司古城礦井桃園進風立井,位于山西省屯留李高鄉(xiāng)。在認真分析井筒掘砌工程施工有關圖紙及地質資料的基礎上，依照本工程設計的特點，結合我處施工裝備和技術能

2、力,編制了此項工程的施我們工組織設計,選用了行之有效的設備和先進可靠的施工技術、施工工藝,井筒施工采納混合作業(yè)方式。工程質量目標:井筒施工礦建工程合格。安全治理目標:無重傷、無死亡，實現(xiàn)文明施工。我們在本工程的建設中,將主動同意建設單位的監(jiān)督和指導，強化企業(yè)治理，積極采納新技術、新材料、新設備、新工藝,以一流的治理,一流的施工技術和裝備,制造出一流的施工質量和速度,按工期要求,保質保量地完成此項工程的施工。一、編制原則:1、認真執(zhí)行國家的各項建設方針和技術政策,在確保施工安全、工程質量和工期目標的前提下,科學合理地組織施工。、積極推廣應用新技術、新工藝、新設備、新材料，優(yōu)化施工方案,合理安排施

3、工順序,組織平行交叉作業(yè)，加快施工預備工作進度。3、提高機械化程度水平,改善工作環(huán)境和勞動條件,提高勞動生產率，縮短建井工期。4、合理安排資源和勞動組織，有打算、有重點地組織人力和物力，確保各項經濟技術指標的全面實現(xiàn),以獲得社會經濟效益。5、操縱臨時工程,降低工程成本。、搞好文明施工和環(huán)境愛護。二、編制依據:.山西潞安集團公司桃園礦井進風立井井筒掘砌工程施工合同、山西潞安集團公司古城礦井桃園進風立井井筒井壁結構圖紙、地質資料等。.煤礦井巷工程施工規(guī)范(B501010）.煤礦井巷工程質量驗收規(guī)范(GB50213-201).煤礦安全規(guī)程（2011版)5混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范(GB004-0

4、02)6.煤礦建設安全規(guī)范（AQ1083-21)7煤炭建設工程質量技術資料治理規(guī)定與評級方法（19年版)8混凝土質量操縱標準（G50649)9.鑿井工程圖冊(198年版)0.建井工程手冊（2003年版)11.立井井筒施工標準（B/LSG 2201）1其它與本工程有關的國家及部頒現(xiàn)行的各種技術規(guī)范、規(guī)程、規(guī)定。第一章 工程概況一、礦井簡介古城井田位于山西省長治市西,行政區(qū)劃隸屬于長子、屯留縣管轄。礦井設計年生產能力8Mt/a。工業(yè)廣場內布置進風井和回風井二個井筒，井筒表土均采納凍結法鑿井。二、工程特征進風立井設計凈直徑.0，井深652.m。凍結掘砌深度9m,基巖段掘砌井深59.8m(含鍋底1.8

5、m）。要緊施工概況為：鎖口（010m段);凍結段內/外井壁支護:鋼筋混凝土井壁;內外層井壁厚分不為800mm、7，整體澆筑11m，井壁厚度1500，砼強度等級C45;基巖段采納素混凝土井壁，混凝土強度C40,壁厚80m。井筒要緊特征表如下：順序名 稱單位進風立井1井口座標Xm12000Ym3804960.002井口設計標高m+3.53方位角度凈直徑m905凈斷面263.26表土層厚度m130.987凍結深度m2208井底標高m+28附:古城桃園進風立井井筒井壁結構圖。三、工程地質(一)地層、地質井田內僅西南端及西部溝谷內零星出露二迭系上統(tǒng)上石盒子組、石千峰組地層，其余大部分均為新生界黃土所覆蓋

6、。地層由老到新分不為：奧陶系中統(tǒng)上馬家溝組、奧陶系中統(tǒng)峰峰組、石炭系中統(tǒng)本溪組、石炭系上統(tǒng)太原組、二疊系下統(tǒng)山西組、二疊系上統(tǒng)石千峰組、三迭系下統(tǒng)劉家溝組、第三系上新統(tǒng)張村組、第四系。井田總體為一走向近南北,傾向西、傾角4度左右的單斜構造,但波狀起伏普遍發(fā)育，并伴有寬緩褶曲，致使局部地層傾角達度以上，斷層附近達25度左右。斷裂構造以北東東向張扭性斷裂為主斷層有二崗山北正斷層、西魏正斷層、藕澤正斷層、安昌正斷層、中華正斷層。區(qū)內大部分為黃土掩蓋，從鉆孔中所見,區(qū)外緣僅見有二個陷落柱，如302號孔及16號孔陷落柱。區(qū)內未發(fā)覺巖漿巖侵入。(二）煤層:區(qū)域要緊含煤地層為二疊系下統(tǒng)山西組和石炭系上統(tǒng)太原

7、組。山西組含煤地層厚度為50.7m750m,其中3號煤層是本區(qū)最要緊的可采煤層。3號煤層位于二疊系下統(tǒng)山西組中下部,厚度大,全區(qū)穩(wěn)定可采，上距砂巖約5m，下距K7砂巖約15m，煤層厚度5.727.79,平均.05，煤層結構簡單,夾矸層數為0層,一般為一層,夾矸成分為泥巖或炭質泥巖，夾矸厚度為0.03070m，一般為20m。3號煤層下距9號煤層平均66.35m。太原組含煤地層厚度為85.62138.96m,一般為1031m,單孔煤層總厚度為.2210.18，一般厚度為6.89m。其中9號、153號為大部分可采煤層。9號煤層位于K5與K4灰?guī)r之間,厚度為02.26m,平均為1.2m，一般含一層夾矸

8、，成分為泥巖或炭質泥巖，屬較穩(wěn)定的大部分可采煤層。9號煤層下距153號煤層平均3.8m。1-3號煤層位于太原組底部，上距K2灰?guī)r0m左右，厚度為0.47m，平均為1.35m,屬較穩(wěn)定大部分可采煤層。15號煤層下距奧灰平均23m。(三)水文地質區(qū)內地表水系：區(qū)內要緊河流是漳河，屬海河水系，分清漳河和濁漳河兩支。井田內松散含水層要緊直接同意大氣降水補給,一般在雨季民井水位明顯上升，并同意基巖風化帶水及泉水的補給。松散含水層下的基巖風化帶含水層一般同意其上覆含水層的補給,在局部地段，不同時刻內與松散含水層可互為補給含水層。井田內山西組、太原組含水層同意大氣降水的補給條件較差，與上覆含水層及下伏含水層

9、均有一定厚度的隔水層相隔。地下水運動一般以層間逕流為主,僅在斷層等構造部位才可能與其它含水層直接發(fā)生水力聯(lián)系。中奧陶統(tǒng)石灰?guī)r含水層井田內隱伏于煤系地層之下。在構造部位可能通過導水帶同意其它含水層地下水的補給。該含水層一般埋藏較深,地下水逕流相對緩慢。區(qū)內該含水層在水文地質單元中所處環(huán)境應屬于逕流滯緩帶。區(qū)內含水層:據鉆孔揭露資料,含水層由老至新如下:1、奧陶系中統(tǒng)石灰?guī)r巖溶裂隙含水層組該含水層為巖溶裂隙含水層。依照區(qū)域地層表,奧陶系中統(tǒng)地層自上而下可分為三組：峰峰組厚4020m，平均1.6,分為上、下二段。上段:厚度為96.4-101.04m，平均厚8.3m。巖性以深灰色灰?guī)r為主,夾泥質灰?guī)r或

10、白云質灰?guī)r。下段：厚度為4.4-108.3m,平均厚958m。巖性由角礫狀泥灰?guī)r、泥灰?guī)r、石灰?guī)r及石膏等組成。上馬家溝組厚10-31m。下馬家溝組厚92-14m。2、石炭系太原組裂隙巖溶含水層組該含水層為碎屑巖夾石灰?guī)r巖溶裂隙含水層，含水空間以巖溶裂隙為主,含水層要緊由K、K3、K、5四層石灰?guī)r組成,平均總厚度為1525m。井田內無出露,依照鉆孔揭露情況，一般巖溶裂隙不發(fā)育。從簡易水文情況看,鉆孔消耗量變化不明顯。本區(qū)內該含水層組無抽水試驗資料，據鄰近高河井田資料,為0.0004-0.0013/s.m,k為.011-0.03md,水位標高6.77-2.47m，水質類型CO3-l-K+N型為主。

11、該含水層富水性一般較弱。但在構造部位富水性可能變好。3、下二疊統(tǒng)山西組及上、下石盒子組砂巖裂隙含水層組該含水層為碎屑巖裂隙含水層,含水層空間以構造裂隙為主,含水層要緊由粗、中、細粒砂巖組成，一般裂隙較發(fā)育，局部充填。從抽水試驗看,單位涌水量為00006-.011L/sm,滲透系數為0.09-0.0629/，水位標高為689.87-76.56,水質類型為HCO3-Naa2+型,該含水層組屬弱富水性含水層組。4、基巖風化帶與第四系松散含水層組基巖風化帶含水層為碎屑巖裂隙含水層，含水空間以風化裂隙為主,含水層由粗細粒砂巖組成,富水性因地而異,風化裂隙深度受巖性、構造及地形操縱,一般發(fā)育深度在50-8

12、0m。第四系松散含水層,含水空間以孔隙為主，含水層組要緊由中-細砂組成，厚度為0-16.3m，一般為60-130m,厚度變化較大,水位埋藏一般較淺,要緊同意大氣降水補給,因而受大氣降水阻礙較大。從抽水試驗看,單位涌水量0.000.112Lsm，滲透系數0.0027-0.726/d,水位標高916-222m，水質類型為CO3 Ca2+型。屬弱中等富水性含水層組。區(qū)內要緊隔水層：隔水層：中石炭統(tǒng)本溪組隔水層：層厚.23.m,平均1.0m;隔水層:上石炭統(tǒng)太原組隔水層組：平均厚約55m，分布于太原組各層灰?guī)r含水層之間;隔水層:下二疊統(tǒng)山西組隔水層組：平均厚約35m，與砂巖相間分布;隔水層：上盒子組中

13、下部和下盒子組隔水層組：層厚4.331.30m,平均3186m;隔水層：新生界底部隔水層組:厚度變化較大。（四）瓦斯、煤塵和自燃情況井田煤層瓦斯含量較高,3號煤相對瓦斯涌出量為5m3/。煤塵具有爆炸危險性。煤層屬不自燃煤層。第二章 鑿井施工方案及機械化作業(yè)線配置一、施工方案的確定依照礦方提供的地質資料、井筒凈徑、深度、支護結構、地質水文條件并結合我單位多年凍結立井施工經驗及技術裝備。井筒施工主、副提分不選用J-3.5/20型、JZ-2./5.5型提升絞車，兩套單鉤吊桶提升，座鉤式自動翻矸。105t鑿井絞車懸吊管線，井口集中操縱系統(tǒng)。凍結段外壁采納綜合機械化配套方案,短段掘砌混合作業(yè)方式。采納中

14、心回轉抓巖機直接破土裝罐。井筒內全部凍實或進入風化基巖段時，采納鉆爆法施工。外壁砌筑采納3.6高度液壓伸縮整體移動式金屬模板，三掘一砌?；鶐r段外壁采納傘鉆打眼,4深孔光面光底爆破，中心回轉抓巖機裝巖，3.8m高度液壓伸縮整體金屬模板砌壁,一掘一砌。內壁采納1m組合式金屬模板套筑,自下而上連續(xù)砌筑。凍結、基巖段均采納底卸式吊桶下砼。井筒凍結段施工工藝流程為: 掘進(小型挖掘機和人工風鎬）掘進（小型挖掘機和人工風鎬)掘進(小型挖掘機和人工風鎬)永久支護。井筒基巖段施工工藝流程為:掘進(鑿巖爆破或人工挖掘)出矸(抓巖機和小型挖掘機）臨時支護（井圈背板)永久支護清底。二、機械化作業(yè)線配置(一）、機械化

15、作業(yè)線配置方式及內容1、鑿井井架及翻矸設施采納型井架鑿井。天輪平臺布置在+28m位置，在+2m的位置安裝翻矸平臺,平臺上布置兩個矸石溜槽，配備座鉤式自動翻矸裝置，矸石落地后鏟車裝運配合翻矸汽車排矸,矸石排到建設單位指定位置。、封口盤和吊盤(）封口盤采納鋼結構,盤面用8mm網紋鋼板鋪設，各懸吊管線通過口,設專用鐵蓋門，并用膠皮封堵嚴密,在封口盤上預留回風口，其形式為1200mm,引風設施高度8001000mm。(2)吊盤吊盤采納鋼結構三層盤,直徑8.7m,凍結段外壁施工時，周邊增安0號槽鋼做圈梁與原設計吊盤相連，上面鋪板，隨著井壁尺寸變化進行調整。盤間距為4m,通過四根立柱連接。上層盤為愛護盤,

16、安置水箱，中層盤放置臥泵,下層盤為工作盤并懸吊二套中心回轉抓巖機。為保證吊盤的穩(wěn)定性,在上、下層盤均設置三套穩(wěn)盤裝置。穩(wěn)盤裝置由金屬支架和安裝在金屬架上的輪胎組成。吊盤采納6臺-25130型鑿井絞車懸吊。為愛護穩(wěn)繩,穩(wěn)繩滑套采納尼龍結構，減輕滑套對鋼絲繩的磨損。同時加強鋼絲繩的檢查工作,并指定專人進行定期檢查。3、提升設備選擇(）提升機選型采納兩套獨立的單鉤吊桶提升，主提選用JK.5/20型礦井提升機，配備5m吊桶提升。副提選用JK-21.5型礦井提升機，配備5m3吊桶提升（0m以后更換4吊桶)。提升絞車技術參數及提升能力見下表。提升機要緊技術特征表項目名稱主提升機副提升機備注設備型號2JK3

17、.5/2JK-8/15卷筒寬度.7m2卷筒直徑3.5m2.8m鋼絲繩直徑44mm4mm最大靜張力10KN150KN最大靜張力差15 鋼絲繩最大速度5.m/548m/s第一層時纏繞長度2m461第二層時纏繞長度5m931m減速器傳動比25.5額定功率100k00k絞車提升能力表吊桶容積提升機提升高度0m2000040m50600m700m5m2JK3./2643.647.42.640.136.85m3/4JK28/154.153.874513.632.126.8合 計122172.4981.272.23.6(2）提升天輪依照安全規(guī)程規(guī)定，提升天輪直徑與鋼絲繩最粗鋼絲之比不得小于900，與鋼絲繩直

18、徑之比不得小于60。經計算，主、副提均選用3.0提升天輪。（3）提升鉤頭:主、副提均選用13t提升鉤頭。4、鑿巖與裝巖設備(）鑿巖設備采納國產XFJ6.11型傘鉆,配備YGZ70型導軌式獨立回轉鑿巖機。傘鉆重量及耗風量等要緊技術參數見下表:傘鉆要緊技術參數表項 目特 征型號XFJD-6.1適用井筒凈直徑(m）811總質量(kg）000鑿巖機型號及名稱G7導軌式獨立回轉鑿巖機6臺釬頭直徑(mm)3855釬尾規(guī)格(m)中空六角 25159釬桿長度（m)570推進長度（m)50工作氣壓(Ma）.5.工作水壓（a)0.305最大耗風量(mmn)6(）裝巖設備井筒內布置二臺HZ-6型中心回轉抓巖機,單臺

19、生產能力為06m/h。抓巖機能力、重量耗風量等技術參數見下表:項 目特征備 注抓巖能力(m3/h)5060壓縮空氣工作壓力(Mp)0.7壓縮空氣平均耗量（m3/mi)24機器總重(k）533抓斗容積(m3)6抓片張開外徑(mm)250回轉盤尺寸(m）1400110抓巖機采納各一臺JZ11000型鑿井絞車愛護懸吊。5、混凝土攪拌、運輸及澆筑系統(tǒng)井口設集中攪拌站,布置兩臺-1500強制攪拌機,配PLY20自動計量系統(tǒng)，利用溜灰管下砼。吊盤下層盤設混凝土集料器及分灰系統(tǒng)。、鑿井輔助系統(tǒng)（）排水基巖段施工期間采納二級排水，即井底工作面吊盤地面。吊盤上布置兩臺DC5-809型高揚程臥泵,一臺運轉，一臺備

20、用。排水能力為50m3h,排水揚程72，電機功率220KW，電壓等級60。排水管路采納一趟108m無縫鋼管,附二趟Y30+16動力電纜供電。采納一臺2JZ-16/00A型鑿井絞車懸吊。工作面至吊盤水箱采納潛水泵,通過3膠管排水。（2）壓風、供水井筒施工期間，建臨時壓風機房，壓風機房內布置2臺2mmi和臺4mmin壓風機。供風能力203min。井筒通過一趟16mm(PVC）管向井下供風,井口附近設油水分離器和壓風冷凝器。選用一趟57mm4無縫鋼管由地面向井下供水，與壓風管共用一臺穩(wěn)車懸吊,為保證向工作面穩(wěn)壓供水，在管路底部安設減壓閥。壓風、供水管路采納一臺2JZ1/800型鑿井絞車懸吊。為確保安

21、全,吊盤以下的風水管路懸掛必須加裝保險繩。（3)通風選用四臺245kw對旋式風機各，二臺運轉、二臺備用，每兩臺風機之間實現(xiàn)自動切換。井筒內布置二趟1000m強力膠質風筒,在井壁每5m處安裝一組錨栓(38圓鋼）進行風筒的固定、懸吊。向井下壓入式通風。7、安全梯為防止在井筒突然停電或發(fā)生其它事故中斷提升時能及時撤出井下工作人員,井筒內懸吊一個立井掘進安全梯,同時可乘2人,并靠近井壁懸吊。在吊盤至工作面設置安全軟梯供緊急時上下人員。安全梯采納一根18F-24m17鋼絲繩、一臺JA-5/1000型穩(wěn)車懸吊。8、動力、照明及通訊（1）動力、照明井筒內布置一趟MY350+110動力電纜,作為施工動力、照明

22、電源,電纜附在吊盤繩上。為保證工作面有足夠的照明度,采納D-175/2型煤礦立井專用照明燈，吊盤上層盤二盞,其他盤三盞。井口采納防爆白熾燈照明,工作面及吊盤上每班另配備1盞礦燈供突然停電或裝藥時用。(2）通訊信號鑿井期間,井筒內懸吊二趟M310+16橡套電纜作為井上下信號聯(lián)系,電纜分不附在吊盤繩上。井上下聯(lián)系方式為:井口信號房、井底和吊盤，在每趟信號電纜上都單獨設打點器將信號互相傳送,同時以聲光顯示。吊盤至井底采納氣喇叭傳遞信號。井上下配備二臺防爆對講機，便于放炮后第一罐下人時聯(lián)系。井口信號房與絞車房之間設獨立的信號，兩臺絞車各設一套KJ-SX-1型煤礦專用通訊信號裝置。在提升絞車深度指示器上

23、設行程開關,當吊桶提到距井口0m位置時，信號燈在井口信號房顯示，告知井口信號工及時把井蓋門打開。另設一趟直通電話。并在井底、井口、翻矸臺、主副提絞車房配備電視監(jiān)視系統(tǒng),并與微機聯(lián)網,項目部和井口調度室可進行電視監(jiān)控。附：井筒施工平面布置圖； 井筒穩(wěn)絞平面布置圖；井筒穩(wěn)絞立面布置圖; 井筒要緊施工機械設備表。(二）、鑿井設備選型及輔助系統(tǒng)設置1、提升系統(tǒng)的選型及驗算1）、提升機選擇計算(1)主提鋼絲繩的選擇計算鋼絲繩最大懸垂高度(H0) H0= Hj+T +H1 式中:H井深，m HT天輪平臺高度,m ； H1天輪出繩點與天輪平臺間的高度，m H=54.+28.08+5=683.878m為了方便

24、計算, H0取690m 吊桶載重(Q)Q=rVtb+09（1-1/ KS)VtbVsh9300kg 式中:K 裝滿系數,取0.90 rg 巖石松散容重 ,一般取160.00kgmVtb吊桶容積,m3KS 巖石松散系數，取1.82.0 sh 水容重，取100kg/3 鋼絲繩終端荷重(Q、Q2、Q3) Q1Q+Qdz+Qh+Qg 式中： 1 提矸終端荷重，kh 滑架重，218kg g 鉤頭重,27kg Q =9300.0160+46.00=148600g =s+Qg 提傘鉆終端荷重,g Q2=900.049.06.0kgQ3Qr+Qh+Qgdz吊桶自重,kg Q人重，kg360.01120.009

25、6.0=3000kg提物時最大端荷重?。?=114.0kg 提人時端荷重取:Q3=3306.00kg 主提升鋼絲繩的選擇計算P =Q0 (10B/ma H0） 式中:鋼絲繩終端荷重(Q、Q2、Q3、Q),B鋼絲繩鋼絲的極限抗拉強度,1470870Mpm鋼絲繩安全系數，提人時:ma,提物料時：ma.5選擇鋼絲繩:BP P每米鋼絲繩標準重量，k/mP物=5.89g/m 人=2.89kg/試選鋼絲繩:18+FC4-8繩單位長度重量：PB=755kg/m鋼絲繩破斷力總和:Qd=13873.4kg鋼絲繩自重：0每米重 繩=5250k安全系數校核m = Q /(Q0+ PsB)ma Qd鋼絲繩破斷力總和,

26、g提物時 m物=8.37.50提人時 人=16.29.00因此主提升鋼絲繩選用18+C-44-0 滿足要求。（2)主提升機參數的校核滾筒直徑(D)D60ds; D900式中:d、分不為鋼絲繩直徑及最粗鋼絲繩直徑,mm6044 = 2640.00mm500.00mm選定提升機型號DT DT所選提升機的滾筒直徑,mm 取Dr35000m校驗滾筒寬度B =（H0 +0 )/ 3.1DT+ 3(ds+)BT30鋼絲繩試驗長度,m提升機名義直徑,m 3摩擦圈數BT提升機滾筒寬度，mm鋼絲繩繩圈間隙，取 2mm提升機：B=185.0mT = 70.00 提升機:= B/BT185.90610000 =17

27、2鋼絲繩在滾筒的纏繞層數驗算提升機強度FQ0PSB0式中:F提升機強度要求同意的鋼絲繩最大靜張力,kgj=1700k Q0PSBH165.0kg 電動機功率估算 P=( Q0 +PSBH)M10 PN 式中:VM提升機最大速度,m/sc傳動效率,一級減速取2，二級減速取085PN所選提升機配置電機功率，kwP1695.5.(100.85)479kwPN= 1000kw(3）提升機鋼絲繩偏角(）選擇相對高度(H) =1+H2H3+H4-H5 1天輪平臺高度，m H天輪梁高度，m H3天輪墊座高度,m 4天輪座高度,m5提升機滾筒軸中心高度，mH2.07+1.5+05+0.85+07-0.29.5

28、3最小斜線長（L2）2=（L02+H)1260 式中:L2滾筒中心至天輪中心斜線長，m0滾筒中心至天輪中心實際水平距離，4940L(49.40+29.503）2=575460m最大斜線長(L3）L3(L2+B12)/60m,其中1=L1+B/2L天輪中心與滾筒中心線距,；L1=0.035滾筒寬度，m; B0m3=(5.542+0.882)/2=5755m0m計算偏角()=c(B1/L2)=0.8811.5 符合堆積要求。(4)提升能力計算當加減速度相等時,提升一次循環(huán)時刻（T1) T12VM/a+(H0-40)/VMB+4+d 式中： VM運行最大速度,/s，據提升機提升最大速度和 煤礦安全規(guī)

29、程限值確定。 H0井底至翻矸平臺提升高度，65m 一次提升休止時刻，取600s ，此取0sa提升加速度,取1.5mT1=4.41.5（5.3-4）/4+54+90=29.8提升能力計算(最深時的提升能力) AT=30KTB（KT) 式中： Km吊桶裝滿系數,取0.9 B標準吊桶容積,m K提升不均勻系數，取1.25 T1一次提升循環(huán)時刻,s T=44.39 h (5）主提液壓站整定壓力kg/c2確定最大力矩:最大靜張力差Fjc=146981=277.66 N最大靜張力矩maxjcD/2=112677.635/7185. NM式中：-滾筒直徑,3.5m；最大制動力矩未考慮殘壓阻礙所需制動力矩:M

30、zma3Mjma=59157.7 NM考慮殘壓阻礙所需制動力矩：MzaMzax+812nPzAp=5155.7+.8112518.7545 =78627.NM式中：n-盤形制動器對數，12；Pz-電液調節(jié)閥殘壓,取z5kg/cm;A-盤形制動器活塞面積,查得A=138cm2；Rc-盤形閘磨擦半徑，查得Rcp8;閘瓦磨擦系數，查得=0.45。依照上述計算確定最大制動力矩:Max=28627.93 NM制動油壓確定制動系統(tǒng)貼閘皮油壓Pt:Pt=Mzax/（2ncAg）00981=727.3（2121.71380.459.1）0.81=2.1MPa最大制動油壓PsPtC=2+124 p式中:C-制動

31、閘綜合阻力,查得1.5kg/cm(1Ma）。(）主提天輪直徑的選擇:據 D = 6d 604=240 mm依照計算選擇天輪直徑000.00mm 的提升天輪MS1.1-.2)、副提升機選擇計算（1)副提鋼絲繩的選擇、 副提提立方吊桶至井深450時的鋼絲繩選擇1、副提升鋼絲繩端荷重 Q(提吊桶)1146g Q2(提人）=3306.00kg 提物時最大端載荷重:Q=1146.00kg 提人時端載荷重:Q2=33600k 2、副提升鋼絲繩的選擇計算s = 0/(110B / ma H0）試選鋼絲繩:18+FC-40-0繩單位長度重量：s=6.2kg/m鋼絲繩破斷力總和:Qd=196.33kQ1+ PH

32、0900因此副提升鋼絲繩選用7+FC-40-180 滿足要求。B、副提提立方吊桶至井底的鋼絲繩選擇1、副提升鋼絲繩端荷重 1(提吊桶）=946kg Q2(提人)=31g提物時最大端載荷重：Q=466kg 提人時端載荷重:Q23462、副提升鋼絲繩的選擇計算Ps =0/(110B / m H0） 試選鋼絲繩:87+FC-4010鋼絲繩自重:0每米重 Q繩=40560kg安全系數校核m= Qd/(0 +PsB H）a提物時 m物=8.3750提人時 m人=549.00因此副提升鋼絲繩選用18FC0-80 滿足要求。（2)副提升機參數的校核滾筒直徑=6=6040= 400.080000mm選定提升機

33、型號DTD DT所選提升機的滾筒直徑，mm 取Dr=800.0m校驗滾筒寬度B =( H0 + 30 )/.1DT+ 3(s)BT提升機：B60.4m = 2200 m提升機：n= B=694/220.00 =.642n鋼絲繩在滾筒的纏繞層數驗算提升機強度FJ=15000.0kg Q0+PSBH0 =481.20kg(提5立方吊桶到井深4米)FJ=5000.0kg Q0PSB0 =13760k (提立方吊桶到井底) 電動機功率估算P(0 +H0 ) VMB /(102c) P144.25.48/(020.8)=9.31 wPN=100.k ()提升能力計算當加減速度相等時,提升一次循環(huán)時刻(T

34、1) T=2VMBa+(H-4)/MB54+d T=48.5+(665.3-4)/.48+4+0=2654s提升能力計算(計算不同深度的提升能力) AT=300KVT/(T1） T=48.833/h（）副提天輪直徑的選擇：據 D=60s =6040200.00 mm依照計算選擇天輪直徑30000m 的提升天輪MS-1.-3.0（5)副提液壓站整定壓力k/c確定最大力矩:最大靜張力差Fjc=11469.8=12677.66N最大靜張力矩Mjmx=jc/2=12677.66.82=1778.72NM式中:D-滾筒直徑，2.8m;最大制動力矩未考慮殘壓阻礙所需制動力矩:Mzax3Mjma=3157.

35、45 M考慮殘壓阻礙所需制動力矩:MzxMmax +9.82nPp=3149.45 +.81212581.2.45 =42981.33 NM式中：n-盤形制動器對數，12；P-電液調節(jié)閥殘壓，取Pz=5kg/c2;A-盤形制動器活塞面積,查得A=138c2；Rc-盤形閘磨擦半徑，查得cp.525m;-閘瓦磨擦系數,查得=0.4。依照上述計算確定最大制動力矩:Mmax=42681.233 M制動油壓確定制動系統(tǒng)貼閘皮油壓P:tMzma(2RcpAg)0091=4691.23/（21.5251380.45.81）0911.MPa最大制動油壓s=Pt+C1.88+1.62=35 Mpa式中：C-制動

36、閘綜合阻力,查得6.5kg/cm2（.6pa）。 (6)提升機鋼絲繩偏角()選擇相對高度（)H=H+H2+H3+H4H5=2955m最小斜線長(）L2=(2+H)1/60 =(43.2+29.552)/=5.34m最大斜線長（L3)L3=（+)1/260m，其中B1=L1B/L1天輪中心與滾筒中心線距,; 1=mB滾筒寬度,； =mL3=(5.34+1.12)1/2=523m計算偏角()=acg(BL2) 120452、其他生產輔助系統(tǒng)的選型及驗算1）、吊盤、穩(wěn)繩60(3)鑿井天輪和絞車的選擇天輪直徑的選擇據 D=204920.0m依照計算選擇天輪直徑為050.00mm的鑿井天輪MS2.-0-

37、11.0鑿井絞車的選擇依照計算選擇 Z25/1300 5kw的鑿井絞車。)、溜灰管選擇計算(1)鋼絲繩端吊重:管重：型號：18070 2.8km自重：提升深度每米重=65.298619537.40kg灰重:1000k卡具 單重:7.88K 個數:109.00個 總重：858.92kg 快速接頭：個數： 個 單重：14.59k 總重：19.3kg 端吊重=2663kg 兩繩懸吊因此Q0=22986.63/2=149.31g(2）鋼絲繩選擇：P= Q0 /(10B / m - 0 ) =3.8g/m試選鋼絲繩:1873617繩單位長度重量： s5.05k/m鋼絲繩破斷力總和:d=874622k鋼絲

38、繩自重：H0每米重 Q繩=44.50kg單根鋼絲繩懸吊總重單根鋼絲繩端吊重+單根鋼絲繩自重1149+484.0=497.81kg安全系數校核m= Qd /(Q+PsBH0)m= 585.00(3）鑿井天輪和絞車的選擇鑿井天輪直徑的選擇據 D20ds =36=72000 mm依照計算選擇天輪為800mm的鑿井天輪MZS2.-20.8鑿井絞車的選擇 依照計算選用 J-/80A 55kw 的型鑿井絞車。3)、排水管選擇計算(1）鋼絲繩的端荷重：排水管路 壁厚選擇：=.5d(（+p)/（-)1/21管路內徑： d = （10.8-) cm 無縫鋼管同意應力:=00kg2 管路底端壓力：p = 11h

39、0.1654.371.9kgf/m2 得:=0.66cm 管路型號：105.管路重量：揚程每米重 = 654.312.0=809.1 g 管路內水重:截面積揚程水容重=562.79g，總重= 管重+水重 382.40kg 電纜重量： 型號：M37+6 4.207k/m (兩根) 總重=2803.2=5625kg 卡具重:卡子個數: 22.00個 單重:706g總重=532kg快速接頭：接頭個數: 19.0個 單重:4.13 總重： 450.7g端吊重管路總重+卡具重+快速接頭重 =2106.14k 兩繩懸吊則單繩受力 0=166142=1080.07kg(2）鋼絲繩懸吊重:鋼絲繩選擇：s Q0

40、 (110B/ma- 0 ) =4452kg/m試選鋼絲繩：187+F-817繩單位長度重量: s=5.63kg/鋼絲繩破斷力總和：Q97926.9鋼絲繩自重:0每米重 Q繩=3870g單根鋼絲繩懸吊總重單根鋼絲繩端吊重+單根鋼絲繩自重08307+3884.70=146777g安全系數校核m= d(Q+PsB H0）m= 6.66.0(）鑿井天輪和絞車的選擇鑿井天輪直徑的選擇據 D =20ds=2038= 760 mm依照計算選擇天輪為80m的鑿井天輪MS22-20.8鑿井絞車的選擇依照計算選用2J-6/80A55k的型鑿井絞車。4)、安全梯選擇計算(）安全梯鋼絲繩端吊重：自重： 03.0 g

41、 載重（25人）： 20000 kg 端荷重: 250300 kg (2）鋼絲繩選擇：= 0/(11B / ma -H0) =1.804kgm試選鋼絲繩:17+FC-2-0繩單位長度重量： P =.2k/m鋼絲繩破斷力總和:d=903.7g鋼絲繩自重：H每米重 Q繩=15550kg（3)單根鋼絲繩懸吊總重單根鋼絲繩端吊重單根鋼絲繩自重20.00+2.50=4055.5g()安全系數校核m= Qd/（Q PsB)m= 9.00(5）鑿井天輪直徑的選擇 據 = 20ds224= 80.0 依照計算選擇天輪為6的鑿井天輪MZS2.1-1.6()鑿井絞車的選擇 依照計算選用 JZA-5/1000 22

42、k 的型鑿井絞車。）、壓風、供水管路選擇計算()壓風、供水管路鋼絲繩端吊重:壓風管:4.5C：107.7 供水管:74 鋼管部分重0.074=1371.0kgPVC管部分重=43.1=3182kg供水管部分重=54.3.23=342199k 卡具 單重：7.06g個數:0900個 總重:76954g 管接頭:壓風管接頭個數: 0900個 單重：6.7kg供水管接頭個數： 09.00個 單重:2.6 總重：129kg供水管路的水重:截面積高水容重=148.20kg端吊重1228.4kg兩繩懸吊因此Q=1122.4/2561.22 （)鋼絲繩選擇：Ps= Q0/(10B / ma - 0 ) 14

43、kg/試選鋼絲繩：187C6-170繩單位長度重量: s 264kgm鋼絲繩破斷力總和:Q= 458214k鋼絲繩自重:H每米重 繩=1821.6g單根鋼絲繩懸吊總重單根鋼絲繩端吊重+單根鋼絲繩自重564.+821.607435.kg安全系數校核m= Qd /(Q+ Ps H0）=6.165.00（3)鑿井天輪和絞車的選擇鑿井天輪直徑的選擇 據 D20d=2026=520.0m 依照計算選擇天輪為650mm的鑿井天輪MZS22-20.鑿井絞車的選擇 依照計算選用 2JZ-10/80 40 的型鑿井絞車。6)、中心回轉式抓巖機選擇計算（)鋼絲繩端吊重:中心回轉式抓巖機： 型號:HZ- 自重：53

44、3.70 g 卡具重：單重:0.82k 個數:22 總重=182.04kg電纜重： 單重: .96g 總重66.31.9653928k端吊重 =抓巖機重+卡具重電纜重6845.（2)鋼絲繩的選擇鋼絲繩 Ps=0 /(10B / ma H0 ) 2.821/m試選鋼絲繩：187-3010繩單位長度重量： Ps =351/m鋼絲繩破斷力總和：Q=6107.g鋼絲繩自重:0每米重 Q繩241.90g懸吊重=端吊重+ 鋼絲繩自重966.92g安全系數校核m= Qd/(Q+ PB 0) m= 66.0 （3）鑿井天輪和絞車的選擇鑿井天輪直徑的選擇 據 D 20s 2030=60.00mm 依照計算選擇天

45、輪為5mm的鑿井天輪MZS2.-1.鑿井絞車的選擇依照計算選用 Z180018.5w的型鑿井絞車。7)、模板選擇計算模板自重:37000g 灰重：8000k單繩吊重:4500/4=11250.00 kg鋼絲繩選擇：s Q0 /(10B / - 0 ） =466g/m試選鋼絲繩:87+FC40-170繩單位長度重量: =.24g/m鋼絲繩破斷力總和：d=104041k鋼絲繩自重：H每米重 Q繩=43560kg單根鋼絲繩懸吊總重單根鋼絲繩端吊重+單根鋼絲繩自重125.0+56015555.0kg安全系數校核m= Q/ （Q + PsBH0）m=66.00鑿井天輪直徑的選擇據 D 20s =40=

46、800.0 依照計算選擇天輪為00m的鑿井天輪MZ21-0-0.鑿井絞車的選擇依照計算選用JZ-6800A30k的型鑿井絞車。3、通風計算工作面所需風量計算按工作面最多作業(yè)人數計算Q0=4N=25=100m3/mn=1.67m3N:工作面最多作業(yè)人數，取N25按放炮后排除炮煙使用量計算17./tA(S）/3 式中:t: 爆破后通風時刻，取0分鐘S:井筒凈斷面 取S=76.98m2L:炮煙吹出高度 取L300:工作面一次爆破炸藥量 取A=550.2 gK:淋水系數 取K=0.3Q1 156.6m3/i=192m3/s按井筒規(guī)定最低風速校驗2=15S=0.156.98=1.5m/85為保證工作面放

47、炮后盡快將炮煙吹出,放炮后必須兩臺風機同時工作,風機要能夠自動切換。4、供電系統(tǒng)設置情況我方在井口附近建一10/6K .K臨時變電所。為確保供電的可靠性,臨時變電所采納雙回路供電。安裝兩臺S10006/0型變壓器，為地面用電設備提供30/220電源；井口安裝KBSG35/6/069型二臺，分不為井下及風機提供電源;安裝BG-630/6/0.6型一臺,為臥泵提供動力。主電纜選擇：(1）經濟電流密度選擇電纜截面=IgJj=329/(101.7322）=5.2m2，選用2根YJV-3120交聯(lián)聚氯乙烯KV電力電纜，一路運行一路備用。（2）按長時同意電流載流量校驗電纜截面YJ-3120/10KV交聯(lián)聚

48、氯乙烯電力電纜在導線工作溫度為80、環(huán)境溫度為25時的長時載流量為50A190.A,符合要求。（3)電壓損失校驗高壓0K配電線路同意電壓損失為%，故：U0005%=0V;U=3/2IRcs1IL(D)= 3/19.7200/（2.520)1294500V,故電壓損失符合要求。附：井筒施工供電系統(tǒng)圖；施工負荷計算表。5、施工測量礦方提供近井測量基點和井筒十字樁坐標資料,我單位負責使用和愛護。(1）測量原則及要求配備能勝任此項工作的人員和測量儀器，在監(jiān)理工程師監(jiān)督下完成施工前測量預備和井筒及相關硐室施工的各項測量工作。按煤礦測量規(guī)程的有關規(guī)定進行一切必要的測量和計算工作，并按要求將施測采納的方法和

49、精度報監(jiān)理工程師批準。 在施測過程中,外業(yè)觀測工作本身須有校核，或者進行兩次。對起算數據、外業(yè)記錄和計算成果均須通過嚴格的檢查或對算。重要測量工作必須獨立地進行兩次或兩次以上的觀測和計算；工程結束后，要編寫技術總結，并做好資料整理歸檔工作。為了保證測繪成果的質量，對測繪儀器和工具應加強治理，精心使用，定期檢驗、校正和維修。在進行重要測量工作前,對所使用的儀器和工具亦必須檢驗和校正。(2)井口十字中心線的測設以建設單位提供的近井點資料,標定井中位置。使用全站儀或激光測距儀按地面一級導線精度要求測定。十字中心線的測設及十字基樁的埋設按設計要求進行。施工用臨時十字中心線，應滿足建井期間的施工需要，基

50、點類型、數量、設置方式可依照現(xiàn)場情況確定。 井筒中心及十字中心線設定后，應以2儀器檢查測量,兩條十字中心線垂直度同意誤差為10。 十字中心線基點作為水準基點使用，按四等水準測量精度要求，將礦方提供的已知水準基點高程測至十字中心線基點上,作為永久高程操縱點。繪制十字中心線位置圖，圖上注明點的高程、間距、設計與實際的坐標及主中心線坐標方位角。繪出十字中心線點附近的永久建筑物，對標定和檢查測量情況作出簡要講明。(3）提升設備安裝測量 提升設備安裝測量，必須保證設備本身及其有關建構筑物的相對幾何關系正確,測設與標定測量的精度必須與設備安裝要求的限差相適應。向天輪平臺標定井筒十字中線或提升中線時,應用D

51、J2級經緯儀進行;經緯儀至井架距離不大于10m;標定工作獨立進行兩次，每次均須用正倒境觀測,兩次標定結果之差不得超過5m；每條中線應始終使用同一個地面十字中線點作測站,并檢測兩十字中線的垂直度，其偏差不應大于10。 安裝穩(wěn)絞車前,應將提升中線和主軸中線標定于現(xiàn)場，兩次獨立標定結果之差不得超過。標定井筒中心到主軸中心線間的距離以及穩(wěn)絞基礎高程的誤差與設計比較均不得超過10m。絞車已安裝好而基礎未灌漿前,應配合施工對絞車安裝的準確性進行測量,求出實際與設計之差。測量絞車主軸兩端的高差時，應使用D1級水準儀測量,儀器至主軸兩端的距離盡量保持相等。 井架及相關設備安裝后，在井架基礎上建立沉降觀測點，定

52、期進行沉降觀測，并及時向有關部門通報沉降情況。(4）井筒掘砌測量 井筒施工給向采納垂線法,井筒中心位置偏差不得超過5mm，否則應進行更正。中心垂線采納2m的碳素細鋼絲;當垂線長20以上時,垂球重量不小于k；當垂線長500m以上時,垂球重量不小于60kg；。 鎖口施工時,應將十字線方向引至井壁,并做永久固定;井口水準基點也應標定在鎖口中。 井筒車場連接處開口及梁窩位置給向,可采納懸掛邊垂線法,懸掛垂線點位置應在鎖口盤上按設計方向標出。 井筒掘進過程中，要定期檢查中線，特不是在每段砌壁前，必須校對一次,并及時測量井底標高。當井筒掘至井底車場連接處上方m時,應精確測量井深,并設置高程點以操縱井巷和硐

53、室高程。導入高程應按聯(lián)系測量精度要求進行。 井底車場連接處掘砌定向，可依照井筒內懸掛的兩條邊線以擺動取中投點方法定點在其上方井壁上。井筒掘砌完畢后，應測量全井筒的井壁豎直程度,依照測量資料繪制井壁豎直程度圖和井筒斷面圖。(5）測量資料及測量圖原始記錄和計算資料要完整齊全、歸檔治理。嚴格遵照煤礦測量規(guī)程要求,堅持獨立復測復算的雙復制度,嚴禁一人兼作觀測、記錄、計算作業(yè)，確保按設計要求正確標定和及時準確實測各類工程的幾何關系,認真編繪各類工程的成圖和成果資料。 建立書面業(yè)務聯(lián)系工作制度。按月填報工程進度交換圖。工程竣工后,在煤礦測量規(guī)程規(guī)定的基礎上，按監(jiān)理工程師的要求進行竣工資料移交工作。、配套安

54、全設施設置情況在井筒施工期間,在調度室內安設監(jiān)控電視，便于隨時監(jiān)控井下、井口、絞車房的安全生產運行。并在井筒施工接近煤層時，安裝一套瓦斯監(jiān)測裝置,由地面調度室對瓦斯情況進行監(jiān)測，確保揭煤施工安全。附:立井電視監(jiān)控系統(tǒng)布置示意圖；瓦斯、一氧化碳監(jiān)測裝置布置示意圖。7、通訊在施工初期采納移動電話與外界聯(lián)系,生活臨建設施完成后,增設直撥電話聯(lián)系，安設電腦上網寬帶,便于與上級主管單位、建設單位和監(jiān)理單位快速傳遞信息。項目部內部在生活區(qū)內設自動電話交換機,用于井口、各車間及辦公室間的通訊聯(lián)絡。第三章 施工預備工作及施工總平面布置一、先期施工條件礦區(qū)內地勢平坦，礦井建設的前期預備工作“四通一平”已由建設單

55、位完成。施工單位施工活動范圍內的臨時道路、臨時供電、供水、通訊及場地平坦,由施工單位自行解決。 、施工供電：由建設方提供10V電源，裝表計量使用。井口高壓供電采納雙路電源供電,局部通風機供電實行雙電源雙局扇,自動切換。 2、施工壓風:施工單位自行解決，建臨時壓風機房。3、供水:利用工業(yè)廣場內的生產、生活水源，自行鋪設管路至各施工用水點,以便使用。4、地面排水：修建臨時排水溝與工業(yè)廣場排水系統(tǒng)連通,排入指定位置。5、生活設施:由施工單位自行解決。6、井架:臨時井架作為鑿井井架使用。7、排矸:排矸方式為汽車排矸,矸石排到甲方指定位置。、通訊：在施工預備期采納移動電話與外界聯(lián)系，生活區(qū)形成后增設直撥

56、電話,在生活區(qū)內設自動電話內交換機。二、施工預備工作（一)臨建設施1、依照建設單位劃定的施工占地范圍進行土建大臨工程設施的布置。2、在工廣內布置的臨時建筑盡量避開擬建的永久建筑位置或在使用時刻上與擬建永久建筑的施工時刻錯開。、臨時建筑的布置要符合施工工藝流程的要求，做到合理布置。臨時工業(yè)建筑、為井口服務的辦公、調度、更衣室、燈房和維修車間等建筑設施盡量布置在井口附近。場內臨時道路的修建應滿足大型車輛通過要求,設備材料裝卸便利,保證暢通無阻，運輸方便。動力設施靠近負荷中心。木材、鋼筋、機修等加工廠房，靠近器材倉庫和堆放場地，并保證安全消防通道要求。建筑施工器材要便于裝卸運輸。4、井口設置專用的臨

57、時火藥加工房，加工房采納磚混結構，遠離井口不小于0m，并避開生活區(qū)和生產設施等密集建筑物。5、所建大臨建筑設施和使用的材料應符合安全、環(huán)境愛護、消防等要求。（二)施工設備、設施的安裝1、鑿井懸吊設施的安裝、鑿井臨時懸吊設施在施工預備期內當臨時井架安裝完畢，立即井筒施工用天輪平臺、翻矸系統(tǒng)等懸吊設施安裝完畢。、施工設備在施工預備期內進行提升絞車、鑿井絞車等井筒施工要緊設備的安裝。、二盤吊掛為滿足開工需要,應先掘砌井筒25m，以進行二盤吊掛安裝。、人員進場后，立即施工絞車和穩(wěn)車基礎。同時設備進場進行安裝工作。開始進行天輪平臺和翻矸臺安裝；同時進行絞車和穩(wěn)車的安裝。b、形成一個提升后,立即施工臨時鎖

58、口安裝臨時封口盤,利用已形成的提升系統(tǒng)進行井筒的施工，掘砌至井深5m；井筒鎖口掘進的同時平行進行井口外圍設備的安裝和大臨設施的建設。c、拆除臨時封口盤;d、先在井口外組裝好吊盤,平移到井筒內；e、吊掛好后利用吊盤安裝封口盤；f、“二盤”形成的同時,安裝各種懸吊設備、管線及其它鑿井設施，達到施工要求；附：工業(yè)廣場平面布置圖； 生活區(qū)布置圖;第四章井筒及相關硐室施工工藝一、鎖口施工1、鎖口施工方案的確定井筒施工采納臨時鎖口，鎖口標高為+93.m，設計凈直徑12m，高度1m(為防止漏水,與永久井壁搭接長度100mm)，厚度4mm，素砼支護，支護強度0。井筒掘夠3m深度后,自下而上砌筑一次，作為井筒施

59、工期間的臨時鎖口。臨時鎖口以下段的永久外壁在施工其上部時,按設計要求留好鋼筋接茬。掘進過程中依照實際情況,土層不穩(wěn)定時采取臨時支護措施,如錨噴網或井圈背板支護等，保證施工安全。臨時鎖口與鹽水溝槽宜同時施工。、鎖口施工方法首先依照礦方提供的井筒十字樁,標定井中位置,依照中心確定臨時鎖口位置,然后十字基樁基點作為水準基點使用,操縱臨時鎖口高程。掘進采納挖掘機直接挖掘裝車或人工風鎬、鐵鍬臺階式挖掘,人工裝罐方式。掘進時依照實際情況采取臨時支護,必要時采納臨時支護,如錨網噴或井圈背板等,以保證施工安全。如有少量滲水則在滲流處鋪設擋水布、安設倒水管等設施將水引出。井筒工作面超前小井始終比周邊超前1米左右

60、，并安設排水泵，及時將水排出。3、施工前預備、施工前由隊長負責組織，技術人員負責編寫并傳達臨時鎖口施工安全技術措施。經處審批并現(xiàn)場傳達后方可進行作業(yè)。、排水設備、臨時支護材料必須在施工前預備完畢,以便應急時使用。4、“兩盤”吊掛臨時鎖口施工完畢，再施工至25后，利用吊盤安裝封口盤。二、外壁施工（一)掘進當水文孔有規(guī)律地上升并冒水，測溫孔的溫度達到設計要求，初步判定凍結壁差不多形成,接到業(yè)主和監(jiān)理工程師的試挖通知后可進行試挖工作,以了解凍結壁的進展情況。當凍結壁厚度達到淺部地壓要求的范圍時方能進行正式開挖。表土層中采納HZ-0.6型中心回轉抓巖機配合小型挖掘機直接破土裝罐為主,人工鐵鍬、風鎬掘進